• Brendshme
• Dritare
• Muret
• Projektet
• Ndërtesat

Lidhjet me bulona i nënshtrohen inspektimit. Lidhje montimi me bulona pa tension të kontrolluar. Lidhjet e kontaktit të shtypura

Siç dihet, në varësi të dizajnit, qëllimit, mënyrës së lidhjes së materialeve, zonës së aplikimit dhe faktorëve të tjerë, dallohen lidhjet e kontaktit: të lidhura me bulona, ​​të salduara, të salduara dhe të bëra me shtrëngim (të shtrënguar dhe të përdredhur).
Lidhjet e kontaktit përfshijnë ndarës me tela në distancë.

Gjatë funksionimit të lidhjeve të kontaktit të bëra me saldim, shkaqet e defekteve në to mund të jenë: devijime nga parametrat e specifikuar, prerje, flluska, zgavra, mungesë shkrirjeje, varje, çarje, përfshirje skorje dhe gazi (zgavra), kratere të pambyllura, tela të djegur. të bërthamave, shtrembërimi i përçuesve të lidhur, zgjedhja e gabuar e prizave, mungesa e veshjet mbrojtëse mbi lidhjet etj.
Teknologjia e saldimit termik nuk siguron funksionim të besueshëm të lidhësve të salduar për tela me seksion të madh (240 mm2 ose më shumë). Kjo për faktin se për shkak të ngrohjes së pamjaftueshme gjatë procesit të saldimit të telave të lidhur dhe afrimit të pabarabartë të skajeve të tyre, shtresat e jashtme të telave digjen, mungesa e depërtimit dhe zgavrat e tkurrjes dhe skorjet shfaqen në saldim. faqe. Si rezultat, forca mekanike e bashkimit të salduar zvogëlohet. Kur ngarkesat mekanike janë më të vogla se ato të projektimit, ndodh një thyerje e telit (djegie) në lakin mbështetës të ankorimit, i cili çon në mbyllje emergjente të linjave ajrore kur jeta e tyre e shërbimit është e shkurtër. Nëse në bashkim i salduar Kur përçuesit individualë të telave prishen, kjo çon në një rritje të rezistencës së kontaktit dhe një rritje të temperaturës së tij.
Shkalla e zhvillimit të defektit në këtë rast do të varet ndjeshëm nga një numër faktorësh: vlera e rrymës së ngarkesës, tensioni i telit, ndikimet e erës dhe dridhjeve, etj.
Bazuar në eksperimentet e kryera, u zbulua se:

1. një rënie në seksionin kryq aktiv të telit me 20 - 25% për shkak të thyerjes së përçuesve individualë mund të mos zbulohet kur kryeni inspektimin IR nga një helikopter, gjë që është për shkak të emetimit të ulët të telit, distancës së imazheri termik nga traseja me 50 - 80 m, ndikimi i erës, rrezatim diellor dhe faktorë të tjerë;
2. kur refuzoni lidhjet e dëmtuara të kontaktit të bëra me saldim duke përdorur një imazh termik ose pirometër, duhet të kihet parasysh se shkalla e zhvillimit të një defekti në këto lidhje është shumë më e lartë se ajo e lidhjeve të kontaktit me bulona me presion;
3. defektet në lidhjet e kontaktit të bëra me saldim, të identifikuara nga një imazh termik gjatë inspektimit të linjave ajrore nga një helikopter, duhet të klasifikohen si të rrezikshme nëse temperatura e tyre e tepërt është 5 °C;
4. tufat prej çeliku që nuk hiqen nga seksioni i salduar i telave mund të krijojnë një përshtypje të rreme të ngrohjes së mundshme për shkak të emetimit të lartë të sipërfaqes së pjekjes.

Në lidhjet e kontaktit të bëra me shtrëngim, ka përzgjedhje e gabuar foletë ose mëngët, futja jo e plotë e bërthamës në fole, shkalla e pamjaftueshme e shtrëngimit, zhvendosja e bërthamës së çelikut në lidhësin e telit, etj. Siç e dini, një nga mënyrat për të kontrolluar lidhësit e shtrënguar është matja e rezistencës së tyre DC.
Kriteri për një lidhje ideale të kontaktit është barazia e rezistencës së tij ndaj rezistencës së një seksioni ekuivalent të të gjithë telit. Një lidhës i shtrënguar konsiderohet i përshtatshëm për përdorim nëse rezistenca e tij nuk është më shumë se 1.2 herë më e lartë se pjesa ekuivalente e të gjithë telit. Kur lidhësi është i shtrënguar, rezistenca e tij bie ndjeshëm, por me rritjen e presionit stabilizohet dhe ndryshon pak.
Rezistenca e lidhësit është shumë e ndjeshme ndaj gjendjes së sipërfaqes së kontaktit të telave që shtypen. Shfaqja e oksideve të aluminit në sipërfaqet e kontaktit çon në një rritje të mprehtë të rezistencës së kontaktit të lidhësit dhe rritje të prodhimit të nxehtësisë.
Ndryshime të vogla në rezistencën e kontaktit të lidhjes së kontaktit gjatë procesit të shtrëngimit të tyre, si dhe gjenerimi i ulët i nxehtësisë në lidhjen e kontaktit, tregojnë efikasitet të pamjaftueshëm në zbulimin e defekteve në to menjëherë pas instalimit duke përdorur pajisje infra të kuqe. Gjatë funksionimit të lidhjeve të kontaktit të shtypur, prania e defekteve në to do të kontribuojë në një formim më intensiv të filmave të oksidit dhe do të rrisë rezistencën e kontaktit, gjë që mund të çojë në shfaqjen e ngrohjes lokale. Prandaj, mund të supozojmë se inspektimi IR i lidhjeve të reja të kontaktit të shtrënguar nuk lejon identifikimin e defekteve të shtrëngimit dhe duhet të kryhet për lidhësit që kanë punuar për një periudhë të caktuar kohe (1 vit ose më shumë).
Karakteristikat kryesore të lidhësve të shtrënguar janë shkalla e shtrëngimit dhe forca mekanike. Me rritje forca mekanike lidhës, rezistenca e kontaktit të tij zvogëlohet. Forca maksimale mekanike e lidhësit korrespondon me rezistencën minimale të kontaktit elektrik.

Lidhjet e kontaktit të bëra duke përdorur bulonat më së shpeshti kanë defekte për shkak të mungesës së rondele në kryqëzimin e bërthamës së bakrit me një terminal të sheshtë të bërë nga bakri ose aliazh alumini, mungesa e sustave të diskut, lidhja e drejtpërdrejtë e majës së aluminit me terminalet e bakrit të pajisje në dhoma me mjedis agresiv ose të lagësht, si rezultat i shtrëngimit të pamjaftueshëm të bulonave, etj.
Lidhjet e kontaktit me bulona të zbarave të aluminit për rryma të larta (3000 A dhe më lart) nuk janë mjaftueshëm të qëndrueshme në funksionim. Nëse lidhjet e kontaktit për rrymat deri në 1500 A kërkojnë shtrëngimin e bulonave një herë në 1 - 2 vjet, atëherë lidhjet e ngjashme për rrymat 3000 A e lart kërkojnë riparim vjetor me pastrimin e detyrueshëm të sipërfaqeve të kontaktit. Nevoja për një operacion të tillë është për faktin se në zbarrat me amper të lartë (zbarrat e termocentraleve, etj.) të bëra prej alumini, procesi i formimit të filmave të oksidit në sipërfaqen e nyjeve të kontaktit ndodh më intensivisht.
Procesi i formimit të filmave të oksidit në sipërfaqen e nyjeve të kontaktit me bulona lehtësohet nga koeficientë të ndryshëm të temperaturës të zgjerimit linear të bulonave të çelikut dhe zbarrave të aluminit. Prandaj, kur një rrymë e qarkut të shkurtër kalon nëpër zbarë, kur ajo funksionon me një ngarkesë të rrymës alternative, deformimi (ngjeshja) e sipërfaqes së kontaktit të autobusit të aluminit ndodh në të në një distancë të gjatë si rezultat i ndikimeve të dridhjeve. Në këtë rast, forca që shtrëngon dy sipërfaqet e kontaktit të zbarrës dobësohet, shtresa e lubrifikantit ndërmjet tyre avullon, etj.
Për shkak të formimit të filmave të oksidit, zona e kontaktit të kontakteve, d.m.th. numri dhe madhësia e pllakave të kontaktit (numri i pikave) nëpër të cilat kalon rryma zvogëlohet dhe, në të njëjtën kohë, rritet dendësia e rrymës, e cila mund të arrijë mijëra amper për centimetër katror, si rezultat i së cilës rritet shumë ngrohja e këtyre pikave.
Temperatura e pikës së fundit arrin temperaturën e shkrirjes së materialit kontaktues dhe një pikë metali i lëngshëm formohet midis sipërfaqeve të kontaktit. Temperatura e rënies, në rritje, arrin një çiban, hapësira rreth lidhjes së kontaktit jonizohet dhe ekziston rreziku i një qarku të shkurtër shumëfazor në komutues. Nën ndikimin e forcave magnetike, harku mund të lëvizë përgjatë shiritave të komutuesve me të gjitha pasojat që pasojnë.
Përvoja e funksionimit tregon se, së bashku me zbarrat me shumë amper, lidhjet e kontaktit me një rrufe në qiell kanë gjithashtu besueshmëri të pamjaftueshme. Këto të fundit, në përputhje me GOST 21242-75, lejohen të përdoren me një rrymë nominale deri në 1000 A, por janë dëmtuar tashmë në rrymat 400 - 630 A. Rritja e besueshmërisë së lidhjeve të kontaktit me një rrufe kërkon marrjen e një numri masat teknike për të stabilizuar rezistencën e tyre elektrike.
Procesi i zhvillimit të një defekti në një lidhje kontakti me bulona, ​​si rregull, zgjat mjaft kohë dhe varet nga një numër faktorësh: rryma e ngarkesës, mënyra e funksionimit (ngarkesa e qëndrueshme ose e ndryshueshme), ekspozimi ndaj reagentëve kimikë, ngarkesat e erës, forcat e shtrëngimit të bulonave, stabilizimi i presionit të kontaktit, etj.
Rezistenca kalimtare e një lidhjeje kontakti me bulona varet nga kohëzgjatja e ngarkesës aktuale. Rezistenca e kontaktit të lidhjeve të kontaktit rritet gradualisht deri në një pikë të caktuar, pas së cilës ndodh një përkeqësim i mprehtë i sipërfaqes së kontaktit të lidhjes së kontaktit me gjenerimin e nxehtësisë intensive, që tregon një gjendje emergjente të lidhjes së kontaktit.
Rezultate të ngjashme u morën nga specialistë nga Inframetrix (SHBA) gjatë testeve termike të nyjeve të kontaktit me bulona. Rritja e temperaturës së ngrohjes gjatë testimit ishte graduale gjatë gjithë vitit, dhe më pas pati një periudhë të rritjes së mprehtë të çlirimit të nxehtësisë.

Dështimet e lidhjeve të kontaktit të bëra nga përdredhja ndodhin kryesisht për shkak të defekteve të instalimit. Përdredhja jo e plotë e telave në lidhësit ovale (më pak se 4,5 rrotullime) çon në tërheqjen e telit nga lidhësi dhe thyerjen. Telat e papastër krijojnë rezistencë të lartë kontakti, duke rezultuar në mbinxehje të telit në lidhës me djegie të mundshme. Ka pasur raste të përsëritura të kabllit mbrojtës nga rrufeja AZhS-70/39, i përdredhur në një numër më të vogël kthesash, i tërhequr nga lidhësi ovale i markës SOAS-95-3 linjat ajrore 220 kV.

Oriz. Foto e vendit ku është bashkangjitur ndarësi i largët me një thyerje në përçuesit si rezultat i efekteve të dridhjeve (a) dhe një diagramë të rrjedhës së rrymave të ngarkesës në fazën me dy tela të një ndërprerësi të jashtëm ose linjës ajrore kur përçuesit janë thyer në vendin ku janë ngjitur ndarësit e distancës (b)

Distanca ndarëse.

Dizajni i pakënaqshëm i disa modeleve të ndarësve, ekspozimi ndaj forcave të dridhjeve dhe faktorëve të tjerë mund të çojë në prishjen e përçuesve të telit ose thyerjen e tyre (Fig. 34). Në këtë rast, një rrymë do të rrjedhë përmes ndarësit, vlera e së cilës do të përcaktohet nga natyra dhe shkalla e zhvillimit të defektit.

Analiza e rezultateve të inspektimit me imazhe termike të lidhjeve të kontaktit

Lidhje kontakti të salduara.

Gjatë testimit me imazhe termike të lidhjeve të kontaktit, vlerësimi i gjendjes së tyre në përputhje me "Fushëveprimi dhe standardet e testimit të pajisjeve elektrike" mund të kryhet nga koeficienti i defektit ose nga vlera e temperaturës së tepërt. Eksperimentet e kryera nga Yuzhtechenergo zbuluan efikasitetin e pamjaftueshëm të metodës së imazhit termik për zbulimin e një defekti në një bashkim kontakti të salduar në një fazë të hershme të zhvillimit, veçanërisht kur monitoroni lidhjet e kontaktit të telave të linjës ajrore nga një helikopter. Për nyjet e kontaktit të salduar, preferohet të vlerësohet gjendja e tyre me vlerën e temperaturës së tepërt.

Lidhjet e kontaktit të shtypura.

Në një kohë, vlerat e koeficientëve të defektit u përdorën si kriter për vlerësimin e gjendjes së lidhjeve të kontaktit të shtypur në pajisjet e jashtme dhe linjat ajrore, d.m.th. raporti i rezistencës së matur ose rënies së tensionit në një lidhës me rezistencën e një seksioni identik të një teli të tërë.
Me ardhjen e pajisjeve CT, gjendja e lidhjeve të kontaktit të shtypur mund të vlerësohet nga vlera e temperaturës së tepërt ose nga koeficienti i defektit.
Shtrohet pyetja për shkallën e efektivitetit të secilës prej këtyre metodave për vlerësimin e gjendjes së lidhjeve të kontaktit të shtypur. Për të zgjidhur këtë problem, Mosenergo kreu teste të ngarkesës në një pjesë të telit ASU-400 me lidhës të shërbimit dhe me defekt.
Koeficientët e defektit për rrymën e vazhduar (Kx - 9) dhe rënien e tensionit (K2 = 5) janë përcaktuar më parë. Rezultatet e testeve të ngarkesës (Tabela 1) treguan se për lidhësit e shtrënguar, metoda më e preferuar për vlerësimin e lidhjeve të kontaktit bazohet në vlerën e temperaturës së tepërt.

Kështu, në një rrymë prej (0,3 - 0,4)/nom, temperatura e tepërt është 7-16 °C, e cila regjistrohet në mënyrë mjaft të besueshme nga pajisja TIK.
Rezultatet e eksperimenteve janë në përputhje të mirë me rekomandimet e "Fushëveprimi dhe standardet e testimit të pajisjeve elektrike". Kur vlerësoni gjendjen e lidhjeve të kontaktit të shtypur bazuar në vlerat e koeficientëve të defektit, është e nevojshme të kihet parasysh se në fazën fillestare të prodhimit (gjatë instalimit) lidhjet e kontaktit kanë një koeficient defekti 0.8 - 0.9.

Dështimi i një lidhjeje kontakti të shtrënguar zhvillohet gradualisht dhe varet kryesisht nga pajtueshmëria me teknologjinë e shtrëngimit dhe presioni i zhvilluar gjatë këtij procesi. Si kusht optimal konsiderohet ai në të cilin shkallë maksimale ngjeshja korrespondon me vlerën minimale të rezistencës së kontaktit të lidhjes së kontaktit.

Lidhjet e kontaktit me bulona.

Si në praktikën vendase ashtu edhe në atë të huaj, vlerësimi më i përhapur i gjendjes së një nyje kontakti me bulona bazohet në vlerën e temperaturës së tepërt.
Procesi i zhvillimit të defektit në një lidhje kontakti me bulona u studiua nga Inframetrix (SHBA) në një lidhje ekzistuese me një rrymë ngarkese prej 200 A. Eksperimenti tregoi se procesi i zhvillimit të defektit në mungesë të faktorëve të jashtëm klimatik, dridhjeve dhe faktorëve të tjerë dhe një ngarkesë e qëndrueshme me kalimin e kohës mund të vazhdojë për një kohë shumë të gjatë.
Bazuar në rezultatet e testimit, kompania propozoi vlerat kufitare të mëposhtme të temperaturës së tepërt në rrymën nominale:
A)< 10 °С - нормальная периодичность тепловизионного контроля;
b) 10 - 20 °C - kontroll i shpeshtë i imazherisë termike;
c) 20 - 40 °C - kontroll termik i imazhit çdo muaj;
d) > 40 °C - ngrohje emergjente.
Sistemi i propozuar nga kompania për vlerësimin e gjendjes së lidhjeve të kontaktit me bulona bazuar në temperaturën e ngrohjes, në parim, nuk ndryshon nga ai i rregulluar nga "Fusha dhe standardet e testimit të pajisjeve elektrike".


Oriz. 2. Varësia e temperaturës së tepërt të lidhësit të kontaktit me bulona nga rryma e ngarkesës:
1 - me një ulje të zonës së kontaktit të sipërfaqeve të kontaktit me 40%; 2 - e njëjta, 80%

Efekti i temperaturës së ngrohjes së nyjeve të kontaktit me bulona në shkallën e zhvillimit të defektit u studiua nga Yuzhtekhenergo. Për këtë qëllim, testet e ngarkesës u kryen në lidhjet e kontaktit me bulona duke simuluar një ulje prej 40 dhe 80% në zonën e kontaktit të sipërfaqeve të kontaktit (Fig. 35). Mundësia e zbulimit të defekteve të këtij lloji gjatë kontrollit të imazherisë termike u konfirmua dhe u tregua se defektet në një fazë të hershme të zhvillimit mund të zbulohen qartë në rrymat e ngarkesës (0,3 - 0,4)/nom.
Testet ciklike afatgjatë të lidhjeve të kontaktit me bulona tregojnë se qëndrueshmëria e rezistencës së tyre kalimtare të kontaktit përcaktohet kryesisht nga dizajni i pajisjeve të fiksimit (prania e rondele me susta, etj.). Gjatë kryerjes së monitorimit të imazhit termik, identifikimi i lidhjeve të kontaktit me ngrohje të shtuar kërkon marrjen e masave të caktuara stabilizuese, për shembull, mbylljen ose reduktimin e përkohshëm të ngarkesës. Në rastin e fundit, rryma / e pranueshme e lejueshme për një lidhje kontakti të caktuar të dëmtuar mund të përcaktohet nga relacioni

Shënim. Të dhënat e dhëna në tabelë zbatohen nëse standardet e tjera nuk janë vendosur për lloje specifike të pajisjeve.
ku /ngarkesa, ΔTmeas - përkatësisht rritja e rrymës dhe e temperaturës së lidhjes së kontaktit të matur; ΔTnorm - temperatura e tepërt e një lidhjeje kontakti, e rregulluar nga "Fusha dhe standardet e testimit të pajisjeve elektrike", në varësi të llojit të veshjes së sipërfaqeve të kontaktit dhe mjedisit në të cilin ato ndodhen.
Vlerësimi i gjendjes termike të pajisjeve elektrike dhe pjesëve të gjalla, në varësi të kushteve të funksionimit dhe dizajnit të tyre, mund të kryhet: nga temperaturat e standardizuara të ngrohjes (rritja e temperaturës), temperatura e tepërt, koeficienti i defektit, dinamika e ndryshimeve të temperaturës me kalimin e kohës, me ndryshime në ngarkesës, duke krahasuar vlerat e matura të temperaturës brenda fazave dhe ndërmjet fazave me vlerat e temperaturës në zona të njohura të mira.
Vlerat kufitare të temperaturës së ngrohjes për /nom dhe tejkalimi i saj janë dhënë në tabelë. 16.

Për kontaktet dhe lidhjet e kontaktit me bulona, ​​standardet e dhëna në tabelë. 16 duhet të përdoret në rrymat e ngarkesës (0,6 - 1,0)/nom pas rillogaritjes së duhur. Rillogaritja e tepricës së vlerës së matur të temperaturës në vlerën e normalizuar kryhet sipas relacionit

ku ΔTnom - rritja e temperaturës në /nom; ΔTrab - i njëjtë, në g
skllav-
Monitorimi termik i imazhit të pajisjeve elektrike dhe pjesëve të gjalla me rryma ngarkese prej 0,3/nom dhe më poshtë nuk ndihmon në identifikimin e defekteve në një fazë të hershme të zhvillimit të tyre.
Për kontaktet dhe lidhjet e kontaktit me bulona në rrymat e ngarkesës (0,3 - 0,6)/nom, gjendja e tyre vlerësohet në bazë të temperaturës së tepërt. Vlera e temperaturës e rillogaritur në 0.5/nom përdoret si standard.
Për rillogaritjen, përdoret raporti

ku ΔT0.5 është temperatura e tepërt në një rrymë ngarkese prej 0.5/nom.
Kur vlerësoni gjendjen e kontakteve dhe lidhjeve të kontaktit me bulona bazuar në temperaturën e tepërt me një rrymë ngarkese prej 0.5/nom, zonat e mëposhtme dallohen sipas shkallës së mosfunksionimit:

1. temperatura e tepërt 5-10 °C. Grada fillestare një mosfunksionim që duhet mbajtur nën kontroll dhe të merren masa për eliminimin e tij gjatë riparimeve të planifikuara;
2. temperatura e tepërt 10 - 30 °C. Defekt i zhvilluar. Duhet të merren masa për të eliminuar mosfunksionimin herën tjetër kur pajisjet elektrike do të nxirren jashtë funksionit;
3. temperatura e tepërt mbi 30 °C. Defekt emergjent. Kërkon eliminim të menjëhershëm.

Rekomandohet të vlerësohet gjendja e lidhjeve të kontaktit të salduara dhe të shtrënguara bazuar në temperaturën e tepërt ose koeficientin e defektit.
Gjatë vlerësimit të gjendjes termike të pjesëve të gjalla, dallohen shkallët e mëposhtme të mosfunksionimit, bazuar në vlerat e dhëna të koeficientit të defektit:
Jo më shumë se 1.2...................................................... ..... ... Shkalla fillestare e mosfunksionimit, Përpara

Llojet e bulonave. Ato metalike zakonisht lidhen me bulona, ​​më rrallë strukturat e betonit të armuar. Për lidhje strukturat metalike aplikoni llojet e mëposhtme bulona: normale, të trashë, me saktësi të lartë dhe me forcë të lartë me dado dhe rondele përkatëse.

Bulonat e përafërt me saktësi janë stampuar nga çeliku i rrumbullakët karboni me një diametër jo më shumë se 20 mm. Ato vendosen në vrima me një hendek 2-3 mm. Bulonat e tillë kanë deformueshmëri të shtuar dhe nuk performojnë mirë në prerje në lidhjet me shumë bulona, ​​prandaj nuk lejohet përdorimi i tyre në lidhje me forca alternative; Bulonat e përafërt të saktësisë përdoren, si rregull, në njësitë ku një element mbështetet në një tjetër, me transmetim përmes një tavoline mbështetëse, si dhe në lidhjet ku ato nuk funksionojnë ose punojnë vetëm në tension.

Bulonat me precizion të lartë përpunohen duke u kthyer në torno me një tolerancë prej + 0,1 mm. Bulona të tilla bëhen me një diametër prej 10-48 mm dhe një gjatësi deri në 300 mm.

Bulonat me forcë të lartë (të njohura ndryshe si bulonat e fërkimit) janë krijuar për të transferuar forcat që veprojnë në një lidhje përmes fërkimit. Bulona të tilla janë bërë nga çeliqe me rezistencë të lartë dhe trajtohen me nxehtësi formë e përfunduar. Bulonat vendosen në vrima 2-3 mm më të mëdha se diametri i bulonit, por dadot shtrëngohen me një çelës kalibrimi. Lidhje të tilla janë të thjeshta, por mjaft të besueshme dhe përdoren në strukturat kritike.

Diametrat për bulonat me precizion të lartë janë caktuar të barabartë me diametrat nominalë të bulonave. Vrimat për bulonat e tilla kanë vetëm devijime pozitive, gjë që siguron instalimin e bulonave pa vështirësi. Ndryshe nga bulonat me precizion normal dhe të trashë, pjesa e punës e boshtit të një bulon me precizion të lartë nuk është filetuar, gjë që siguron mbushje mjaftueshëm të plotë të vrimës dhe Punë e mirë për prerje Për të dalluar bulonat me forcë të lartë nga të tjerët, shenjat e ngritura aplikohen në kokat e tyre.

Montimi i lidhjeve. Montimi i nyjeve me bulona përfshin këto operacione: përgatitjen e sipërfaqeve të bashkimit, rreshtimin e vrimave për bulonat, shtrëngimin paraprak të pjesëve të bashkimit që do të bashkohen, shpimin e vrimave (nëse është e nevojshme) në madhësinë e projektuar, instalimin e bulonave dhe montimin përfundimtar .

Përgatitja e sipërfaqeve të çiftëzimit përfshin pastrimin e elementeve të çiftëzimit nga ndryshku, papastërtia, vaji dhe pluhuri. Përveç kësaj, ato drejtojnë parregullsitë, gërvishtjet dhe kthesat, si dhe heqin gërvishtjet në skajet e pjesëve dhe vrimave me një skedar ose daltë. Këto operacione kryhen veçanërisht me kujdes gjatë lidhjes së pjesëve me bulona me rezistencë të lartë, ku kryqëzimi i ngushtë i të gjithë elementëve të bashkuar është një nga kushtet kryesore për funksionimin e besueshëm të lidhjes me bulona.

Sipërfaqet që do të bashkohen pastrohen me kuarc të thatë ose rërë metalike duke përdorur një makineri rërës; pjekje djegës me gaz, furça çeliku, trajtim kimik.

Shpërthimi me rërë është më efektiv se metodat e tjera, pasi siguron një koeficient të lartë fërkimi për sipërfaqet e çiftëzimit, por kjo metodë është më e vështirat për punë.

Metoda më e përdorur e trajtimit të zjarrit është përdorimi ndezës universale, të cilat funksionojnë si gazit natyror, dhe në një përzierje oksigjen-acetileni, dhe krijoni një temperaturë prej 1600-1800 ° C, e cila siguron djegien e njollave të yndyrës dhe heqjen e shkallës dhe ndryshkut.

Një mënyrë për të pastruar bulonat, arrat dhe rondele është t'i zhytni në një rezervuar me ujë të vluar dhe më pas në një enë të mbushur me benzinë ​​pa plumb me vaj mineral 10-15%. Pas avullimit të benzinës, një shtresë e hollë e vazhdueshme e lubrifikantit mbetet në sipërfaqen e pajisjes.

Rreshtimi i saktë i vrimave të pjesëve të montimit arrihet duke përdorur mandrelat kalimtare, të cilat janë një shufër me pjesë cilindrike. Diametri i mandrelit duhet të jetë 0,2-0,5 mm më pak se diametri i vrimës.

Për të rregulluar pozicionin relativ të elementeve të montuar dhe për të parandaluar zhvendosjen e tyre 1/10 numri i përgjithshëm Vrimat janë të mbushura me priza me diametër të barabartë me diametrin e vrimave. Gjatësia e prizave duhet të kalojë trashësinë totale të elementeve që lidhen. Pas instalimit të prizave, mandrelat rrëzohen. Paketat e elementeve të lidhur shtrëngohen me bulona të përhershme ose të përkohshme, të cilat vendosen në çdo vrimë të tretë, por të paktën çdo 500 mm.

Vrimat janë shpuar duke përdorur makina pneumatike dhe elektrike manuale.

Makinat pneumatike mund të jenë të drejta, të përdorura për të punuar në vende ku nuk ka kufizime në madhësi, dhe këndore, të përshtatura për të punuar në hapësira të ngushta. Instalimet pneumatike përdoren për të shpuar vrima me diametër deri në 20 mm.

Makinat elektrike funksionojnë në rrjet 220 V AC. jashtë Makinat e tilla përdoren të kompletuara me një pajisje komutuese mbrojtëse, dhe në dhoma të mbyllura të thata ato janë të tokëzuara, instaluesi punon mjete elektrike veshur me doreza dhe duke qëndruar në një dyshek gome. Makinat më të sigurta janë ato me izolim të dyfishtë; ato mund të përdoren pa masa mbrojtëse shtesë dhe kur punoni jashtë.

Pas shpimit të vrimave pa bulonat e montimit, bulonat zhvishen dhe në vendin e tyre vendosen bulonat e përhershëm.

Dadot e të gjitha bulonave (të përhershme dhe të përkohshme) shtrëngohen me çelësa dore (të rregullta ose me arpion). Në këtë rast, një punëtor e mban kokën e bulonit të mos rrotullohet, dhe i dyti shtrëngon dado. Në bulonat me saktësi normale dhe të lartë, instalohen rondele - një nën kokën e bulonave dhe jo më shumë se dy nën dado. Në numer i madh bulona në një lidhje, përdoren çelësa me goditje elektrike. Bulonat janë instaluar nga mesi i bashkimit deri në skajet. Në anën e arrës duhet të ketë mbetur të paktën një fije profil i plotë. Cilësia e shtrëngimit kontrollohet duke shtypur bulonat me një çekiç me peshë 0,3-0,4 kg. Në këtë rast, bulonat nuk duhet të lëvizin ose të dridhen.

Arrat mbrohen nga vetë-zhvidhosja me anë të arrëve të kyçjes ose rondele me susta. Megjithatë, në ngarkesa dinamike dhe vibruese, këto masa nuk janë të mjaftueshme, prandaj, gjatë funksionimit, gjendja e lidhjeve të instalimit duhet të monitorohet në mënyrë sistematike dhe duhet të shtrëngohen dadot në bulonat e lirshme.

Lidhjet me bulona me qëndrueshmëri të lartë janë rezistente ndaj prerjes dhe me bulona mbajtëse. Në lidhjet rezistente ndaj prerjes, bulonat nuk përfshihen drejtpërdrejt në transmetimin e forcave: të gjitha forcat e aplikuara në elementët e çiftëzimit perceptohen vetëm për shkak të forcave të fërkimit që lindin midis planeve të prerjes. Në lidhje me bulonat mbajtëse, së bashku me forcat e fërkimit midis planeve prerëse, vetë bulonat marrin pjesë gjithashtu në transmetimin e forcave, gjë që bën të mundur rritjen e kapacitet mbajtës e një bulon është 1.5-2 herë në krahasim me një bulon në lidhjet rezistente ndaj qethjes.

Sipërfaqet e elementeve që do të lidhen në këto raste trajtohen si për lidhjet konvencionale me bulona. Përpara se të vendosni bulonat, rondele dhe dado, hiqni yndyrën ruajtëse. Për ta bërë këtë, ato zhyten në një enë grilë në ujë të valë, dhe më pas në një enë me një përzierje prej 15% vaj mineral dhe 85% benzinë ​​pa plumb.

Gjatë montimit dhe instalimit të strukturave metalike, vëmendje e veçantë i kushtohet tensionit të elementeve që lidhen. Ka disa mënyra për të përcaktuar tensionin e bulonave. Aktiv Vendi i ndërtimit Shpesh përdoret një metodë për të vlerësuar në mënyrë indirekte forcat e tensionit përmes çift rrotullues që duhet të aplikohet në arrë.

Çift rrotullues M përcaktohet nga shprehja: M = KR·a, ku P - Forca e tensionit të bulonave, N; d - diametri nominal i bulonave, mm; K është koeficienti i rrotullimit të bulonave.

Tensioni i bulonave kontrollohet në mënyrë selektive: kur numri i bulonave në lidhje është deri në 5 - të gjitha bulonat, kur 6-20 - të paktën 5 bulonat dhe kur më shumë- të paktën 25% të bulonave në lidhje. Nëse gjatë inspektimit zbulohet se të paktën një bulon nuk i plotëson kërkesat e përcaktuara, atëherë të gjitha bulonat kontrollohen. Kokat e bulonave të kontrolluara janë lyer dhe të gjitha lidhjet vendosen përgjatë konturit.

Kontrollimi i gjendjes së lidhjeve me bulona

Lidhjet me bulona duhet të inspektohen duke shtypur pikat e fiksimit me një çekiç. Të gjitha lidhjet me bulona duhet të fiksohen fort me dado dhe dado mbyllëse. Qoshet e pllakave të kyçjes duhet të jenë të përkulura dhe të fiksojnë dadot e bulonave, duke mos lejuar që ato të zhvishen. Në rast të fiksimit të lirë, sigurojeni ato çelësat. Pastroni nga papastërtitë dhe akulli dhe lubrifikoni njësitë e fiksimit (bulonat, nyjet e menteshave), portën e punës, vizoret e kontrollit, bulonat, boshtet dhe "gishtat". Për lubrifikimin, përdoret vaji i makinës ose transformatorit, lubrifikuesi CIATIM-201 (CIATIM-202), CIATIM-221 ose ZhTKZ-65.

Kontrollimi i pranisë dhe gjendjes së kthesave

Prania dhe gjendja e vidhave kontrollohet me inspektim vizual dhe trokitje të pikave të fiksimit me një çekiç hidraulik. Përdredhjet duhet të instalohen (sipas vizatimeve të miratuara të instalimit) nga teli i galvanizuar me diametër 4 mm në akset e shufrave ndër-maje, punuese, kontrolluese, menteshën e portës, si dhe në pikat e lidhjes së kontaktorit të jashtëm dhe shiritat e kufjeve të makinës elektrike me një kontakt të jashtëm dhe 3 mm në shiritin e montimit të shufrave të kontrollit.

Nëse kthesa është thyer ose nuk korrespondon me vizatimin e instalimit, ajo zëvendësohet me një të re. Nuk lejohet funksionimi i njësive të fiksimit pa vida.

6.2.16.1 Shtrëngimi i lidhjeve me bulona të veshjeve nodale të çatisë së kupolës së aluminit monitorohet gjatë çmontimit të kartave për të kontrolluar trarët dhe kurorat mbështetëse (Tabela 6.4, rreshtat 12 dhe 27 dhe Tabela 6.5, rreshti 20). Për më tepër, shtrëngimi i lidhjeve me bulona në katër rreshtat e nyjeve kontrollohet sipas diagramit të paraqitur në figurën 6.18.

Figura 6.18 – Diagrami i vendeve për çmontimin e kapakëve të qendrës (pamja çati kube lart)

6.2.16.2 Përpara se të kontrolloni shtrëngimin, kapakët mbrojtës duhet të çmontohen dhe duhet të kryhet një inspektim vizual i lidhjes me bulona. Sipërfaqja e bulonave, dadove dhe rondele duhet të jetë pa çarje, shkallë, ndryshk, gërvishtje, gërvishtje dhe çarje në fije. Bulonat duhet të shënohen duke treguar rezistencën në tërheqje, simbol numri i nxehtësisë, është vendosur shenja e prodhuesit, shënimi i bulonave të versionit klimatik HL (sipas GOST 15150) duhet të përmbajë përcaktimin "HL".

6.2.16.3 Shtrëngimi i lidhjeve me bulona kontrollohet duke matur çift rrotulluesin e shtrëngimit me një çelës rrotullues dhe një matës sensor. Numri i lidhjeve të kontrolluara me bulona në një njësi duhet të jetë së paku:

Nëse numri i bulonave në lidhje është deri në katër - të gjitha bulonat;

Nga pesë në nëntë - të paktën tre bulona;

Nga 10 ose më shumë - 10% bulonave, por jo më pak se tre në secilën lidhje.

Nëse zbulohet një lidhje me bulona me shtrëngim jo standard
(nënklauzola 6.2.16.6), dyfishi i numrit të lidhjeve me bulona i nënshtrohet kontrollit. Nëse zbulohet një bulon me shtrëngim jonormal gjatë riinspektimit, të gjitha bulonat në të gjitha njësitë e inspektuara duhet të inspektohen, duke e çuar çift rrotulluesin e shtrëngimit të secilës në vlerën e kërkuar.

6.2.16.4 Për të kryer kontrollin e shtrëngimit lidhjet me fileto me çift rrotullues shtrëngimi të kontrolluar të bulonave me forcë të lartë të veshjeve të sipërme të nyjeve, përdoren çelësat e shkallës dhe çift rrotullues Llojet kufizuese dhe sondat që plotësojnë kërkesat e dhëna në tabelën 6.10.

Tabela 6.10 – Kërkesat për mjetet e monitorimit të lidhjeve me bulona

Çelësat rrotullues për monitorimin e shtrëngimit të bulonave me forcë të lartë duhet të kalibrohen të paktën një herë në ndërrim në mungesë të dëmtimit mekanik, si dhe pas çdo zëvendësimi të instrumentit matës të kontrollit ose riparimit të çelësit, në përputhje me SNiP 3.03.01 -87 (klauzola 4.27).

6.2.16.5 Përpara se të inspektoni një lidhje me bulona, ​​është e nevojshme të vendosni çift rrotullues shtrëngues të vendosur në dokumentacionin e projektit, me arritjen e së cilës do të ndodhë një klikim. Në mungesë të të dhënave të vendosura në dokumentacionin e projektimit, çift rrotullimi M, Nm, përcaktohet nga formula:

M = K∙P∙d, (6.11)

ku K është vlera mesatare e koeficientit të çift rrotullimit të vendosur për çdo grup bulonash në certifikatën e prodhuesit ose të përcaktuar në vendin e instalimit duke përdorur instrumente matëse kontrolli. Për bulonat sipas GOST R 52644 K = 0,18;

P – tensioni i projektimit të bulonave të specifikuar në vizatimet e punës, N (kgf). Në mungesë të të dhënave të projektimit, tensioni i llogaritur i bulonave përcaktohet sipas SNiP 2.03.06-85, 8.10 duke përdorur formulën:

Р = Rbh×Abn, (6.12)

ku Rbh është forca e llogaritur në tërheqje e një bulon me rezistencë të lartë, e përcaktuar nga formula:

Rbh = 0,7∙R simite , (6,13)

ku tufa R është forca minimale në tërheqje e bulonit, e marrë sipas
SNiP II-23-81* (Tabela 6.1) dhe dhënë në tabelën 6.12.

Një bn - zona e seksionit kryq të bulonës, e pranuar në përputhje me GOST 9150, GOST 8724 dhe
GOST 24705, i miratuar nga vlerat e dhëna në SNiP II-23-81* (shih tabelën 6.2) dhe tregohen në tabelën 6.11.

Tabela 6.11 - Vlera e rezistencës minimale në tërheqje të një bulon

Tabela 6.12 – Zonat e seksioneve të bulonave

6.2.16.6 Kriteri për pajtueshmërinë me shtrëngimin e një lidhjeje me bulona është mungesa e rrotullimit të dados ose bulonës.

6.2.16.7 Shtrëngimi i lidhjes së veshjes së sipërme të nyjës dhe profil alumini, në nyje, duhet të kontrollohet me një sondë 0.3 mm të trashë, e cila nuk duhet të kalojë midis pjesëve të montuara në një thellësi prej më shumë se 20 mm sipas (SNiP 3.03.01-87). Një diagram për kontrollin e kryqëzimit të rreshtimit të sipërm të montimit dhe profilit të aluminit me një sondë është paraqitur në Figurën 6.19.

1 – kryqëzimi i rreshtimit të sipërm nyjor dhe profilit të aluminit

Figura 6.19 - Skema për kontrollin me një matës sensor (ky vend tregohet me numrin 1) në kryqëzimin e rreshtimit të sipërm të montimit dhe profilin e aluminit