Shtëpi > Artizanatit > Teknologjitë e kallashnikovit dhe formulimet e betonit veçanërisht të fortë. Një metodë për përgatitjen e një përzierje betoni vetë-ngjeshëse, veçanërisht me rezistencë të lartë të pluhurit të përforcuar me fibra, me veti rrjedhëse shumë të lartë dhe një metodë për prodhimin e produkteve të betonit nga përzierja që rezulton.

Teknologjitë e kallashnikovit dhe formulimet e betonit veçanërisht të fortë. Një metodë për përgatitjen e një përzierje betoni vetë-ngjeshëse, veçanërisht me rezistencë të lartë të pluhurit të përforcuar me fibra, me veti rrjedhëse shumë të lartë dhe një metodë për prodhimin e produkteve të betonit nga përzierja që rezulton.

Abstrakt i disertacionit në temën ""

Si dorëshkrim

PLUHURI REAKTIV ME RREGULL BETONI I PERFORCUAR I SHPERNDARJES ME SHKEMBINJ

Specialiteti 23.05.05 - Materiale dhe produkte ndërtimi

Puna u krye në departamentin e "Teknologjisë së betonit, qeramikës dhe lidhësve" në një institucion arsimor shtetëror të arsimit të lartë. arsimi profesional"Penza universiteti shtetëror arkitekturë dhe ndërtim” dhe në institut materialet e ndërtimit dhe strukturat e Universitetit Teknik të Mynihut.

Mbikëqyrësi shkencor -

Doktor i Shkencave Teknike, Profesor Valentina Serafimovna Demyanova

Kundërshtarët zyrtarë:

Shkencëtar i nderuar i Federatës Ruse, Anëtar korrespondent i RAASN, Doktor i Shkencave Teknike, Profesor Vladimir Pavlovich Selyaev

Doktor i Shkencave Teknike, Profesor Oleg Vyacheslavovich Tarakanov

Organizata udhëheqëse - OJSC "Penzastroy", Penza

Mbrojtja do të bëhet më 7 korrik 2006 në orën 16:00 në mbledhje këshilli i disertacionit D 212.184.01 pranë institucionit arsimor shtetëror të arsimit të lartë profesional "Penza State University of Arkitekturë dhe Construction" në adresën: 440028, Penzë, rr. G. Titova, 28, objekti 1, salla e konferencave.

Disertacioni mund të gjendet në bibliotekën e shtetit institucioni arsimor arsimi i lartë profesional "Penza State University of Arkitekturë dhe Construction"

Sekretar shkencor i këshillit të disertacionit

V. A. Khudyakov

KARAKTERISTIKAT E PËRGJITHSHME TË PUNËS

Me një rritje të konsiderueshme të forcës së betonit nën ngjeshjen njëaksiale, rezistenca ndaj plasaritjes zvogëlohet në mënyrë të pashmangshme dhe rritet rreziku i prishjes së brishtë të strukturave. Përforcimi i shpërndarë i betonit me fibër eliminon këto veti negative, gjë që bën të mundur prodhimin e betonit të klasave më të larta se 80-100 me një forcë 150-200 MPa, i cili ka një cilësi të re - një natyrë viskoze shkatërrimi.

Analiza punimet shkencore në fushën e betonit të armuar të shpërndarë dhe prodhimi i tyre në praktikën vendase tregon se orientimi kryesor nuk ndjek qëllimin e përdorimit të matricave me rezistencë të lartë në beton të tillë. Klasa e betonit të armuar të shpërndarë për sa i përket rezistencës në shtypje mbetet jashtëzakonisht e ulët dhe është e kufizuar në B30-B50. Kjo nuk lejon ngjitjen e mirë të fibrës në matricë ose përdorimin e plotë të fibrës së çelikut edhe me rezistencë të ulët në tërheqje. Për më tepër, në teori ato zhvillohen, dhe në praktikë prodhohen produktet e betonit me fibra të shtruara lirshëm me një shkallë përforcimi vëllimor prej 59%. Fijet e ekspozuara ndaj dridhjeve derdhen me tkurrje të lartë "yndyrë" të paplastifikuar llaçe çimento-rërë Përbërja çimento-rërë - 14-I: 2.0 në W/C = 0.4, që është jashtëzakonisht e kotë dhe përsërit nivelin e punës në vitin 1974. Arritje të rëndësishme shkencore në fushën e krijimit të VNV të superplastifikuar, përzierjeve të mikrodisperzuara me mikrosilicë, me pluhura aktivë reaktive. nga shkëmbinjtë me qëndrueshmëri të lartë, bëri të mundur rritjen e efektit reduktues të ujit në 60% duke përdorur superplastifikues me përbërje oligomerike dhe hiperplastifikues. përbërje polimer. Këto arritje nuk u bënë bazë për krijimin e betonit të përforcuar të përforcuar të shpërndarë me rezistencë të lartë, ose betonit pluhur me kokërr të imët nga përzierjet e derdhura vetë-ngjeshëse. Ndërkohë, vendet e përparuara po zhvillojnë në mënyrë aktive gjeneratat e reja të betonit pluhur reaksional të përforcuar me fibra të shpërndara. Përdoren përzierje betoni me pluhur

për mbushjen e kallëpeve me korniza të thurura vëllimore me rrjetë të hollë të vendosura në to dhe kombinimin e tyre me përforcim shufër.

Për të identifikuar sfondin teorik dhe motivimin për krijimin e betonit pluhur shumëkomponent me kokrriza të imta me një matricë shumë të dendur, me rezistencë të lartë, të përftuar nga derdhja me përmbajtje ultra të ulët uji, duke siguruar prodhimin e betonit me natyrë viskoze gjatë shkatërrimit dhe të lartë. forca në tërheqje në përkulje;

Të identifikojë topologjinë strukturore të lidhësve të përbërë dhe të kompozimeve me grimca të imta të përforcuara të shpërndara, të marrë modele matematikore të strukturës së tyre për të vlerësuar distancat midis grimcave mbushëse dhe qendrave gjeometrike të fibrave përforcuese;

Optimizoni përbërjet e përforcuara të shpërndara me kokërr të imët përzierjet e betonit me fibër c1 = 0,1 mm dhe I = 6 mm me një përmbajtje minimale të mjaftueshme për të rritur rezistencën në tërheqje të betonit, teknologjia e përgatitjes dhe vendosja e ndikimit të formulimit në rrjedhshmërinë, densitetin, përmbajtjen e ajrit, forcën dhe vetitë e tjera fizike dhe teknike të konkrete.

Risi shkencore e veprës.

1. Mundësia e prodhimit të betonit pluhur çimentoje me kokrriza të imta me rezistencë të lartë, duke përfshirë beton të përforcuar të shpërndarë, të bërë nga përzierje betoni pa gurë të grimcuar me fraksione të imta, është vërtetuar shkencërisht dhe është konfirmuar eksperimentalisht rërë kuarci, me pluhurat e shkëmbinjve reaktivë dhe mikrosilikën, me një rritje të ndjeshme të efikasitetit të superplastifikuesve derisa përmbajtja e ujit në përzierjen e derdhur vetë-ngjeshëse të arrijë 10-11% (që korrespondon me një përzierje gjysmë të thatë për shtypje pa SP) ndaj peshës së komponentët e thatë.

4. Mekanizmi i ngurtësimit të lidhësve të përbëra të çimentos është parashikuar teorikisht dhe është vërtetuar eksperimentalisht mekanizmi kryesisht i përhapjes së joneve përmes tretësirës, duke u rritur me rritjen e përmbajtjes së mbushësit ose me rritjen e ndjeshme të shpërndarjes së tij në krahasim me dispersionin e çimentos.

5. Janë studiuar proceset e formimit të strukturës së betonit pluhur të grimcuar. Është treguar se betoni pluhur i bërë nga përzierjet e betonit të derdhur të superplastifikuar dhe vetë-ngjeshëse është shumë më i dendur, kinetika e rritjes së forcës së tyre është më intensive dhe forca mesatare është dukshëm më e lartë se betoni pa SP, i shtypur në të njëjtën përmbajtje uji nën një presion prej 40-50 MPa. Janë zhvilluar kritere për vlerësimin e aktivitetit reaksion-kimik të pluhurave.

6. Janë optimizuar përbërjet e përzierjeve të betonit të shpërndarë me kokrriza të imta me fibër çeliku të hollë me diametër 0,15 dhe gjatësi 6 mm,

teknologjia e përgatitjes së tyre, rendi i futjes së përbërësve dhe kohëzgjatja e përzierjes; Është vërtetuar ndikimi i përbërjes në rrjedhshmërinë, densitetin, përmbajtjen e ajrit të përzierjeve të betonit dhe rezistencën në shtypje të betonit.

Rëndësia praktike e punës qëndron në zhvillimin e përzierjeve të reja të derdhura të betonit pluhur të grimcuar imët me fibër për derdhjen e kallëpeve për produkte dhe struktura, si pa dhe me përforcim të kombinuar të shufrës. Duke përdorur përzierje betoni me densitet të lartë, është e mundur të prodhohet përkulje ose e ngjeshur shumë rezistente ndaj çarjeve. strukturat e betonit të armuar me natyrë viskoze shkatërrimi nën veprimin e ngarkesave ekstreme.

Një matricë kompozite me densitet të lartë dhe me rezistencë të lartë me një forcë shtypjeje prej 120-150 MPa është marrë për të rritur ngjitjen me metalin në mënyrë që të përdoret fibër e hollë dhe e shkurtër me rezistencë të lartë me një diametër 0,04-0,15 mm dhe një gjatësi prej 6-9 mm, duke lejuar uljen e konsumit të tij dhe rezistencës ndaj përzierjeve të betonit të rrjedhshëm për teknologjinë e derdhjes për prodhimin e produkteve të filigranit me mure të hollë me rezistencë të lartë në tërheqje gjatë përkuljes.

Miratimi i punës. Dispozitat kryesore dhe rezultatet e punës së disertacionit u prezantuan dhe u raportuan në International dhe All-Russian

Konferencat shkencore dhe teknike të Siysk: "Shkenca e re për mijëvjeçarin e ri" (Naberezhnye Chelny, 1996), "Çështjet e planifikimit dhe zhvillimit urban" (Penza, 1996, 1997, 1999), " çështje bashkëkohore shkenca e materialeve të ndërtimit" (Penza, 1998), " Ndërtim modern"(1998), Konferenca ndërkombëtare shkencore dhe teknike "Materiale ndërtimi të përbëra. Teoria dhe praktika" (Penza, 2002, 2003, 2004, 2005), "Kursimi i burimeve dhe energjisë si motivim për kreativitet në procesin e ndërtimit arkitektonik" (Moskë-Kazan, 2003), " Problemet aktuale ndërtimi" (Saransk, 2004), "Teknologjitë e reja të teknologjisë së lartë të kursimit të energjisë dhe burimeve në prodhimin e materialeve të ndërtimit" (Penza, 2005), All-Russian konferencë shkencore-praktike“Planifikimi urban, rindërtimi dhe mbështetje inxhinierike zhvillimi i qëndrueshëm i qyteteve në rajonin e Vollgës" (Tolyatti, 2004), Leximet akademike të RAASN "Arritjet, problemet dhe drejtime premtuese zhvillimi i teorisë dhe praktikës së shkencës së materialeve të ndërtimit" (Kazan, 2006).

Publikimet. Bazuar në rezultatet e hulumtimit, janë publikuar 27 punime (3 punime në revista në listën e Komisionit të Lartë të Atestimit).

Hyrja vërteton rëndësinë e drejtimit të zgjedhur të kërkimit, formulon qëllimin dhe objektivat e kërkimit dhe tregon rëndësinë e tij shkencore dhe praktike.

Në kapitullin e parë kushtuar rishikim analitik literatura, u krye një analizë e përvojës së huaj dhe vendase në përdorimin e betonit të cilësisë së lartë dhe betonit të armuar me fibra. Tregohet se në praktikën e huaj, betoni me qëndrueshmëri të lartë me rezistencë deri në 120-140 MPa filloi të prodhohej, kryesisht pas vitit 1990. Në gjashtë vitet e fundit, janë identifikuar perspektiva të gjera në rritjen e rezistencës së rezistencës së lartë. betoni nga 130150 MPa dhe transferimi i tyre në kategorinë e betonit veçanërisht me rezistencë të lartë me një rezistencë 210250 MPa, falë trajtimit termik të betonit të punuar ndër vite, duke arritur një rezistencë 60-70 MPa.

Ekziston një tendencë për të ndarë betonin veçanërisht me rezistencë të lartë sipas grimcave të agregatit në 2 lloje: betoni me kokrriza të imta me madhësi maksimale të kokrrizave deri në 8-16 mm dhe me kokrriza të imta me kokrriza deri në 0,5-1,0 mm. Të dyja përmbajnë domosdoshmërisht kaolinë të ratifikuar me mikrosilicë ose mikrodehide, pluhura shkëmbinjsh të qëndrueshëm dhe për t'i dhënë betonit duktilitet, rezistencë ndaj goditjes, rezistencë ndaj plasaritjes. materiale të ndryshme. Një grup i veçantë përfshin beton pluhur të grimcuar (Reaktionspulver beton-RPB ose Reaktive Powder Beton) me madhësia maksimale kokrra 0,3-0,6 mm. Është dëshmuar se betone të tilla, me rezistencë boshtore në shtypje 200-250 MPa me koeficient përforcimi maksimal 3-3,5% në vëllim, kanë një rezistencë në tërheqje në përkulje deri në 50 MPa. Vetitë e tilla sigurohen, para së gjithash, nga zgjedhja e një matrice me densitet të lartë dhe me forcë të lartë, e cila bën të mundur rritjen e ngjitjes me fibrën dhe përdorimin e plotë të forcës së saj të lartë në tërheqje.

Analizohet gjendja e kërkimit dhe përvojës në prodhimin e betonit të përforcuar me fibra në Rusi. Ndryshe nga zhvillimet e huaja, kërkimi rus nuk përqendrohet në përdorimin e betonit të përforcuar me fibra me një matricë me rezistencë të lartë, por në rritjen e përqindjes së armaturës në 5-9% të vëllimit në betonet me rezistencë të ulët me tre dhe katër përbërës të klasa B30-B50 për të rritur rezistencën në tërheqje në përkulje në 17-28 MPa. E gjithë kjo është përsëritje. përvojë e huaj 1970-1976, d.m.th. ato vite kur nuk përdoreshin superplastifikues efektivë dhe mikrosilicë, dhe betoni i përforcuar me fibra ishte kryesisht tre përbërës (ranor). Rekomandohet për prodhimin e betonit të përforcuar me fibra me konsum të çimentos Portland prej 700-1400 kg/m3, rërës - 560-1400 kg/m3, fibrave - 390-1360 kg/m3, i cili është jashtëzakonisht i kotë dhe jo. të marrë parasysh progresin e arritur në zhvillimin e betonit me cilësi të lartë.

Është kryer një analizë e evolucionit të zhvillimit të betoneve me shumë komponentë në faza të ndryshme revolucionare të shfaqjes së përbërësve të veçantë përcaktues funksionalë: fibra, superplastifikues, mikrosilicë. Është treguar se betonet me gjashtë komponentë janë baza e një matrice me rezistencë të lartë për përdorim efektiv Funksioni kryesor i fibrave. Janë pikërisht betonet e tilla që bëhen shumëfunksionale.

Formulohen motivet kryesore për shfaqjen e betoneve të reaksionit pluhur me rezistencë të lartë dhe veçanërisht me rezistencë të lartë, mundësia e marrjes së vlerave "rekord" të reduktimit të ujit në përzierjet e betonit dhe gjendja e tyre e veçantë reologjike. Kërkesat për pluhurat dhe

prevalenca e tyre si mbetje teknogjene nga industria minerare.

Në bazë të analizës, formulohet qëllimi dhe objektivat e hulumtimit.

Kapitulli i dytë paraqet karakteristikat e materialeve të përdorura dhe përshkruan metodat e kërkimit të lëndëve të para të prodhimit gjerman dhe rus: çimento CEM 1 42.5 R HS Werk Geseke, Werk Bernburg CEM 1 42.5 R, Weisenau CEM 1 42.5, Volsky PC500 DO. , Stary Oskolsky PC 500 DO; rërë Surskiy klasifikuar fr. 0,14-0,63, Balasheysky (Syzran) klasifikuar fr. 0,1-0,5 mm, rërë Halle fr. 0,125-0,5 "mm; mikrosilikë: Eikern Microsilica 940 me përmbajtje Si02 > 98,0%, Silia Staub RW Fuller me përmbajtje Si02 > 94,7%, BS-100 (shoqërimi i sodës) me ZO2 > 98,3 %, Chelyabinsk EMC me përmbajtje SiO 90%, fibra gjermane dhe Prodhimi rus me d = 0,15 mm, 7 = 6 mm me rezistencë në tërheqje 1700-3100 MPa; pluhurat shkembore me origjine sedimentare dhe vullkanike; super- dhe hiperplastifikues të bazuar në naftalinë, melaminë dhe polikarboksilate.

Për të përgatitur përzierje betoni, një mikser me shpejtësi të lartë nga Eirich dhe një mikser turbulent nga Kaf. TBKiV, pajisje moderne dhe pajisje të prodhimit gjerman dhe vendas. Analiza strukturore me rreze X u krye në një analizues Seifert, analiza mikroskopike elektronike në një mikroskop ESEM Philips.

Kapitulli i tretë shqyrton strukturën topologjike të lidhësve të përbërë dhe betonit pluhur, duke përfshirë betonin e përforcuar të shpërndarë. Topologjia strukturore e lidhësve të përbërë, në të cilën fraksioni vëllimor i mbushësve tejkalon atë të lidhësit kryesor, përcakton mekanizmin dhe shpejtësinë e proceseve të reaksionit. Për të llogaritur distancat mesatare midis grimcave të rërës në beton pluhur(ose midis grimcave të çimentos Portland në lidhësit shumë të mbushur), është miratuar një qelizë kubike elementare me madhësinë e fytyrës A dhe vëllimin A3 të barabartë me vëllimin e përbërjes.

Duke marrë parasysh përqendrimin vëllimor të çimentos C4V, madhësia mesatare e grimcave të çimentos<1ц, объёмной концентрации песка С„, и среднего размера частиц песка d„, получено:

për distancën nga qendra në qendër midis grimcave të çimentos në një lidhës të përbërë:

Ac =^-3/i-/b-Sy =0,806-^-3/1/^ "(1)

për distancën midis grimcave të rërës në beton pluhur:

Z/tg/6 -St = 0,806 ap-shust (2)

Marrja e fraksionit të vëllimit të rërës me një fraksion prej 0,14-0,63 mm në një përzierje betoni pluhur të grimcuar të barabartë me 350-370 litra (shkalla e rrjedhës në masë të rërës 950-1000 kg), distanca minimale mesatare midis qendrave gjeometrike të grimcave është marrë e barabartë me 428-434 mikron. Distanca minimale midis sipërfaqeve të grimcave është 43-55 mikron, dhe me një madhësi rëre prej 0,1-0,5 mm - 37-44 mikron. Me paketimin gjashtëkëndor të grimcave, kjo distancë rritet me një faktor K = 0,74/0,52 = 1,42.

Kështu, gjatë rrjedhjes së përzierjes së betonit pluhur, madhësia e boshllëkut në të cilin vendoset matrica reologjike e një suspensioni çimentoje, mielli guri dhe mikrosilika do të ndryshojë nga 43-55 mikronë në 61-78 mikron, me një rënie në fraksioni i rërës në ndërshtresën e matricës 0,1 -0,5 mm do të ndryshojë nga 37-44 mikron në 52-62 mikron.

Topologjia e fibrave të shpërndara të fibrave me gjatësi / dhe diametër c? përcakton vetitë reologjike të përzierjeve të betonit me fibra, rrjedhshmërinë e tyre, distancën mesatare midis qendrave gjeometrike të fibrave dhe përcakton rezistencën në tërheqje të betonit të armuar. Distancat mesatare të llogaritura përdoren në dokumentet rregullatore dhe në shumë punime shkencore mbi armaturën e shpërndarë. Është treguar se këto formula janë kontradiktore dhe llogaritjet e bazuara në to ndryshojnë ndjeshëm.

Nga shqyrtimi i një qelize kubike (Fig. 1) me një gjatësi të fytyrës / me fibra të vendosura në të

fibra me diametër b/, me përmbajtje totale 11 fibra /V, përcaktohet numri i fibrave në fytyrë.

P = dhe distanca o =

duke marrë parasysh vëllimin e të gjitha fibrave У„ = fE.iL. /. dg dhe koeficienti Fig. 1 4

faktori i përforcimit /l = (100-l s11 s)/4 ■ I1, distanca mesatare përcaktohet:

5 = (/ - th?) / 0,113 ■ l/ts -1 (3)

Llogaritjet 5 janë kryer duke përdorur formulat e Romuapdi I.R. dhe Mendel I.A. dhe sipas formulës Mak Kee. Vlerat e distancës janë paraqitur në tabelën 1. Siç mund të shihet nga Tabela 1, formula Mak Kee nuk mund të përdoret. Kështu, distanca 5 rritet me rritjen e vëllimit të qelizës nga 0,216 cm3 (/ = 6 mm) në 1000 m3 (/ = 10000 mm).

shkrihet 15-30 herë në të njëjtin c, gjë që e privon këtë formulë nga kuptimi gjeometrik dhe fizik. Formula Romuapdi mund të përdoret duke marrë parasysh koeficientin 0.64.

Kështu, formula që rezulton (3) nga ndërtimet strikte gjeometrike është një realitet objektiv, i cili verifikohet në Fig. 1. Përpunimi i rezultateve të hulumtimit tonë dhe të huaj duke përdorur këtë formulë bëri të mundur identifikimin e opsioneve për përforcim joefektiv, në thelb joekonomik dhe përforcim optimal.

Tabela 1

Vlerat e distancave 8 midis qendrave gjeometrike të fibrave të shpërndara, të llogaritura duke përdorur formula të ndryshme

Diametri, c), mm B mm për c dhe / të ndryshme sipas formulave Raporti i distancave ZA^M, llogaritur duke përdorur formulën e autorit dhe McKee Raporti i distancave i llogaritur duke përdorur formulën e autorit dhe Romualdi

1=6 mm 1 = 6 mm fare / = 0-*"

ts-0,5 ts-1,0 ts-3,0 ts=0,5 dhe -1,0 ts-3,0 11=0,5 ¡1=1,0 ts=3,0 (1-0,5 (1-1,0 c-3,0 (»=0,5 c=1,0 (1*3,0

0,01 0,127 0,089 0,051 0,092 0,065 0,037 0,194 0,138 0,079 1,38 1,36 1,39 0,65 0,64 0,64

0,04 0,49 0,37 0,21 0,37 0,26 0,15 0,78 0,55 0,32 1,32 1,40 1,40 0,62 0,67 0,65

0,15 2,64 1,66 0,55 1,38 0,98 0,56 2,93 2,07 1,20 1,91 1,69 0,98 0,90 0,80 0,46

0,30 9,66 4,69 0,86 1,91 1,13 5,85 4,14 2,39 2,45 0,76 1,13 0,36

0,50 15,70 1,96 3,25 1,88 6,90 3,96 1,04 0,49

0,80 4,05 5,21 3,00 6,37 1,40 0,67

1,00 11,90 3,76 7,96

/= 10 mm /= 10 mm

0,01 0,0127 0,089 0,051 0,118 0,083 0,048 Vlerat e distancës të pandryshuara 1,07 1,07 1,06 0,65 0,67 0,72

0,04 0,53 0,37 0,21 0,44 0,33 0,19 1,20 1,12 1,10 0,68 0,67 0,65

0,15 2,28 1,51 0,82 1,67 1,25 0,72 1,36 1,21 1,14 0,78 0,73 0,68

0,30 5,84 3,51 1,76 3,35 2,51 1,45 1,74 1,40 1,21 1,70 1,13 0,74

0,50 15,93 7,60 2,43 5,58 4,19 2,41 2,85 1,81 1,01 1,63 2,27 0,61

0,80 23,00 3,77 6,70 3,86 3,43 0,98 2,01 0,59

1,00 9,47 4,83 1,96 1,18

1= 10000 mm 1= 10000 mm

0,01 0,125 0,089 0,053 3,73 0,033 0,64

0,04 0,501 0,354 0,215 14,90 0,034 0,64

0,15 1,88 1,33 0,81 37,40 0,050 0,64

0,30 3,84 2,66 1,61 56,00 0,068 0,66

0,50 6,28 4,43 2,68 112.OS 0,056 0,65

0,80 10,02 7,09 4,29 186,80 0,053 0,64

1,00 12,53 8,86 5,37 373,6С 0,033 0,64

Kapitulli i katërt i kushtohet studimit të gjendjes reologjike të sistemeve të shpërndara super të plastifikuara, përzierjeve të betonit pluhur (PBC) dhe metodologjisë për vlerësimin e saj.

PBS duhet të ketë rrjedhshmëri të lartë, duke siguruar përhapjen e plotë të përzierjes në kallëpe derisa të formohet një sipërfaqe horizontale me çlirimin e ajrit të zhytur dhe vetë-ngjeshjen e përzierjeve. Duke marrë parasysh që përzierja e pluhurit të betonit për prodhimin e betonit të përforcuar me fibra duhet të ketë përforcim të shpërndarë, përhapja e një përzierjeje të tillë duhet të jetë pak më e ulët se përhapja e një përzierjeje pa fibra.

Përzierja e betonit e destinuar për derdhjen e formave me një kornizë tredimensionale të endur me rrjetë të imët me shumë rreshta me një madhësi rrjetë të pastër 2-5 mm duhet të rrjedhë lehtësisht në fund të formularit përmes kornizës, të përhapet përgjatë formës, duke siguruar që pasi mbushet formon një sipërfaqe horizontale.

Për të dalluar sistemet disperse të krahasuara sipas reologjisë, janë zhvilluar metoda të thjeshta për vlerësimin e stresit prerës përfundimtar dhe rendimentit.

Është marrë parasysh një diagram i forcave që veprojnë në një hidrometër të vendosur në një pezullim të superplastifikuar. Nëse lëngu ka një forcë rendimenti m0, hidrometri nuk është zhytur plotësisht në të. Për m" fitohet ekuacioni i mëposhtëm:

ku ¿/ është diametri i cilindrit; t është masa e cilindrit; p është dendësia e pezullimit; ^-nxitimi i gravitetit.

Thjeshtësia e nxjerrjes së ekuacioneve për përcaktimin e r0 tregohet kur lëngu është në ekuilibër në një kapilar (tub), në hendekun midis dy pllakave, në një mur vertikal.

Është vërtetuar pandryshueshmëria e metodave për përcaktimin e t0 për çimento, bazalt, suspensione kalcedoni dhe PBS. Një grup metodash ka përcaktuar vlerën optimale të t0 për PBS, e barabartë me 5-8 Pa, e cila duhet të përhapet mirë kur derdhet në kallëpe. Është treguar se metoda më e thjeshtë e saktësisë për përcaktimin e ta është hidrometrike.

Është konstatuar një kusht për përhapjen e përzierjes së betonit pluhur dhe vetënivelimin e sipërfaqes së tij, në të cilin zbuten të gjitha parregullsitë në sipërfaqen hemisferike. Pa marrë parasysh forcat e tensionit sipërfaqësor, në këndin zero të kontaktit të pikave në sipërfaqen e një lëngu me shumicë, t0 duhet të jetë:

ku d është diametri i parregullsive hemisferike.

U identifikuan arsyet e fortësisë shumë të ulët të rendimentit dhe vetitë e mira reoteknologjike të PBS, të cilat konsistojnë në zgjedhjen optimale të madhësisë së kokrrës së rërës 0,14-0,6 mm ose 0,1-0,5 mm dhe sasisë së saj. Kjo përmirëson reologjinë e përzierjes në krahasim me betonin me rërë të imët, në të cilin kokrrizat e mëdha të rërës ndahen nga shtresa të holla çimentoje, të cilat rrisin ndjeshëm r„ dhe viskozitetin e përzierjeve.

U zbulua ndikimi i llojit dhe dozimit të klasave të ndryshme të SP në t“ (Fig. 4), ku 1-Woerment 794; 2-SP S-3; 3-Melment FIO. Përhapja e përzierjeve pluhur u përcaktua duke përdorur një kon nga një tavolinë tundëse e montuar në xhami. U zbulua se përhapja e konit duhet të jetë brenda 25-30 cm Përhapja zvogëlohet me rritjen e përmbajtjes së ajrit të zhytur, pjesa e të cilit mund të arrijë 4-5% në vëllim.

Si rezultat i përzierjes së turbullt, poret që rezultojnë kanë një madhësi kryesisht 0,51,2 mm dhe në r0 = 5-7 Pa dhe një shtrirje prej 2730 cm, ato mund të hiqen në një përmbajtje të mbetur prej 2,5-3,0%. Kur përdorni miksera me vakum, përmbajtja e poreve të ajrit zvogëlohet në 0,8-1,2%.

U zbulua ndikimi i një pengese rrjetë në ndryshimin e përhapjes së përzierjes së betonit pluhur. Gjatë bllokimit të përhapjes së përzierjeve me një unazë rrjetë me diametër 175 mm me një rrjetë me diametër të pastër 2.8x2.8 mm, u konstatua se shkalla e zvogëlimit të përhapjes

niya rritet ndjeshëm me rritjen e forcës së rendimentit dhe me uljen e përhapjes së kontrollit nën 26,5 cm.

Ndryshimi në raportin e diametrave të c1c të lirë dhe të bllokuar

lundrimi nga Ls, i ilustruar në Fig. 5.

Për përzierjet e betonit pluhur të derdhura në kallëpe me korniza të endura, shtrirja duhet të jetë së paku 27-28 cm.

Ndikimi i llojit të fibrës në zvogëlimin e përhapjes së të shpërndarë

përzierje e përforcuar.

¿с, cm Për tre llojet e përdorura

^ fijet me faktor gjeometrik

e barabartë: 40 (sI), 15 mm; 1=6 mm; //=1%), 50 (¿/= 0,3 mm; /=15 mm; zigzag c = 1%), 150 (c1- 0,04 mm; / =6 mm - mikrofibër me shtresë xhami c - 0 ,7%) dhe vlerat e përhapjes së kontrollit c1n në ndryshimin e përhapjes së përzierjes së përforcuar c1a janë paraqitur në tabelë. 2.

Reduktimi më i fortë i përhapjes u gjet në përzierjet me mikrofibër me d = 40 µm, pavarësisht përqindjes më të ulët të përforcimit d në vëllim. Me rritjen e shkallës së përforcimit, rrjedhshmëria zvogëlohet edhe më shumë. Me koeficient përforcimi //=2.0% fibër me<1 = 0,15 мм, расплыв смеси понизился до 18 см при контрольном расплыве 29,8 см с увеличением содержания воздуха до 5,3 %. Для восстановления расплыва до контрольного необходимо было увеличить В/Т с 0,104 до 0,12 или снизить содержание воздуха до 0,8-1%.

Kapitulli i pestë i kushtohet studimit të aktivitetit të reaksionit të shkëmbinjve dhe studimit të vetive të përzierjeve reaksion-pluhur dhe betonit.

Reaktiviteti i shkëmbinjve (Rs): rërë kuarci, ranorë silicorë, polimorfë 5/02 - stralli, kalcedoni, zhavorr me origjinë sedimentare dhe vullkanik - diabaz dhe bazalt është studiuar në çimento të ulët (C:Gp = 1:9-4 :4), përzierje të pasuruara me çimento

Tabela 2

Kontrolli. turbulloj<1т см с/,/г/^лри различных 1/(1

25,0 1,28 1,35 1,70

28,2 1,12 1,14 1,35

29,8 1,08 1,11 1D2

syah (C:Gp). U përdorën pluhurat e trashë të shkëmbinjve me Syd = 100-160 m2/kg dhe shumë të shpërndarë me Syo = 900-1100 m2/kg.

Është vërtetuar se treguesit më të mirë krahasues të forcës, që karakterizojnë aktivitetin e reagimit të shkëmbinjve, janë marrë duke përdorur përzierje të përbëra me çimento të ulët të përbërjes C:Gp = 1:9.5 kur përdoren shkëmbinj shumë të shpërndarë pas 28 ditësh dhe për periudha të gjata. forcim për 1.0-1 vjet. Vlerat e forta të larta prej 43-45 MPa u morën në disa shkëmbinj - zhavorr i bluar, gur ranor, bazalt, diabaz. Megjithatë, për beton pluhur me rezistencë të lartë është e nevojshme të përdoren vetëm pluhurat nga shkëmbinjtë me rezistencë të lartë.

Analiza strukturore me rreze X përcaktoi përbërjen fazore të disa shkëmbinjve, të pastër dhe të mostrave të bëra nga një përzierje çimentoje me ta. Formimi i formacioneve të reja minerale të përbashkëta në shumicën e përzierjeve me një përmbajtje kaq të ulët çimentoje nuk u identifikua qartë prania e CjS, tobermorit dhe portlanditit. Mikrografitë e substancës së ndërmjetme tregojnë qartë një fazë të ngjashme me xhel të hidrosilikateve të kalciumit të ngjashme me tobermorite.

Parimet bazë për zgjedhjen e përbërjes së RPB konsistonin në zgjedhjen e raportit të vëllimeve të vërteta të matricës çimentuese dhe vëllimit të rërës, i cili siguron vetitë më të mira reologjike të përzierjes dhe forcën maksimale të betonit. Bazuar në shtresën mesatare të vendosur më parë x = 0,05-0,06 mm midis grimcave të rërës me një diametër mesatar dcp, vëllimi i matricës, në përputhje me qelizën kub dhe formulën (2), do të jetë:

vM=(dcp+x?-7t-d3/6 = A3-x-d3/6 (6)

Duke marrë shtresën* = 0,05 mm dhe dcp = 0,30 mm, fitohet relacioni Vu ¡Vп = 2 dhe vëllimet e matricës dhe rërës për 1 m3 përzierje do të jenë përkatësisht të barabarta me 666 l dhe 334 l. Duke marrë masën e rërës konstante dhe duke ndryshuar raportin e çimentos, miellit të bazaltit, MC, ujit dhe SP, u përcaktuan rrjedhshmëria e përzierjes dhe forca e betonit. Më pas, madhësia e grimcave të rërës dhe madhësia e shtresës së mesme u ndryshuan, dhe ndryshime të ngjashme u bënë në përbërjen përbërëse të matricës. Sipërfaqja specifike e miellit të bazaltit është marrë si e afërt me atë të çimentos, bazuar në kushtet e mbushjes së zbrazëtirave në rërë me grimca çimentoje dhe bazalt me madhësitë e tyre mbizotëruese.

15-50 mikron. Boshllëqet midis grimcave të bazaltit dhe çimentos u mbushën me grimca MC me madhësi 0.1-1 mikron.

Është zhvilluar një procedurë racionale për përgatitjen e RPBS me një sekuencë të rregulluar rreptësisht të futjes së përbërësve, kohëzgjatjen e homogjenizimit, "pushimin" e përzierjes dhe homogjenizimin përfundimtar për shpërndarjen uniforme të grimcave MC dhe përforcimin e shpërndarë në përzierje.

Optimizimi përfundimtar i përbërjes së RPBS u krye me një përmbajtje konstante të sasisë së rërës me përmbajtje të ndryshme të të gjithë përbërësve të tjerë. Janë prodhuar gjithsej 22 kompozime nga 12 mostra secila, 3 prej tyre duke përdorur çimento shtëpiake me zëvendësimin e polikarboksilatit GP me SP S-3. Në të gjitha përzierjet u përcaktuan përhapjet, dendësia dhe përmbajtja e ajrit të futur, ndërsa në beton, qëndrueshmëria në shtypje pas 2.7 dhe 28 ditësh ngurtësim normal, qëndrueshmëria në tërheqje gjatë përkuljes dhe çarjes.

U zbulua se përhapja varionte nga 21 në 30 cm, përmbajtja e ajrit të zhytur nga 2 në 5%, dhe për përzierjet e vakumizuara - nga 0,8 në 1,2%, dendësia e përzierjes varionte nga 2390-2420 kg/m3.

U zbulua se gjatë minutave të para pas derdhjes, përkatësisht pas 1020 minutash, pjesa kryesore e ajrit të zhytur hiqet nga përzierja dhe vëllimi i përzierjes zvogëlohet. Për të hequr më mirë ajrin, është e nevojshme të mbuloni betonin me një film që parandalon formimin e shpejtë të një kore të dendur në sipërfaqen e tij.

Në Fig. 6, 7, 8, 9 tregojnë efektin e llojit të SP dhe dozës së tij në rrjedhjen e përzierjes dhe forcën e betonit në moshën 7 dhe 28 ditëshe. Rezultatet më të mira u arritën kur përdorni GP Woerment 794 në doza prej 1.3-1.35% gabim të masës së çimentos dhe MC. U zbulua se me sasinë optimale të MK = 18-20%, rrjedhshmëria e përzierjes dhe forca e betonit janë maksimale. Modelet e vendosura vazhdojnë në moshën 28 ditëshe.

FM794 FM787 S-3

SP vendase ka një aftësi reduktuese më të ulët, veçanërisht kur përdoren notat MK shumë të pastërta BS - 100 dhe BS - 120 dhe

Kur përdoret VNV kompozit i prodhuar posaçërisht me konsum të ngjashëm të lëndëve të para, zbutje afatshkurtër me C-3, beton i shpërndarë [hedts+mk) 1 loo me forcë

Fig.7 121-137 MPa.

U zbulua efekti i dozës së GP në rrjedhshmërinë e RPBS (Fig. 7) dhe forcën e betonit pas 7 ditësh (Fig. 8) dhe 28 ditësh (Fig. 9).

[GShTsNIKYAO [GShTs+MK)] 100

Oriz. 8 Fig. 9

Varësia e përgjithësuar e ndryshimit nga faktorët e studiuar, e marrë me metodën e planifikimit matematikor të eksperimenteve, me përpunimin e mëvonshëm të të dhënave duke përdorur programin "Gradient", përafrohet në formën: D = 100.48 - 2.36 l, + 2.30 - 21.15 - 8,51 x\ ku x është raporti MK/C; xs - raporti [GP/(MK+C)]-100. Për më tepër, bazuar në thelbin e rrjedhës së proceseve fizike dhe kimike dhe përdorimin e metodave hap pas hapi, ishte e mundur të zvogëlohej ndjeshëm numri i faktorëve të ndryshueshëm në modelin matematikor pa përkeqësuar cilësinë e tij të vlerësuar.

Kapitulli i gjashtë paraqet rezultatet e një studimi të disa vetive fizike dhe teknike të betonit dhe vlerësimin ekonomik të tyre. Janë paraqitur rezultatet e provave statike të prizmave të bëra nga betoni i përforcuar me pluhur dhe i pa armuar.

Është vërtetuar se moduli elastik, në varësi të forcës, ndryshon në intervalin (440-^470)-102 MPa, raporti i Poisson-it të betonit të papërforcuar është 0,17-0,19, dhe për betonin e përforcuar të shpërndarë është 0,31-0,33, e cila karakterizon sjelljen e natyrës viskoze të betonit nën ngarkesë në krahasim me prishjen e brishtë të betonit të pa armuar. Fortësia e betonit gjatë ndarjes rritet me 1.8 herë.

Tkurrja e ajrit të mostrave për RRP jo të përforcuar është 0.60.7 mm/m, për ato të përforcuara të shpërndara zvogëlohet me 1.3-1.5 herë. Thithja e ujit të betonit brenda 72 orëve nuk kalon 2.5-3.0%.

Testet e rezistencës ndaj ngricave të betonit pluhur duke përdorur një metodë të përshpejtuar treguan se pas 400 cikleve të alternimit të ngrirjes dhe shkrirjes, koeficienti i rezistencës ndaj ngricës ishte 0,96-0,98. Të gjitha testet e kryera tregojnë se vetitë e performancës së betonit pluhur janë të larta. Ata e kanë provuar veten në raftet e vogla për ballkone në vend të çelikut, në pllakat e ballkonit dhe lozhat gjatë ndërtimit të shtëpive në Mynih. Përkundër faktit se betoni i përforcuar i shpërndarë është 1,5-1,6 herë më i shtrenjtë se klasat e betonit konvencional 500-600, një gamë e tërë e produkteve dhe strukturave të bëra prej tij janë 30-50% më të lira për shkak të një reduktimi të ndjeshëm të vëllimit të betonit.

Testimi i prodhimit në prodhimin e arkave, kapakëve të shtyllave dhe pusetave nga betoni i shpërndarë i përforcuar në Uzinën e Betonit të Arme në Penza LLC dhe në bazën e prodhimit të produkteve të betonit të armuar të Energoservice SHA konfirmuan efikasitetin e lartë të përdorimit të betonit të tillë.

KONKLUZIONET DHE REKOMANDIME KRYESORE 1. Analiza e përbërjes dhe vetive të betonit të armuar të shpërndarë të prodhuar në Rusi tregon se ato nuk plotësojnë plotësisht kërkesat teknike dhe ekonomike për shkak të rezistencës së ulët në shtypje të betonit (M 400-600). Në betone të tilla me tre, katër dhe rrallë pesë përbërës, jo vetëm armatura e shpërndarë me qëndrueshmëri të lartë, por edhe me qëndrueshmëri normale përdoret më pak.

2. Bazuar në idetë teorike për mundësinë e arritjes së efekteve maksimale reduktuese të ujit të superplastifikuesve në sisteme të shpërndara që nuk përmbajnë agregate të trashë, reaktivitetin e lartë të mikrosilikës dhe pluhurave të shkëmbinjve, të cilët së bashku rrisin efektin reologjik të sipërmarrjes së përbashkët, Krijimi i një matrice betoni reaksion-pluhur me kokrriza të imta me shtatë komponentë me rezistencë të lartë për përforcim të hollë dhe relativisht të shkurtër të shpërndarë c1 = 0,15-0,20 μm dhe / = 6 mm, i cili nuk formon "iriq" gjatë prodhimit të betonit dhe pak zvogëlon rrjedhshmërinë e PBS.

4. Zbulohet topologjia strukturore e lidhësve të përbërë dhe betonit të armuar të shpërndarë dhe jepen modelet matematikore të strukturës së tyre. Është krijuar një mekanizëm i difuzionit të joneve përmes tretësirës për ngurtësimin e lidhësve të mbushur me përbërje. Janë sistemuar metodat për llogaritjen e distancave mesatare midis grimcave të rërës në PBS dhe qendrave gjeometrike të fibrave në beton pluhur duke përdorur formula të ndryshme dhe për parametra të ndryshëm ¡1, 1, c1. Objektiviteti i formulës së autorit tregohet në kontrast me ato të përdorura tradicionalisht. Distanca dhe trashësia optimale e shtresës së pezullimit çimentues në PBS duhet të jetë brenda

37-44^43-55 me konsum rëre prej 950-1000 kg dhe fraksionet e saj përkatësisht 0,1-0,5 dhe 0,140,63 mm.

5. Vetitë reoteknologjike të PBS të shpërndarë-përforcuar dhe jo të përforcuar u vendosën duke përdorur metoda të zhvilluara. Përhapja optimale e PBS nga një kon me dimensione £> = 100; g!= 70; A = 60 mm duhet të jetë 25-30 cm Koeficientët e zvogëlimit të shtrirjes janë identifikuar në varësi të parametrave gjeometrikë të fibrës dhe një reduktim në përhapjen e PBS kur bllokohet nga një gardh rrjetë. Është treguar se për derdhjen e PBS në kallëpe me korniza të thurura rrjetë vëllimore, shtrirja duhet të jetë së paku 28-30 cm.

ritmet e forcimit (1-1,5 vjet), preferenca kur përdoret në RPBS duhet t'u jepet pluhurave nga shkëmbinjtë me rezistencë të lartë: bazalt, diabaz, dacit, kuarc.

7. Janë studiuar proceset e formimit të strukturës së betonit pluhur. Është vërtetuar se përzierjet e derdhura në 10-20 minutat e para pas derdhjes lëshojnë deri në 40-50% të ajrit të zhytur dhe kërkojnë veshje me një film që parandalon formimin e një kore të dendur. Përzierjet fillojnë të vendosen në mënyrë aktive 7-10 orë pas derdhjes dhe fitojnë forcë pas 1 dite 30-40 MPa, pas 2 ditësh - 50-60 MPa.

8. Janë formuluar parimet bazë eksperimentale dhe teorike për përzgjedhjen e përbërjes së betonit me rezistencë 130-150 MPa. Për të siguruar rrjedhshmëri të lartë të PBS, rëra kuarci duhet të jetë me fraksion të grimcuar imët 0,14-0,63 ose 0,1-0,5 mm me një densitet të madh prej 1400-1500 kg/m3 me një shpejtësi rrjedhjeje 950-1000 kg/m3. Trashësia e shtresës së pezullimit të miellit të çimentos dhe MC midis kokrrave të rërës duhet të jetë përkatësisht në intervalin 43-55 dhe 37-44 mikron, me një përmbajtje uji dhe SP që siguron një përhapje të përzierjeve 25-30. cm Dispersioni i PC dhe miellit të gurit duhet të jetë afërsisht i njëjtë, përmbajtja MC 15-20%, përmbajtja e miellit të gurit 40-55% ndaj peshës së çimentos. Kur ndryshoni përmbajtjen e këtyre faktorëve, përbërja optimale zgjidhet bazuar në përhapjen e kërkuar të përzierjes dhe rezistencën maksimale në shtypje pas 2, 7 dhe 28 ditësh.

9. Janë optimizuar përbërjet e betonit të shpërndarë të grimcuar imët me rezistencë në shtypje 130-150 MPa duke përdorur fibër çeliku me koeficient përforcimi /4=1%. Janë identifikuar parametrat teknologjikë optimalë: përzierja duhet të kryhet në mikserë me shpejtësi të lartë të një dizajni të veçantë, mundësisht të evakuuar; Sekuenca e ngarkimit të komponentëve dhe mënyrat e përzierjes dhe "pushimit" janë të rregulluara rreptësisht.

10. U studiua ndikimi i përbërjes në rrjedhshmërinë, dendësinë, përmbajtjen e ajrit të PBS të përforcuar të shpërndarë dhe në rezistencën në shtypje të betonit. Është zbuluar se deskalueshmëria e përzierjeve, si dhe forca e betonit, varen nga një sërë recetash dhe faktorësh teknologjikë. Gjatë optimizimit, u krijuan varësi matematikore të rrjedhshmërisë dhe forcës nga faktorët më të rëndësishëm individualë.

11. Janë studiuar disa veti fizike dhe teknike të betonit të armuar të shpërndarë. Tregohet se betoni me rezistencë në shtypje 120-150 MPa ka një modul elastik prej (44-47)-103 MPa, një raport Poisson prej 0,31-0,34 (0,17-0,19 për betonin e papërforcuar). Zhdukja e ajrit

betoni i armuar persisht është 1,3-1,5 herë më i ulët se ai i betonit të paarme. Rezistenca e lartë ndaj ngricave, thithja e ulët e ujit dhe tkurrja e ajrit tregojnë vetitë e performancës së lartë të betonit të tillë.

DISPOZITAT DHE REZULTATET KRYESORE TË PUNËS SË DISERTACIONIT JANE PARAQITUR NË PUBLIKIMET E MËPOSHTME

1. Kallashnikov, S-V. Zhvillimi i një algoritmi dhe softueri për përpunimin e varësive eksponenciale asimptotike [Tekst] / S.B. Kallashnikov, D.V. Kvasov, R.I. Avdeev // Materialet e raporteve të konferencës së 29-të shkencore dhe teknike. - Penza: Shtëpia Botuese Shtetërore Penza. Universiteti i Arkitekturës. dhe fq., 1996. - fq 60-61.

2. Kallashnikov, S.B. Analiza e varësive kinetike dhe asimptotike duke përdorur metodën e përsëritjes ciklike [Tekst] / A.N. Bobryshev, S.B. Kallashnikov, V.N Kozomazov, R.I. Avdeev // Buletini i RAASN. Departamenti i Shkencave të Ndërtimit, 1999. - Çështje. 2. - fq 58-62.

3. Kallashnikov, S.B. Disa aspekte metodologjike dhe teknologjike të marrjes së mbushësve ultra të hollë [Tekst] / E.Yu. Selivanova, S.B. Kallashnikov N Materiale ndërtimi të përbëra. Teoria dhe praktika: mbledhja. shkencore vepra ndërkombëtare konferencë shkencore dhe teknike. - Penza: PDNTP, 2002. - F. 307-309.

4. Kallashnikov, S.B. Për çështjen e vlerësimit të funksionit bllokues të një superplastifikuesi mbi kinetikën e ngurtësimit të çimentos [Tekst] / B.C. Demyanova, A.S. Mishin, Yu.S. Kuznetsov, S.B. Kallashnikov N Materiale ndërtimi të përbëra. Teoria dhe praktika: Sht., shkencore. vepra ndërkombëtare konferencë shkencore dhe teknike. - Penza: PDNTP, 2003. - fq 54-60.

5. Kallashnikov, S.B. Vlerësimi i funksionit bllokues të një superplastifikuesi mbi kinetikën e forcimit të çimentos [Tekst] / V.I. Kallashnikov, B.C. Demyanova, S.B. Kallashnikov, I.E. Ilyina // Punimet e takimit vjetor të RAASN "Kursimi i burimeve dhe energjisë si një motivim për kreativitet në procesin arkitektonik dhe ndërtimor". - Moskë-Kazan, 2003. - F. 476-481.

6. Kallashnikov, S.B. Idetë moderne për vetëshkatërrimin e gurit të çimentos dhe betonit super të dendur me përmbajtje të ulët të flokëve [Tekst] / V.I. Kallashnikov, B.C. Demyanova, S.B. Kallashnikov // Buletini. Ser. Dega rajonale e Vollgës e RAASN, - 2003. Çështja. 6. - fq 108-110.

7. Kallashnikov, S.B. Stabilizimi i përzierjeve të betonit nga delamination me aditivë polimer [Tekst] / V.I. Kallashnikov, B.C. Demyanova, N.M.Duboshina, S.B. Kallashnikov // Masa plastike. - 2003. - Nr. 4. - fq 38-39.

8. Kallashnikov, S.B. Karakteristikat e proceseve të hidratimit dhe forcimit të gurit të çimentos me aditivë modifikues [Tekst] / V.I. Kallashnikov, B.C. Demyanova, I.E. Ilyina, S.B. Kallashnikov // Lajmet e universiteteve. Ndërtimi, - Novosibirsk: 2003. - Nr. 6 - F. 26-29.

9. Kallashnikov, S.B. Për çështjen e vlerësimit të rezistencës ndaj tkurrjes dhe çarjeve të tkurrjes së betonit të çimentos të modifikuar me mbushës ultrafine [Tekst] / B.C. Demyanova, Yu.S. Kuznetsov, I.O.M. Bazhenov, E.Yu. Minenko, S.B. Kallashnikov // Materiale ndërtimi të përbëra. Teoria dhe praktika: mbledhja. shkencore vepra ndërkombëtare konferencë shkencore dhe teknike. - Penza: PDNTP, 2004. - fq 10-13.

10. Kallashnikov, S.B. Aktiviteti i reaksionit të shkëmbinjve silicit në përbërjet e çimentos [Tekst] / B.C. Demyanova, S.B. Kallashnikov, I.A. Eliseev, E.V. Podrezova, V.N. Shindin, V.Ya. Marusentsev // Materiale ndërtimi të përbëra. Teoria dhe praktika: mbledhja. shkencore vepra ndërkombëtare konferencë shkencore dhe teknike. - Penza: PDNTP, 2004. - fq 81-85.

11. Kallashnikov, S.B. Mbi teorinë e ngurtësimit të lidhësve të përbërë të çimentos [Tekst] / S.B. Kallashnikov, V.I. Kallashnikov // Materialet e konferencës ndërkombëtare shkencore dhe teknike "Çështjet aktuale të ndërtimit". - Saransk, 2004. -S. 119-124.

12. Kallashnikov, S.B. Aktiviteti i reaksionit të shkëmbinjve të grimcuar në përbërjet e çimentos [Tekst] / V.I. Kallashnikov, B.C. Demyanova, Yu.S. Kuznetsov, S.B. Kallashnikov // Izvestia. Universiteti Shtetëror i Tulës. Seria "Materialet e ndërtimit, strukturat dhe strukturat". - Tula. -2004. - Vëll. 7. - fq 26-34.

13. Kallashnikov, S.B. Mbi teorinë e hidratimit të lidhësve të përbërë të çimentos dhe skorjeve [Tekst] / V.I. Kallashnikov, Yu.S. Kuznetsov, V.L. Khvastunov, S.B. Kallashnikov dhe "Vestnik". Seria Departamenti i Shkencave të Ndërtimit. - Belgorod: - 2005. -Nr 9-S. 216-221.

14. Kallashnikov, S.B. Shumëkomponentiteti si një faktor në sigurimin e vetive shumëfunksionale të betonit [Tekst] / Yu.M. Bazhenov, B.S. Demyanova, S.B. Kallashnikov, G.V. Lukyanenko. V.N. Grinkov // Teknologjitë e reja shkencore të kursimit të energjisë dhe burimeve në prodhimin e materialeve të ndërtimit: koleksion artikujsh. artikuj ndërkombëtar. konferencë shkencore dhe teknike. - Penza: PDNTP, 2005. - F. 4-8.

15. Kallashnikov, S.B. Rezistenca në goditje e betonit të armuar të shpërndarë me rezistencë të lartë [Tekst] / B.C. Demyanova, S.B. Kallashnikov, G.N. Kazina, V.M. Trostyansky // Teknologji të reja shkencore që kursejnë energji dhe burime në prodhimin e materialeve të ndërtimit: koleksion artikujsh. artikuj ndërkombëtarë konferencë shkencore dhe teknike. - Penza: PDNTP, 2005. - fq 18-22.

16. Kallashnikov, S.B. Topologjia e lidhësve të përzier me mbushës dhe mekanizmi i ngurtësimit të tyre [Tekst] / Jurgen Schubert, C.B. Kallashnikov // Teknologjitë e reja shkencore të kursimit të energjisë dhe burimeve në prodhimin e materialeve të ndërtimit: koleksion artikujsh. artikuj ndërkombëtarë konferencë shkencore dhe teknike. - Penza: PDNTP, 2005. - F. 208-214.

17. Kallashnikov, S.B. Betoni i përforcuar i shpërndarë me pluhur të imët [Teksti] I V.I. Kallashnikov, S.B. Kallashnikov // Arritjet. Problemet dhe drejtimet premtuese të zhvillimit. Teoria dhe praktika e shkencës së materialeve të ndërtimit. Leximet e dhjetë akademike të RAASN. - Kazan: Shtëpia Botuese Shtetërore Kazan. ark.-stroitel. Univ., 2006. - fq 193-196.

18. Kallashnikov, S.B. Betoni i përforcuar i shpërndarë me shumë komponentë me karakteristika të përmirësuara të performancës [Tekst] / B.C. Demyanova, S.B. Kallashnikov, G.N. Kazina, V.M. Trostyansky // Arritjet. Problemet dhe drejtimet premtuese të zhvillimit. Teoria dhe praktika e shkencës së materialeve të ndërtimit. Leximet e dhjetë akademike të RAASN. - Kazan: Shtëpia Botuese Shtetërore Kazan. ark.-stroitel. Univ., 2006.-S. 161-163.

Kallashnikov Sergej Vladimirovich

PLUHURI REAKTIV ME RREGULL BETONI I PERFORCUAR I SHPERNDARJES ME SHKEMBINJ

05.23.05 - Materialet dhe produktet e ndërtimit Abstrakt i një disertacioni për gradën e kandidatit të shkencave teknike

Nënshkruar për botim më 5 qershor 2006. Formati 60x84/16. Letër ofset. Shtypje rizograf. Uch. ed. l. 1. Tirazhi 100 kopje.

Urdhri nr 114 _

Shtëpia botuese PGUAS.

Shtypur në punishten operative të printimit të PGUAS.

440028. Penzë, rr. G. Titova, 28.

4 HYRJE.

KAPITULLI 1 KONCEPTET MODERNE DHE THEMELORE

PARIMET E PËRFITIMIT TË PLUHUR BETONI TË CILËSISË TË LARTË.

1.1 Përvoja e huaj dhe vendase në përdorimin e betonit të cilësisë së lartë dhe betonit të përforcuar me fibra.

1.2 Natyra shumëkomponente e betonit si faktor në sigurimin e vetive funksionale.

1.3 Motivimi për shfaqjen e betonit me reaksion pluhur me rezistencë të lartë dhe veçanërisht me rezistencë të lartë dhe beton të përforcuar me fibra.

1.4 Reaktiviteti i lartë i pluhurave të shpërndara është baza për prodhimin e betonit me cilësi të lartë.

KONKLUZIONET PËR KAPITULLI 1.

KAPITULLI 2 MATERIALET BURIMORE, METODAT E KËRKIMIT,

PAJISJET DHE PAJISJET.

2.1 Karakteristikat e lëndëve të para.

2.2 Metodat, instrumentet dhe pajisjet e kërkimit.

2.2.1 Teknologjia e përgatitjes së lëndëve të para dhe vlerësimi i aktivitetit të reaksionit të tyre.

2.2.2 Teknologji për prodhimin e përzierjeve dhe materialeve të betonit pluhur

Rezultatet e testeve të tyre.

2.2.3 Metodat e kërkimit. Instrumente dhe pajisje.

KAPITULLI 3 TOPOLOGJIA E SISTEMEVE DISPERSE

PLUHURI I ARME BETONI DHE

MEKANIZMI I FORCIMIT TË TYRE.

3.1 Topologjia e lidhësve të përbërë dhe mekanizmi i forcimit të tyre.

3.1.1 Analiza strukturore dhe topologjike e lidhësve të përbërë. 59 R 3.1.2 Mekanizmi i hidratimit dhe ngurtësimit të lidhësve të përbërë - si rezultat i topologjisë strukturore të përbërjeve.

3.1.3 Topologjia e betonit të imët të shpërndarë-arme.

KONKLUZIONET PËR KAPITULLI 3.

KAPITULLI 4 GJENDJA REOLOGJIKE E SISTEMEVE TË SHPËRFAQE TË SUPERPLASTIFIKUARA, PËRZIERJEVE TË BETONIT TË PLUHUR DHE METODOLOGJIA PËR VLERËSIMIN E TIJ.

4.1 Zhvillimi i një metodologjie për vlerësimin e stresit përfundimtar të prerjes dhe rrjedhshmërisë së sistemeve të shpërndara dhe përzierjeve të betonit pluhur të grimcuar imët.

4.2 Përcaktimi eksperimental i vetive reologjike të sistemeve të shpërndara dhe përzierjeve të pluhurit me kokrriza të imta.

KONKLUZIONET PËR KAPITULLI 4.

KAPITULLI 5 VLERËSIMI I AKTIVITETIT REAKTIV TË SHKËMBINJVE DHE STUDIMI I PËRZIERJEVE TË PLUHURVE REAKTIVE DHE TË BETONIT.

5.1 Aktiviteti i reaksionit të shkëmbinjve të përzier me çimento.-■.

5.2 Parimet për zgjedhjen e përbërjes së betonit të armuar të shpërndarë me pluhur, duke marrë parasysh kërkesat për materialet.

5.3 Receta për betonin e përforcuar të shpërndarë me pluhur të imët.

5.4 Përgatitja e përzierjes së betonit.

5.5 Ndikimi i përbërjeve të përzierjeve të betonit pluhur në vetitë dhe forcën e tyre nën shtypjen aksiale.

5.5.1 Ndikimi i llojit të superplastifikuesve në përhapjen e përzierjes së betonit dhe rezistencën e betonit.

5.5.2 Efekti i dozës së superplastifikuesit.

5.5.3 Efekti i dozës së mikrosilicës.

5.5.4 Ndikimi i proporcionit të bazaltit dhe rërës në forcë.

KONKLUZIONET PËR KAPITULLI 5.

KAPITULLI 6 VETITË FIZIKE DHE TEKNIKE TË BETONIT DHE TË TYRE

VLERËSIMI TEKNIK DHE EKONOMIK.

6.1 Karakteristikat kinetike të formimit të forcës së RPB dhe fibro-RPB.

6.2 Vetitë deformuese të fibro-RPB.

6.3 Ndryshimet vëllimore në beton pluhur.

6.4 Thithja e ujit të betonit pluhur të përforcuar të shpërndarë.

6.5 Vlerësimi teknik dhe ekonomik dhe zbatimi i prodhimit të BPSH.

Hyrje 2006, disertacion mbi ndërtimin, Kalashnikov, Sergey Vladimirovich

Rëndësia e temës. Çdo vit në praktikën botërore të prodhimit të betonit dhe betonarmesë, prodhimi i betonit të cilësisë së lartë, me rezistencë të lartë dhe veçanërisht të lartë po rritet me shpejtësi dhe ky progres është bërë realitet objektiv, për shkak të kursimeve të konsiderueshme në burimet materiale dhe energjitike. .

Me një rritje të konsiderueshme të rezistencës në shtypje të betonit, rezistenca ndaj plasaritjes zvogëlohet në mënyrë të pashmangshme dhe rritet rreziku i dështimit të brishtë të strukturave. Përforcimi i shpërndarë i betonit me fibër eliminon këto veti negative, gjë që bën të mundur prodhimin e betonit të klasave më të larta se 80-100 me një forcë 150-200 MPa, i cili ka një cilësi të re - një natyrë viskoze shkatërrimi.

Një analizë e punimeve shkencore në fushën e betonit të armuar të shpërndarë dhe prodhimit të tyre në praktikën vendase tregon se orientimi kryesor nuk ndjek qëllimin e përdorimit të matricave me rezistencë të lartë në beton të tillë. Klasa e betonit të armuar të shpërndarë për sa i përket rezistencës në shtypje mbetet jashtëzakonisht e ulët dhe është e kufizuar në B30-B50. Kjo nuk lejon ngjitjen e mirë të fibrës në matricë ose përdorimin e plotë të fibrës së çelikut edhe me rezistencë të ulët në tërheqje. Për më tepër, në teori, zhvillohen dhe prodhohen në praktikë produkte betoni me fibra të shtruara lirshëm me një shkallë përforcimi vëllimor prej 5-9%; derdhen nën ndikimin e dridhjeve me llaçe çimento-rërë të paplastifikuar “të yndyrshme” me tkurrje të lartë të përbërjes: çimento-rërë -1:0,4+1:2,0 në W/C = 0,4, që është jashtëzakonisht i kotë dhe përsërit nivelin. i punës në vitin 1974 Arritjet e rëndësishme shkencore në fushën e krijimit të VNV të superplastifikuar, përzierjet e mikrodisperzuara me mikrosilicë, me pluhura reaktive nga shkëmbinjtë me rezistencë të lartë, kanë bërë të mundur rritjen e efektit reduktues të ujit në 60% duke përdorur superplastifikues me përbërje oligomerike dhe hiperplastifikues. me përbërje polimerike. Këto arritje nuk u bënë bazë për krijimin e betonit të përforcuar me rezistencë të lartë ose betonit pluhur me kokërr të imët nga përzierjet e derdhura vetë-ngjeshëse. Ndërkohë, vendet e përparuara po zhvillojnë në mënyrë aktive gjeneratat e reja të betonit me pluhur reaksioni, të përforcuar me fibra të shpërndara, korniza të thurura me rrjetë të imët vëllimore, kombinimi i tyre me shufër ose shufër me përforcim të shpërndarë.

E gjithë kjo përcakton rëndësinë e krijimit të pluhurit të reaksionit me grimca të imta me rezistencë të lartë, të betonit të përforcuar të shkallës 1000-1500, të cilat janë shumë ekonomike jo vetëm në ndërtimin e ndërtesave dhe strukturave unike kritike, por edhe për produkte me qëllime të përgjithshme dhe strukturat.

Puna e disertacionit u krye në përputhje me programet e Institutit të Materialeve të Ndërtimit dhe Strukturave të Universitetit Teknik të Mynihut (Gjermani) dhe punës iniciative të Departamentit të TBKiV PSUAS dhe programit shkencor dhe teknik të Ministrisë së Arsimit të Rusia "Kërkimi shkencor i arsimit të lartë në fushat prioritare të shkencës dhe teknologjisë" në nënprogramin "Arkitektura dhe ndërtimi" 2000-2004

Qëllimi dhe objektivat e studimit. Qëllimi i punës së disertacionit është të zhvillojë kompozime të betonit reaksion-pluhur me grimca të imta me rezistencë të lartë, duke përfshirë beton të përforcuar të shpërndarë, duke përdorur shkëmbinj të grimcuar.

Për të arritur këtë qëllim, ishte e nevojshme të zgjidheshin një sërë detyrash të mëposhtme:

Të identifikojë topologjinë strukturore të lidhësve të përbëra dhe të përbërjeve me grimca të imta të përforcuara të shpërndara, të përftojë modele matematikore të strukturës së tyre për të vlerësuar distancat midis grimcave mbushëse të trashë dhe midis qendrave gjeometrike të fibrave përforcuese;

Zhvilloni një metodologji për vlerësimin e vetive reologjike të sistemeve të shpërndara në ujë, përbërjeve pluhur të shpërndarë-përforcuar me grimca të imta; të hetojë vetitë e tyre reologjike;

Identifikoni mekanizmin e forcimit të lidhësve të përzier, studioni proceset e formimit të strukturës;

Vendosni rrjedhshmërinë e kërkuar të përzierjeve të betonit pluhur shumëkomponent të imët, duke siguruar mbushjen e formave me një përzierje me viskozitet të ulët dhe forcë rendimenti ultra të ulët;

Për të optimizuar përbërjet e përzierjeve të betonit të shpërndarë me grimca të imta me fibër d = 0,1 mm dhe / = 6 mm me një përmbajtje minimale të mjaftueshme për të rritur rezistencën në tërheqje të betonit, teknologjinë e përgatitjes dhe për të vendosur ndikimin e formulimit në rrjedhshmërinë, densitetin Përmbajtja e ajrit, forca dhe të tjera vetitë fizike dhe teknike të betonit.

Risi shkencore e veprës.

1. Mundësia e prodhimit të betonit pluhur çimentoje me kokrriza të imta me qëndrueshmëri të lartë, duke përfshirë beton të përforcuar të shpërndarë, të bërë nga përzierje betoni pa gurë të grimcuar me fraksione të imta të rërës kuarci, me pluhur guri reaktiv dhe mikrosilicë, me një rritje të ndjeshme të efektivitetit të superplastifikuesve derisa përmbajtja e ujit në përzierjen e derdhur vetë-ngjeshëse të jetë deri në 10-11% (që korrespondon me një përzierje gjysmë të thatë për shtypje pa SP) ndaj peshës së përbërësve të thatë.

2. Janë zhvilluar bazat teorike të metodave për përcaktimin e forcës rrjedhëse të sistemeve të shpërndara me lëng të superplastifikuar dhe janë propozuar metoda për vlerësimin e shtrirjes së përzierjeve të betonit pluhur me përhapje të lirë dhe të bllokuar nga një gardh rrjetë.

3. Është zbuluar struktura topologjike e lidhësve të përbërë dhe betoneve pluhur, përfshirë ato të përforcuara të shpërndara. Janë marrë modele matematikore të strukturës së tyre, të cilat përcaktojnë distancat midis grimcave të trasha dhe midis qendrave gjeometrike të fibrave në trupin e betonit.

4. Mekanizmi i ngurtësimit të lidhësve të përbëra të çimentos kryesisht është parashikuar dhe provuar eksperimentalisht mekanizmi i përhapjes së joneve trans-tretësirë të ngurtësimit, duke u rritur me rritjen e përmbajtjes së mbushësit ose me rritjen e ndjeshme të shpërndarjes së tij në krahasim me dispersionin e çimentos.

5. Janë studiuar proceset e formimit të strukturës së betonit pluhur të grimcuar. Është treguar se betoni pluhur i bërë nga përzierjet e betonit të derdhur të superplastifikuar dhe vetë-ngjeshëse është shumë më i dendur, kinetika e rritjes së forcës së tyre është më intensive dhe forca standarde është dukshëm më e lartë se betoni pa SP, i shtypur në të njëjtën përmbajtje uji nën një presion prej 40-50 MPa. Janë zhvilluar kritere për vlerësimin e aktivitetit reaksion-kimik të pluhurave.

6. Janë optimizuar përbërjet e përzierjeve të betonit të shpërndarë me kokrriza të imta me fibër çeliku të hollë me diametër 0,15 dhe gjatësi 6 mm, teknologjia e përgatitjes së tyre, rendi i futjes së përbërësve dhe kohëzgjatja e përzierjes; Është vërtetuar ndikimi i përbërjes në densitetin e lëngut, përmbajtjen e ajrit të përzierjeve të betonit dhe rezistencën në shtypje të betonit.

7. Janë studiuar disa veti fizike dhe teknike të betonit pluhur të përforcuar të shpërndarë dhe modelet kryesore të ndikimit të faktorëve të ndryshëm formulues mbi to.

Rëndësia praktike e punës qëndron në zhvillimin e përzierjeve të reja të derdhura të betonit pluhur të grimcuar me fibra për derdhjen e kallëpeve për produkte dhe struktura, si pa dhe me përforcim shufrash të kombinuar ose pa fibra për derdhjen e kallëpeve me rrjetë të hollë të endur vëllimore të gatshme. korniza. Duke përdorur përzierje betoni me densitet të lartë, është e mundur të prodhohen struktura të përkulshme ose të ngjeshur të betonit të përforcuar, rezistente ndaj plasaritjeve me një model thyerjeje viskoze nën ngarkesa ekstreme.

Një matricë kompozite me densitet të lartë dhe me rezistencë të lartë me një forcë shtypjeje prej 120-150 MPa është marrë për të rritur ngjitjen me metalin në mënyrë që të përdoret fibër e hollë dhe e shkurtër me rezistencë të lartë 0 0,040,15 mm dhe një gjatësi 6-9 mm, duke lejuar uljen e konsumit të tij dhe rezistencën ndaj rrjedhjes së përzierjeve të betonit për teknologjitë e derdhjes për prodhimin e produkteve të filigranit me mure të hollë me rezistencë të lartë në tërheqje gjatë përkuljes.

Llojet e reja të betonit të përforcuar të shpërndarë me pluhur me kokërr të imët po zgjerojnë gamën e produkteve dhe strukturave me rezistencë të lartë për lloje të ndryshme ndërtimesh.

Është zgjeruar baza e lëndës së parë të mbushësve natyralë nga grimcimi i gurëve, ndarja magnetike e thatë dhe e lagësht gjatë nxjerrjes dhe pasurimit të xeheve dhe mineraleve jometalike.

Efikasiteti ekonomik i betoneve të zhvilluara konsiston në një reduktim të ndjeshëm të konsumit të materialit duke reduktuar konsumin e përzierjeve të betonit për prodhimin e produkteve dhe strukturave me rezistencë të lartë.

Zbatimi i rezultateve të hulumtimit. Përbërjet e zhvilluara i janë nënshtruar testimit të prodhimit në Uzinën e Betonit të Përforcuar Penza LLC dhe në bazën e prodhimit të betonit të parapërgatitur të Energoservice SHA dhe përdoren në Mynih në prodhimin e mbështetësve të ballkonit, pllakave dhe produkteve të tjera në ndërtimet e banimit.

Miratimi i punës. Dispozitat dhe rezultatet kryesore të punës së disertacionit u prezantuan dhe u raportuan në konferencat shkencore dhe teknike ndërkombëtare dhe gjithë-ruse: "Shkenca e re për mijëvjeçarin e ri" (Naberezhnye Chelny, 1996), "Çështjet e planifikimit dhe zhvillimit urban" (Penza, 1996, 1997, 1999 d), “Problemet moderne të shkencës së materialeve të ndërtimit” (Penza, 1998), “Ndërtimi modern” (1998), Konferenca ndërkombëtare shkencore dhe teknike “Materiale ndërtimi të përbëra. Teoria dhe praktika”, (Penza, 2002,

2003, 2004, 2005), "Kursimi i burimeve dhe energjisë si një motivim për kreativitet në procesin e ndërtimit arkitektonik" (Moskë-Kazan, 2003), "Çështjet aktuale të ndërtimit" (Saransk, 2004), "Energjia e re dhe kursimi i burimeve teknologjitë intensive shkencore në prodhimin e materialeve të ndërtimit" (Penza, 2005), Konferenca shkencore dhe praktike gjithë-ruse "Planifikimi urban, rindërtimi dhe mbështetja inxhinierike për zhvillimin e qëndrueshëm të qyteteve të rajonit të Vollgës" (Tolyatti, 2004), Lexime akademike të RAASN "Arritjet, problemet dhe drejtimet premtuese të zhvillimit të teorisë dhe praktikës së shkencës së materialeve të ndërtimit" (Kazan, 2006).

Publikimet. Bazuar në rezultatet e hulumtimit, janë publikuar 27 punime (2 punime në revista në listën e Komisionit të Lartë të Atestimit).

Struktura dhe fushëveprimi i punës. Disertacioni përbëhet nga një hyrje, 6 kapituj, konkluzionet kryesore, shtojcat dhe një listë referencash prej 160 titujsh, të paraqitura në 175 faqe teksti të shtypur me makinë, përmban 64 figura, 33 tabela.

konkluzioni disertacion me temën "Reaksioni i grimcuar - pluhur betoni i shpërndarë - i përforcuar duke përdorur shkëmbinj"

1. Një analizë e përbërjes dhe vetive të betonit të armuar të shpërndarë të prodhuar në Rusi tregon se ato nuk plotësojnë plotësisht kërkesat teknike dhe ekonomike për shkak të rezistencës së ulët në shtypje të betonit (M 400-600). Në betone të tilla me tre, katër dhe rrallë pesë përbërës, jo vetëm armatura e shpërndarë me qëndrueshmëri të lartë, por edhe me qëndrueshmëri normale përdoret më pak.

2. Bazuar në idetë teorike për mundësinë e arritjes së efekteve maksimale reduktuese të ujit të superplastifikuesve në sisteme të shpërndara që nuk përmbajnë agregate të trashë, reaktivitetin e lartë të mikrosilikës dhe pluhurave të shkëmbinjve, të cilët së bashku rrisin efektin reologjik të sipërmarrjes së përbashkët, krijimi i një matrice betoni reaksion-pluhur me kokrriza të imta me shtatë komponentë me rezistencë të lartë për përforcim të hollë dhe relativisht të shkurtër të shpërndarë d = 0,15-0,20 μm dhe / = 6 mm, i cili nuk formon "iriq" në prodhimin e betonit dhe pak zvogëlon rrjedhshmërinë e PBS.

3. Është treguar se kriteri kryesor për marrjen e PBS me densitet të lartë është rrjedhshmëria e lartë e një përzierje çimentoje shumë të dendur të çimentos, MC, pluhurit të shkëmbinjve dhe ujit, e siguruar nga shtimi i SP. Në këtë drejtim, është zhvilluar një metodologji për vlerësimin e vetive reologjike të sistemeve të shpërndara dhe PBS. Është vërtetuar se rrjedhshmëri e lartë e PBS sigurohet në një stres prerës maksimal prej 5-10 Pa dhe në një përmbajtje uji prej 10-11% ndaj peshës së përbërësve të thatë.

4. Zbulohet topologjia strukturore e lidhësve të përbërë dhe betonit të armuar të shpërndarë dhe jepen modelet matematikore të strukturës së tyre. Është krijuar një mekanizëm i difuzionit jon-përmes tretësirës për forcimin e lidhësve të mbushur me përbërje. Metoda të sistemuara për llogaritjen e distancave mesatare midis grimcave të rërës në PBS, qendrat gjeometrike të fibrave në beton pluhur duke përdorur formula të ndryshme dhe për parametra të ndryshëm //, /, d. Objektiviteti i formulës së autorit tregohet në kontrast me ato të përdorura tradicionalisht. Distanca dhe trashësia optimale e shtresës së pezullimit të çimentimit në PBS duhet të jetë në intervalin 37-44 + 43-55 mikron me konsum rërë prej 950-1000 kg dhe fraksionet e saj përkatësisht 0,1-0,5 dhe 0,14-0,63 mm.

5. Vetitë reoteknologjike të PBS të shpërndarë-përforcuar dhe jo të përforcuar u vendosën duke përdorur metoda të zhvilluara. Përhapja optimale e PBS nga një kon me dimensione D = 100; d=70; h = 60 mm duhet të jetë 25-30 cm. Është treguar se për derdhjen e PBS në kallëpe me korniza të endura rrjetë tredimensionale, shtrirja duhet të jetë së paku 28-30 cm.

6. Është zhvilluar një metodë për vlerësimin e aktivitetit reaksion-kimik të pluhurave të shkëmbinjve në përzierjet me çimento të ulët (C:P - 1:10) në mostrat e shtypura nën presionin e derdhjes me nxjerrje. Është vërtetuar se me të njëjtin aktivitet, të vlerësuar nga forca pas 28 ditësh dhe gjatë periudhave të gjata të pjekjes (1-1,5 vjet), preferenca kur përdoret në RPBS duhet t'u jepet pluhurave nga shkëmbinjtë me rezistencë të lartë: bazalt, diabaz, dacit, kuarci.

0,14-0,63 ose 0,1-0,5 mm me një dendësi të madhe prej 1400-1500 kg/m3 me një shpejtësi rrjedhjeje 950-1000 kg/m3. Trashësia e shtresës së suspensionit të miellit të çimentos dhe MC midis kokrrave të rërës duhet të jetë përkatësisht në intervalin 43-55 dhe 37-44 mikron, me një përmbajtje uji dhe SP që siguron një përhapje përzierjeje prej 2530 cm i PC dhe mielli i gurit duhet të jetë afërsisht i njëjtë, përmbajtja MK 15-20%, përmbajtja e miellit të gurit 40-55% ndaj peshës së çimentos. Kur ndryshoni përmbajtjen e këtyre faktorëve, përbërja optimale zgjidhet bazuar në përhapjen e kërkuar të përzierjes dhe vlerat maksimale të rezistencës në shtypje pas 2.7 dhe 28 ditësh.

9. Përbërjet e betonit të përforcuar të shpërndarë me grimca të imta me një rezistencë shtypëse prej 130-150 MPa u optimizuan duke përdorur fibër çeliku me një koeficient përforcimi // = 1%. Janë identifikuar parametrat teknologjikë optimalë: përzierja duhet të kryhet në mikserë me shpejtësi të lartë të një dizajni të veçantë, mundësisht të evakuuar; Sekuenca e ngarkimit të komponentëve dhe mënyrat e përzierjes dhe "pushimit" janë të rregulluara rreptësisht.

10. U studiua ndikimi i përbërjes në rrjedhshmërinë, dendësinë, përmbajtjen e ajrit të PBS të përforcuar të shpërndarë dhe në rezistencën në shtypje të betonit. U zbulua se përhapja e përzierjeve, si dhe forca e betonit, varen nga një sërë recetash dhe faktorësh teknologjikë. Gjatë optimizimit, u krijuan varësi matematikore të rrjedhshmërisë dhe forcës nga faktorët më të rëndësishëm individualë.

11. Janë studiuar disa veti fizike dhe teknike të betonit të armuar të shpërndarë. Është treguar se betonet me rezistencë në shtypje 120 l

150 MPa kanë një modul elastik prej (44-47) -10 MPa, raporti i Poisson -0,31-0,34 (0,17-0,19 për të papërforcuar). Tkurrja e ajrit të betonit të përforcuar të shpërndarë është 1.3-1.5 herë më e ulët se ajo e betonit të pa armuar. Rezistenca e lartë ndaj ngricave, thithja e ulët e ujit dhe tkurrja e ajrit tregojnë vetitë e performancës së lartë të betonit të tillë.

12. Testimi i prodhimit dhe vlerësimi teknik dhe ekonomik tregojnë nevojën për organizimin e prodhimit dhe futjen e gjerë të betonit të armuar të shpërndarë të pluhurit të grimcuar të imët.

Bibliografia Kallashnikov, Sergey Vladimirovich, disertacion me temën Materialet dhe produktet e ndërtimit

1. Aganin S.P. Betonet me kërkesë të ulët për ujë me mbushës kuarci të modifikuar.// Abstrakt për konkursin akademik. hap. Ph.D., M, 1996, 17 f.

2. Antropova V.A., Drobyshevsky V.A. Karakteristikat e betonit të modifikuar me fibër çeliku // Betoni dhe betoni i armuar. nr 3.2002. P.3-5

3. Akhverdov I.N. Bazat teorike të shkencës konkrete.// Minsk. Shkolla e lartë, 1991, 191 f.

4. Babaev Sh.T., Komar A.A. Teknologjia e kursimit të energjisë së strukturave të betonit të armuar nga betoni me rezistencë të lartë me aditivë kimikë.// M.: Stroyizdat, 1987. 240 f.

5. Bazhenov Yu.M. Betoni i shekullit XXI. Teknologjitë e kursimit të burimeve dhe energjisë të materialeve dhe strukturave të ndërtimit // Materialet ndërkombëtare. shkencore teknologjisë. konferenca. Belgorod, 1995. fq. 3-5.

6. Bazhenov Yu.M. Beton i grimcuar me cilësi të lartë// Materiale ndërtimi.

7. Bazhenov Yu.M. Rritja e efikasitetit dhe ekonomisë së teknologjisë së betonit // Betoni dhe betoni i armuar, 1988, nr. 9. Me. 14-16.

8. Bazhenov Yu.M. Teknologjia e betonit // Shtëpia botuese e Shoqatës së Institucioneve të Arsimit të Lartë, M.: 2002. 500 f.

9. Bazhenov Yu.M. Betoni me qëndrueshmëri të shtuar // Materiale ndërtimi, 1999, Nr. 7-8. Me. 21-22.

10. Bazhenov Yu.M., Falikman V.R. Shekulli i ri: betone dhe teknologji të reja efikase. Materialet e Konferencës së 1-të Gjith-Ruse. M. 2001. fq 91-101.

11. Batrakov V.G. dhe të tjera Superplasticizer-liquifier SMF.// Betoni dhe betonarme. 1985. Nr. 5. Me. 18-20.

12. Batrakov V.G. Betoni i modifikuar // M.: Stroyizdat, 1998. 768 f.

13. Batrakov V.G. Modifikuesit e betonit mundësi të reja // Materialet e Konferencës së 1-të Gjith-Ruse mbi Betonin dhe Betonin e Përforcuar. M.: 2001, f. 184-197.

14. Batrakov V.G., Sobolev K.I., Kaprielov S.S. dhe të tjera aditivë me rezistencë të lartë me çimento // Aditivët kimikë dhe aplikimi i tyre në teknologjinë e prodhimit të betonit të përforcuar. M.: Ts.ROZ, 1999, f. 83-87.

15. Batrakov V.G., Kaprielov S.S. dhe të tjera Vlerësimi i mbetjeve ultrafine nga prodhimi metalurgjik si aditivë në beton // Betoni dhe betoni i armuar, 1990. Nr. 12. f. 15-17.

16. Batsanov S.S. Elektronegativiteti i elementeve dhe lidhja kimike // Novosibirsk, shtëpia botuese e SOAN BRSS, 1962, 195 f.

17. Berkovich Ya.B. Studimi i mikrostrukturës dhe qëndrueshmërisë së gurit të çimentos të përforcuar me asbest krizotil me fibër të shkurtër: Abstrakt i tezës. dis. Ph.D. teknologjisë. Shkencë. Moskë, 1975. - 20 f.

18. Bryk M.T. Shkatërrimi i polimereve të mbushura M. Kimi, 1989 f. 191.

19. Bryk M.T. Polimerizimi në një sipërfaqe të ngurtë të substancave inorganike.// Kiev, Naukova Dumka, 1981, 288 f.

20. Vasilik P.G., Golubev I.V. Përdorimi i fibrave në përzierjet e ndërtimit të thatë. // Materialet e ndërtimit Nr.2.2002. Fq.26-27

21. Volzhensky A.V. Lidhës minerale. M.; Stroyizdat, 1986, 463 f.

22. Volkov I.V. Problemet e përdorimit të betonit të përforcuar me fibra në ndërtimet shtëpiake. //Materialet e ndërtimit 2004. - Nr. 6. fq 12-13

23. Volkov I.V. Betoni i përforcuar me fibra - gjendja dhe perspektivat për përdorim në strukturat e ndërtimit // Materialet e ndërtimit, pajisjet, teknologjitë e shekullit të 21-të. 2004. Nr 5. P.5-7.

24. Volkov I.V. Strukturat e betonit të përforcuar me fibra. Rishikimi inf. Seria "Strukturat e ndërtimit", vëll. 2. M, VNIIIS Gosstroy BRSS, 1988.-18 f.

25. Volkov Yu.S. Aplikimi i betonit të rëndë në ndërtim // Betoni dhe betoni i armuar, 1994, nr. 7. Me. 27-31.

26. Volkov Yu.S. Beton i përforcuar monolit. // Betoni dhe betoni i armuar. 2000, nr 1, f. 27-30.

27. VSN 56-97. "Dizajni dhe parimet bazë të teknologjive të prodhimit për strukturat e betonit të përforcuar me fibra." M., 1997.

28. Vyrodov I.P. Mbi disa aspekte themelore të teorisë së hidratimit dhe forcimit të lidhësve // Punimet e Kongresit VI Ndërkombëtar për Kiminë e Çimentos. T. 2. M.; Stroyizdat, 1976, fq 68-73.

29. Glukhovsky V.D., Pokhomov V.A. Çimento dhe betone skorje-alkaline. Kiev. Budivelnik, 1978, 184 f.

30. Demyanova V.S., Kallashnikov S.V., Kallashnikov V.I. dhe të tjera Aktiviteti i reaksionit të shkëmbinjve të grimcuar në përbërjet e çimentos. Lajmet e Universitetit Shtetëror të Tulës. Seria "Materiale ndërtimi, struktura dhe struktura". Tula. 2004. Çështje. 7. fq. 26-34.

31. Demyanova B.S., Kalashnikov V.I., Minenko E.Yu., Tkurrja e betonit me aditivë organomineralë // Stroyinfo, 2003, nr. 13. f. 10-13.

32. Dolgopalov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. Lloji i ri i çimentos: struktura e gurit të çimentosU/Materialet e ndërtimit. 1994 Nr. 1 f. 5-6.

33. Zvezdov A.I., Vozhov Yu.S. Betoni dhe betoni i armuar: Shkenca dhe praktika // Materialet e Konferencës Gjith-Ruse mbi Betonin dhe Betonin e Përforcuar. M: 2001, f. 288-297.

34. Zimon A.D. Ngjitja e lëngshme dhe lagështimi. M.: Kimi, 1974. f. 12-13.

35. Kallashnikov V.I. Nesterov V.Yu., Khvastunov V.L., Komokhov P.G., Solomatov V.I., Marusentsev V.Ya., Trostyansky V.M. Materiale ndërtimi prej balte dhe skorje. Penza; 2000, 206 f.

36. Kallashnikov V.I. Mbi rolin mbizotërues të mekanizmit jon-elektrostatik në lëngëzimin e përbërjeve minerale të shpërndara // Qëndrueshmëria e strukturave të bëra nga betoni i autoklavuar. Abstrakt. Konferenca e V Republikane. Talin 1984. fq. 68-71.

37. Kallashnikov V.I. Bazat e plastifikimit të sistemeve të shpërndara minerale për prodhimin e materialeve të ndërtimit.// Disertacion për gradën Doktor i Shkencave Teknike, Voronezh, 1996, 89 pp.

38. Kallashnikov V.I. Rregullimi i efektit hollues të superplastifikuesve bazuar në veprimin jon-elektrostatik // Prodhimi dhe aplikimi ndaj aditivëve kimikë në ndërtim. Mbledhja e tezave të STC. Sofje 1984. fq. 96-98

39. Kallashnikov V.I. Kontabiliteti i ndryshimeve reologjike në përzierjet e betonit me superplastifikues // Materialet e Konferencës IX Gjithë Bashkimi për Betonin dhe Betonin e Përforcuar (Tashkent 1983), Penza 1983 f. 7-10.

40. Kallashnikov VL, Ivanov IA Karakteristikat e ndryshimeve reologjike në përbërjet e çimentos nën ndikimin e plastifikuesve jonik-stabilizues // Koleksioni i punimeve "Mekanika teknologjike e betonit" Riga RPI, 1984 f. 103-118.

41. Kallashnikov V.I., Ivanov I.A. Roli i faktorëve procedural dhe treguesve reologjikë të përbërjeve të shpërndara // Mekanika teknologjike e betonit. Riga RPI, 1986. fq. 101-111.

42. Kalashnikov V.I., Ivanov I.A., Mbi gjendjen strukturore dhe reologjike të sistemeve disperse jashtëzakonisht të lëngshme // Punimet e Konferencës IV Kombëtare për Mekanikën dhe Teknologjinë e Materialeve të Përbëra. BAN, Sofje. 1985.

43. Kallashnikov V.I., Kallashnikov S.V. Mbi teorinë e ngurtësimit të lidhësve të përbëra të çimentos // Materialet e konferencës ndërkombëtare shkencore dhe teknike "Çështjet aktuale të ndërtimit" Shtëpia Botuese e Universitetit Shtetëror të Mordovianit, 2004. F. 119-123.

44. Kallashnikov V.I., Kallashnikov S.V. Mbi teorinë e ngurtësimit të lidhësve të përbërë të çimentos. Materialet e konferencës shkencore dhe teknike ndërkombëtare “Çështjet aktuale të ndërtimit” T.Z. Ed. shteti Mordovian Universiteti, 2004. fq 119-123.

45. Kallashnikov V.I., Khvastunov B.JI. Moskvin R.N. Formimi i forcës së karbonat-skorjes dhe lidhësve të kausticizuar. Monografi. Depozituar në VSUE VNIINTPI, Issue 1, 2003, 6.1 pp.

46. Kalashnikov V.I., Khvastunov B.JL, Tarasov R.V., Komokhov P.G., Stasevich A.V., Kudashov V.Ya. Materiale efektive rezistente ndaj nxehtësisë bazuar në lidhësin e modifikuar të skorjes së argjilës // Penza, 2004, 117 f.

47. Kallashnikov S.V et al. Teoria dhe praktika. Penza, PDZ, 2005. fq 79-87.

48. Kiselev A.V., Lygin V.I. Spektrat infra të kuqe të përbërjeve sipërfaqësore.// M.: Nauka, 1972, 460 f.

49. Korshak V.V. Polimere rezistente ndaj nxehtësisë.// M.: Nauka, 1969, 410 f.

50. Kurbatov L.G., Rabinovich F.N. Mbi efektivitetin e betonit të përforcuar me fibra çeliku. // Betoni dhe betoni i armuar. 1980. L 3. F. 6-7.

51. Lancard D.K., Dickerson R.F. Betoni i armuar me përforcim nga mbetjet e telit të çelikut // Materiale ndërtimi jashtë vendit. 1971, nr 9, f. 2-4.

52. Leontyev V.N., Prikhodko V.A., Andreev V.A. Mbi mundësinë e përdorimit të materialeve me fibër karboni për përforcimin e betonit // Materialet e ndërtimit, 1991. Nr. 10. fq 27-28.

53. Lobanov I.A. Karakteristikat e strukturës dhe vetive të betonit të armuar të shpërndarë // Teknologjia e prodhimit dhe vetitë e materialeve të reja të ndërtimit të përbërë: Ndëruniversitar. subjekt Shtu. shkencore tr. L: LISI, 1086. F. 5-10.

54. Mailyan DR., Shilov Al.V., Dzhavarbek R Ndikimi i përforcimit të fibrave me fibër bazalt në vetitë e betonit të lehtë dhe të rëndë // Studime të reja të betonit dhe betonit të armuar. Rostov-on-Don, 1997. fq. 7-12.

55. Mailyan L.R., Shilov A.V. Elemente betoni fleksibël të zgjeruar me fibra argjile-hekur në fibër bazalt të trashë. Rostov n/a: Rost. shteti ndërton, universiteti, 2001. - 174 f.

56. Mailyan R.L., Mailyan L.R., Osipov K.M. dhe të tjera Rekomandime për projektimin e strukturave të betonit të përforcuar nga betoni i zgjeruar me argjilë me përforcim me fibra me fibër bazalt / Rostov-on-Don, 1996. -14 f.

57. Enciklopedi Mineralogjike / Përkthim nga anglishtja. L. Nedra, 1985. Me. 206-210.

58. Mchedlov-Petrosyan O.P. Kimia e materialeve inorganike të ndërtimit. M.; Stroyizdat, 1971, 311 f.

59. Nerpin S.V., Chudnovsky A.F., Fizika e tokës. M. Shkencë. 1967.167 fq.

60. Nesvetaev G.V., Timonov S.K. Deformimet e tkurrjes së betonit. Leximet e 5-ta akademike të RAASN. Voronezh, VGASU, 1999. f. 312-315.

61. Pashchenko A.A., Serbi V.P. Përforcimi i gurit të çimentos me fibra minerale Kyiv, UkrNIINTI - 1970 - 45 f.

62. Pashchenko A.A., Serbia V.P., Starchevskaya E.A. Substancat "astringente" në Kiev, 1975, 441 f.

63. Polak A.F. Ngurtësimi i lidhësve mineral. M.; Shtëpia botuese e letërsisë mbi ndërtimtarinë, 1966,207 f.

64. Popkova A.M. Strukturat e ndërtesave dhe strukturave të bëra nga betoni me rezistencë të lartë // Seritë e strukturave të ndërtimit // Rishikoni informacionin. Vëll. 5. M.: VNIINTPI Gosstroy BRSS, 1990, 77 f.

65. Pukharenko, Yu.V. Baza shkencore dhe praktike për formimin e strukturës dhe vetive të betonit të përforcuar me fibra: dis. dok. teknologjisë. Shkenca: Shën Petersburg, 2004. fq. 100-106.

66. Rabinovich F.N. Betoni i shpërndarë me fibra: Rishikimi i VNIIESM. M., 1976. - 73 f.

67. Rabinovich F.N. M., Stroyizdat: 1989.-177 f.

68. Rabinovich F.N. Disa çështje të përforcimit të shpërndarë të materialeve të betonit me fibër qelqi // Betoni i përforcuar i shpërndarë dhe strukturat e bëra prej tyre: Abstrakte të raporteve. Republika takim Riga, 1 975. - fq 68-72.

69. Rabinovich F.N. Mbi përforcimin optimal të strukturave çeliku-fibër-betoni // Betoni dhe betoni i armuar. 1986. Nr 3. F. 17-19.

70. Rabinovich F.N. Rreth niveleve të përforcimit të shpërndarë të betonit. // Ndërtimi dhe arkitektura: Izv. universitetet 1981. Nr 11. F. 30-36.

71. Rabinovich F.N. Aplikimi i betonit të përforcuar me fibra në strukturat e ndërtesave industriale // Betoni i përforcuar me fibra dhe aplikimi i tij në ndërtim: Procedura e NIIZhB. M., 1979. - fq 27-38.

72. Rabinovich F.N., Kurbatov L.G. Aplikimi i betonit me fibra çeliku në ndërtimin e strukturave inxhinierike // Betoni dhe betoni i armuar. 1984.-№12.-S. 22-25.

73. Rabinovich F.N., Romanov V.P. Në kufirin e rezistencës ndaj plasaritjes së betonit me grimca të imta të përforcuar me fibra çeliku // Mekanika e materialeve të përbëra. 1985. Nr. 2. fq 277-283.

74. Rabinovich F.N., Chernomaz A.P., Kurbatov L.G. Fundet monolitike të rezervuarit të bërë nga betoni i përforcuar me fibra çeliku // Betoni dhe betoni i përforcuar. -1981. nr 10. fq 24-25.

76. Solomatov V.I., Vyroyu V.N. dhe të tjera Materiale ndërtimi të përbëra dhe struktura me konsum të reduktuar të materialit.// Kyiv, Budivelnik, 1991, 144 f.

77. Betoni me fibër çeliku dhe strukturat e bëra prej tij. Seria “Materiale ndërtimi” Vëll. 7 VNIINTPI. Moska. - 1990.

78. Betoni me tekstil me fije qelqi dhe struktura të bëra prej tij. Seria "Materialet e ndërtimit". Çështja 5. VNIINTPI.

79. Strelkov M.I. Ndryshimi në përbërjen e vërtetë të fazës së lëngshme gjatë forcimit të lidhësve dhe mekanizmave të ngurtësimit të tyre // Procedurat e takimit mbi kiminë e çimentos. M.; Promstroyizdat, 1956, fq 183-200.

80. Sycheva L.I., Volovica A.V. Materiale të përforcuara me fibra / Përkthim i botimit: Materiale të përforcuara me fibra. -M.: Stroyizdat, 1982. 180 f.

81. Toropov N.A. Kimia e silikateve dhe oksideve. L. Shkencë, 1974, 440 f.

82. Tretyakov N.E., Filimonov V.N. Kinetika dhe kataliza/ T.: 1972, Nr. 3,815-817 f.

83. Fadel I.M. Teknologji intensive e veçantë e betonit të mbushur me bazalt // Abstrakt i tezës. Ph.D. M, 1993,22 f.

84. Betoni i përforcuar me fibra në Japoni. Shpreh informacionin. Strukturat e ndërtimit", M, VNIIIS Gosstroy BRSS, 1983. 26 f.

85. Filimonov V.N. Spektroskopia e fototransformimeve në molekula.//L.: 1977, f. 213-228.

86. Hong DL. Vetitë e betonit që përmban mikrosilicë dhe fibër karboni të trajtuar me silane // Informacione të shprehura. Numri nr.1.2001. Fq.33-37.

87. Tsyganenko A.A., Khomenia A.V., Filimonov V.N. Adsorbimi dhe adsorbentët.//1976, bo. 4, fq. 86-91.

88. Shvartsman A.A., Tomilin I.A. Përparimet në Kimi//1957, T. 23 Nr. 5, f. 554-567.

89. Lidhësit skorje-alkaline dhe betonet me grimca të imta të bazuara në to (nën redaksinë e përgjithshme të V.D. Glukhovsky). Tashkent, Uzbekistan, 1980,483 f.

90. Jurgen Schubert, Kallashnikov S.V. Topologjia e lidhësve të përzier dhe mekanizmi i forcimit të tyre // Sht. Artikujt e MNTK-së Teknologji të reja shkencore që kursejnë energji dhe burime në prodhimin e materialeve të ndërtimit. Penza, PDZ, 2005. fq. 208-214.

91. Balaguru P., Nexhm. Përzierje e përforcuar me fibra me performancë të lartë me fraksion vëllimor të fibrave//ACI Materials Journal.-2004.-Vol. 101, nr 4.- f. 281-286.

92. Batson G.B. Raporti më i avancuar i betonit të përforcuar me fibra. Raportuar nga Komiteti ASY 544. Revista ACY. 1973, -70, -Nr 11, -f. 729-744.

93. Bindiganavile V., Banthia N., Aarup B. Përgjigja e ndikimit të përbërjes së çimentos të përforcuar me fibra ultra të fortë. // ACI Materials Journal. 2002. - Vëll. 99, nr. 6. - Fq.543-548.

94. Bindiganavile V., Banthia., Aarup B. Përgjigja ndaj ndikimit të përbërjes së çimentos të përforcuar me fibra ultra të lartë // ACJ Materials Journal. 2002 - Vëll. 99, nr.

95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.//Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10, s 1-15.

96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen bei Beton und Mauerwerk. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., s. 199-220.

97. Dallaire E., Bonnean O., Lachemi M., Aitsin P.-C. Sjellja mekanike e betonit pluhur reaktiv të konsinuar. Uashington. DC. Nëntor 1996, vëll. 1, f.555-563.

98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung der Mischung sowie Verifizirung der Eigenschaften Saueresistente Hochleistungbetone.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003.Nr 3. S.30-38.

99. Grube P., Lemmer C., Riihl M. Vom Gussbeton zum Selbstvendichtenden Beton. s. 243-249.

100. Kleingelhofer P. Neue Betonverflissiger auf Baza Policarboxilat // Proc. 13. Jbasil Weimar 1997, Bd. 1, s 491-495.

101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton mit Steinkohlenflugasche. Essen VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband Kraftwerksnelenprodukte.// E.V., 1998-Jn: Flugasche in Beton, VGB/BVK-Faschaugung. 01 Dhjetor 1998, Vortag 4.25 seiten.

102. Richard P., Cheurezy M. Përbërja e betonit pluhur reaktiv. Skientific Division Bougies.// Cement and Concrete Research, Vol. 25.Nr. 7, fq. 1501-1511,1995.

103. Richard P., Cheurezy M. Reaktive Powder Beton with Heeigh Ductility and 200-800 MPa Compressive Strength // AGJ SPJ 144-22, f. 507-518,1994.

104. Romualdy J.R., Mandel J.A. Rezistenca në tërheqje e betonit e ndikuar nga gjatësitë e shpërndara në mënyrë të njëtrajtshme dhe të hapura me shkëlqim të përforcimit të telit "ACY Journal". 1964, - 61, - Nr.6, - f. 675-670.

105. Schachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt PC, Hilbig H., Heinz DL Ultrahochfester Beton-Bereit lesh die Anwendung? Schriftenzeihe Baustoffe.// FestSchrift zum 60. Geburgstag Von Prof.-Dr. Jng. Peter Schliessl. Heft. 2003, s. 189-198.

106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1, s 1083-1091.

107. Schmidt M. Jahre Entwicklung bei Zement, Zusatsmittel und Beton. Ceitzum Baustoffe und Materialpriifung. Schriftenreihe Baustoffe.// Fest-schrift zum 60. Geburgstag von Prof. Dr.-Jng. Peter Schiesse. Heft 2.2003 s 189-198.

108. SchmidM,FenlingE.Utntax;hf^

109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahochfester Beton: Perspective lesh die Betonfertigteil Industrie.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003.Nr 39.16.29.

110. Scnachinger J, Schuberrt J, Stengel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe. Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr.-ing. Peter Schliessl. Heft 2.2003, fq.267-276.

111. Scnachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt K., Heinz D. Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe.// Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr. - ing. Peter Schlissl. Heft 2.2003, fq.267-276.

112. Stark J., Wicht B. Geschichtleiche Entwichlung der ihr Beitzag zur Entwichlung der Betobbauweise. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., 142.1997. H.9.125. Taylor //MDF.

113. Wirang-Steel Fibraus Beton.//Ndërtim betoni. 1972.16, №l, s. 18-21.

114. Bindiganavill V., Banthia N., Aarup B. Përgjigja ndaj ndikimit të përbërjes së çimentos të përforcuar me fibra ultra të fortë //ASJ Materials Journal. -2002.-Vëll. 99, nr 6.-f. 543-548.

115. Balaguru P., Nairn H., Proporcion i përzierjes së betonit të përforcuar me fibra me performancë të lartë me fraksione të vëllimit të lartë të fibrave // ASJ Materials Journal. 2004,-Vëll. 101, nr 4.-f. 281-286.

116. Kessler H., Kugelmodell fur Ausfallkormengen dichter Betone. Betonwetk + Festigteil-Technik, Heft 11, S. 63-76, 1994.

117. Bonneau O., Lachemi M., Dallaire E., Dugat J., Aitcin P.-C. Vetitë mekanike dhe qëndrueshmëria e dy pluhurit reaktiv Industrial Cohcrete // ASJ Materials Journal V.94. Nr.4, S.286-290. korrik-gusht, 1997.

118. De Larrard F., Sedran Th. Optimizimi i betonit me performancë ultra të lartë duke përdorur një model paketimi. Cem. Concrete Res., Vol.24 (6). S. 997-1008, 1994.

119. Richard P., Cheurezy M. Përbërja e betonit pluhur reaktiv. Cem. Coner.Res.Vol.25. Nr.7, S.1501-1511,1995.

120. Bornemann R., Sehmidt M., Fehling E., Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC - Herstellung, Eigenschaften und Anwendungsmoglichkeiten. Sonderdruck a.s.; Beton und stahlbetonbau 96, H.7. S.458-467,2001.

121. Bonneav O., Vernet Ch., Moranville M. Optimization of Reological Behavior of Reactive Powder Coucrete (RPC) Simpoziumi ndërkombëtar i betonit me performancë të lartë dhe pluhur reaktiv. Shebroke, Kanada, gusht, 1998. S.99-118.

122. Aitcin P., Richard P. Ura e këmbësorëve/biçikletave të Scherbooke. Simpoziumi i 4-të Ndërkombëtar mbi përdorimin e fuqisë së lartë/performancës së lartë, Paris. S. 1999-1406,1996.

123. De Larrard F., Grosse J.F., Puch C. Studimi krahasues i tymrave të ndryshëm silicë si aditivë në materiale çimento me performancë të lartë. Materials and Structures, RJLEM, Vol.25, S. 25-272,1992.

124. Richard P. Cheyrezy M.N. Betone pluhur reaktive me duktilitet të lartë dhe rezistencë në shtypje 200-800 MPa. ACI, SPI 144-24, S. 507-518, 1994.

125. Berelli G., Dugat I., Bekaert A. Përdorimi i RPC në kullat ftohëse me rrjedhje bruto, Simpozium ndërkombëtar mbi betonet pluhur me performancë të lartë dhe reaktive, Sherbrooke, Kanada, S. 59-73, 1993.

126. De Larrard F., Sedran T. Mixture-Proportioning of High-performance Concrete. Cem. Konkr. Res. Vëll. 32, S. 1699-1704, 2002.

127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Vetitë mekanike të betonit me pluhur reaktiv. Materiale dhe Struktura, Vëll. 29, faqe 233-240, 1996.

128. Bornemann R., Schmidt M. Roli i pluhurave në beton: Proceedings of the 6th International Symposium on Utilization of High Strength/High Performance Concrete. S. 863-872, 2002.

129. Richard P. Betoni me pluhur reaktiv: Një material i ri me çimento ultra të lartë. Simpoziumi i 4-të Ndërkombëtar mbi Përdorimin e Betonit me Rezistencë të Lartë/Performancë të Lartë, Paris, 1996.

130. Uzawa, M; Masuda, T; Shirai, K; Shimoyama, Y; Tanaka, V: Vetitë e freskëta dhe forca e materialit të përbërë të pluhurit reaktiv (Ductal). Punimet e kongresit est fib, 2002.

131. Vernet, Ch; Moranville, M; Cheyrezy, M; Prat, E: Betoni me qëndrueshmëri ultra të lartë, kimi dhe mikrostrukturë. Simpoziumi HPC, Hong Kong, dhjetor 2000.

132. Cheyrezy, M; Maret, V; Frouin, L: Analiza mikrostrukturore e RPC (Pluhuri Reaktiv i Betonit). Cem.Coner.Res.Vol.25, Nr. 7, S. 1491-1500, 1995. ,

133. Bouygues Fa: Juforniationsbroschure zum betons de Poudres Reactives, 1996.

134. Reineck. K-H., Lichtenfels A., Greiner. St. Ruajtja sezonale e energjisë diellore në rezervuarët e ujit të nxehtë të bërë nga Simpoziumi i 6-të Ndërkombëtar mbi Rezistencën e Lartë/Performancës së Lartë, Qershor, 2002.

135. Babkov V.B., Komokhov P.G. dhe të tjera Ndryshimet vëllimore në reaksionet e hidratimit dhe të rikristalizimit të lidhësve minerale / Shkencë dhe Teknologji, -2003, Nr. 7.

136. Babkov V.V., Polok A.F., Komokhov P.G. Aspektet e qëndrueshmërisë së gurit të çimentos / Çimento-1988-Nr. 3 f. 14-16.

137. Aleksandrovsky S.V. Disa veçori të tkurrjes së betonit dhe betonit të armuar, 1959 Nr. 10 f.

138. Sheikin A.V. Struktura, forca dhe rezistenca ndaj çarjeve të gurit të çimentos. M: Stroyizdat 1974, 191 f.

139. Sheikin A.V., Chekhovsky Yu.V., Brusser M.I. Struktura dhe vetitë e betonit të çimentos. M: Stroyizdat, 1979. 333 f.

140. Tsilosani Z.N. Tkurrja dhe zvarritja e betonit. Tbilisi: Shtëpia Botuese e AN Gruz. SSR, 1963. f. 173.

141. Berg O.Ya., Shcherbakov Yu.N., Pisanko T.N. Beton me rezistencë të lartë. M: Stroyizdat. 1971. nga 208.i?6

Ky është një koncept i avancuar i përqendrimit ekstrem të sistemeve të çimentos me pluhura të imta nga shkëmbinj me origjinë sedimentare, magmatike dhe metamorfike, selektive për nivele të reduktimit të lartë të ujit në SP. Rezultatet më të rëndësishme të marra në këto punime janë mundësia e një reduktimi 5-15 herë të konsumit të ujit në dispersione duke ruajtur përhapjen gravitacionale. Është treguar se duke kombinuar pluhurat reologjikisht aktivë me çimento është e mundur të rritet efekti i SP dhe të përftohen derdhje me densitet të lartë.

Janë këto parime që zbatohen në betonin me pluhur reaksioni me një rritje të densitetit dhe forcës së tyre (Betoni Reaktionspulver - RPB ose Betoni me pluhur Reaktiv - RPC [shih Dolgopolov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. Lloji i ri i çimentos: struktura e gurit të çimentos . // Materiale ndërtimi - 1994. - Nr 115]. Një rezultat tjetër është një rritje në efektin reduktues të SP me rritjen e shpërndarjes së pluhurave [shih. Kallashnikov V.I. Bazat e plastifikimit të sistemeve të shpërndara minerale për prodhimin e materialeve të ndërtimit: Disertacion në formën e një raporti shkencor për gradën Doktor i Shkencave. teknologjisë. Shkencë. - Voronezh, 1996].

Përdoret gjithashtu në beton të imët pluhur duke rritur përqindjen e përbërësve të imët duke shtuar tym silicë në çimento. Ajo që është e re në teorinë dhe praktikën e betonit pluhur është përdorimi i rërës së imët me një fraksion prej 0,1-0,5 mm, gjë që e bën betonin të grimcuar imët në kontrast me rërën e zakonshme në rërë të një fraksioni prej 0-5 mm. Llogaritja jonë e sipërfaqes mesatare specifike të pjesës së shpërndarë të betonit pluhur (përbërja: çimento - 700 kg; rërë e imët fr. 0,125-0,63 mm - 950 kg, miell bazalt Ssp = 380 m 2 /kg - 350 kg, mikrosilicë Svd = 3200 m 2 /kg - 140kg) me përmbajtjen e saj prej 49% të përzierjes totale me fraksion rërë të imët 0,125-0,5 mm tregon se me dispersion MK Smk = 3000m 2 /kg, sipërfaqja mesatare e pjesës pluhur është Svd = 1060m 2 /kg, dhe me Smk = 2000 m 2 /kg - Svd = 785 m 2 /kg. Është nga përbërës të tillë të shpërndarë imët që bëhen betonet e pluhurit të reaksionit me grimca të imta, në të cilat përqendrimi vëllimor i fazës së ngurtë pa rërë arrin 58-64%, dhe me rërë - 76-77% dhe është pak inferior ndaj përqendrimit. e fazës së ngurtë në betonin e rëndë të superplastifikuar (Cv = 0, 80-0,85). Sidoqoftë, në betonin e gurit të grimcuar përqendrimi vëllimor i fazës së ngurtë minus gurin e grimcuar dhe rërën është shumë më i ulët, gjë që përcakton densitetin e lartë të matricës së shpërndarë.

Fortësia e lartë sigurohet nga prania jo vetëm e mikrosilikës ose kaolinës së dehidratuar, por edhe e pluhurit reaktiv nga shkëmbinjtë e bluar. Sipas literaturës, kryesisht futet hiri fluturues, mielli baltik, gëlqeror ose kuarci. Mundësi të gjera në prodhimin e betonit pluhur reaktiv u hapën në BRSS dhe Rusia në lidhje me zhvillimin dhe kërkimin e lidhësve të përbëra me kërkesë të ulët për ujë nga M. Bazhenov, Sh. A., Batrakov V.G., Dolgopolov N.N. Është vërtetuar se zëvendësimi i çimentos në procesin e bluarjes së VNV me karbonat, granit, miell kuarci deri në 50% rrit ndjeshëm efektin e zvogëlimit të ujit. Raporti W/T, i cili siguron përhapjen gravitacionale të betonit të gurit të grimcuar, reduktohet në 13-15% në krahasim me prezantimin e zakonshëm të SP, forca e betonit në një VNV-50 të tillë arrin 90-100 MPa. Në thelb, betoni modern pluhur mund të merret bazuar në VNV, mikrosilicë, rërë të imët dhe përforcim të shpërndarë.

Betoni pluhur i përforcuar i shpërndarë është shumë efektiv jo vetëm për strukturat mbajtëse me armaturë të kombinuar me armaturë të paranderur, por edhe për prodhimin e mureve shumë të hollë, përfshirë pjesët hapësinore, arkitektonike.

Sipas të dhënave të fundit, është i mundur përforcimi tekstil i strukturave. Ishte zhvillimi i prodhimit të fibrave tekstile të kornizave vëllimore (pëlhura) nga fije polimere me rezistencë të lartë dhe rezistente ndaj alkaleve në vendet e huaja të zhvilluara që motivoi zhvillimin, më shumë se 10 vjet më parë në Francë dhe Kanada, të betonit reaksion-pluhur me SP pa agregate të mëdhenj me agregat kuarci veçanërisht të imët, të mbushur me pluhur guri dhe mikrosilicë. Përzierjet e betonit të bëra nga përzierje të tilla kokrra të imta përhapen nën ndikimin e peshës së tyre, duke mbushur plotësisht strukturën rrjetë të dendur të kornizës së thurur dhe të gjitha nyjet në formë filigrani.

Reologjia “e lartë” e përzierjeve të betonit pluhur (PBC) siguron një forcë rendimenti prej ?0 = 5-15 Pa me një përmbajtje uji prej 10-12% të masës së përbërësve të thatë, d.m.th. vetëm 5-10 herë më e lartë se në bojërat e vajit. Me këtë?0, për ta përcaktuar atë, mund të përdorni metodën mini-hidrometrike, të cilën e kemi zhvilluar në vitin 1995. Forca e ulët e rrjedhshmërisë sigurohet nga trashësia optimale e shtresës së matricës reologjike. Nga një shqyrtim i strukturës topologjike të PBS, trashësia mesatare e shtresës X përcaktohet nga formula:

ku është diametri mesatar i grimcave të rërës; - përqendrimi i vëllimit.

Për përbërjen e dhënë më poshtë në W/T = 0,103, trashësia e ndërshtresës do të jetë 0,056 mm. De Larrard dhe Sedran zbuluan se për rërat më të imta (d = 0,125-0,4 mm) trashësia varion nga 48 në 88 µm.

Rritja e ndërshtresës së grimcave redukton viskozitetin dhe stresin përfundimtar të prerjes dhe rrit rrjedhshmërinë. Fluiditeti mund të rritet duke shtuar ujë dhe duke futur SP. Në përgjithësi, efekti i ujit dhe SP në ndryshimet në viskozitet, stresin përfundimtar të prerjes dhe rendimentin është i paqartë (Fig. 1).

Shpikja e tanishme ka të bëjë me industrinë e materialeve të ndërtimit dhe përdoret për prodhimin e produkteve të betonit: gardhe dhe grila punimesh shumë artistike, shtylla, pllaka shtrimi të hollë dhe gurë bordurë, pllaka me mure të hollë për veshjen e brendshme dhe të jashtme të ndërtesave dhe strukturave, dekorative produkte dhe forma të vogla arkitekturore. Metoda për përgatitjen e një përzierje betoni vetë-ngjeshëse, veçanërisht me rezistencë të lartë, pluhur të përforcuar me fibra, konsiston në përzierjen sekuenciale të përbërësve derisa të arrihet një përzierje me rrjedhshmërinë e kërkuar. Fillimisht në mikser përzihet uji dhe hiperplastifikuesi, më pas hidhet çimento, mikrosilicë, miell guri dhe përzierja përzihet për 2-3 minuta, më pas shtohet rëra dhe fibra dhe përzihen për 2-3 minuta. Përftohet një përzierje betoni vetë-ngjeshëse, veçanërisht me rezistencë të lartë të reaksionit të përforcuar me fibra, me veti rrjedhëse shumë të lartë, e cila përmban përbërësit e mëposhtëm: çimento Portland PC500D0, rërë me fraksione nga 0,125 në 0,63, hiperplastifikues, fibra, mikrosilicë, gurë miell, përshpejtues për fitimin e forcës dhe ujë. Metoda e prodhimit të produkteve të betonit në kallëpe konsiston në përgatitjen e një përzierje betoni, futjen e përzierjes në kallëpe dhe më pas ruajtjen e saj në një dhomë me avull. Sipërfaqja e brendshme, e punës e kallëpit trajtohet me një shtresë të hollë uji, më pas në kallëp derdhet një përzierje betoni me fibra të përforcuar me pluhur reaksioni me qëndrueshmëri të lartë dhe me veti rrjedhëse shumë të lartë. Pas mbushjes së kallëpit, spërkatni një shtresë të hollë uji në sipërfaqen e përzierjes dhe mbuloni kallëpin me një tabaka teknologjike. Rezultati teknik është prodhimi i një përzierje betoni vetë-ngjeshëse, veçanërisht me rezistencë të lartë reaksioni-pluhur të përforcuar me fibra, me veti rrjedhëse shumë të lartë, karakteristika të forta të larta, kosto të ulët dhe që lejon prodhimin e produkteve të hapura. 2 n. dhe 2 rroga f-ly, 1 tabel., 3 ill.

Ekziston një metodë e njohur për prodhimin e produkteve dekorative të ndërtimit dhe/ose veshjeve dekorative duke përzier me ujë një lidhës që përmban klinker të çimentos Portland, një modifikues që përfshin një përbërës organik reduktues të ujit dhe një sasi të caktuar përshpejtuesi forcues dhe gipsi, pigmente, mbushëse. aditivë minerale dhe kimikë (funksionalë) dhe përzierja që rezulton ruhet derisa argjila e bentonitit (aditiv funksional, stabilizues i përzierjes) të jetë i ngopur me glikol propilen (një përbërës organik që zvogëlon ujin), kompleksi që rezulton fiksohet me agjentin xhelatizues hidroksipropilcelulozë, të shtruara, të derdhura, të ngjeshura dhe të trajtuara me nxehtësi. Për më tepër, përzierja e përbërësve të thatë dhe përgatitja e përzierjes kryhet në mikserë të ndryshëm (shih patentën RF Nr. 2084416, MPK6 C04B 7/52, 1997).

Disavantazhi i kësaj zgjidhjeje është nevoja për të përdorur pajisje të ndryshme për përzierjen e përbërësve të përzierjes dhe operacionet e mëvonshme të ngjeshjes, gjë që ndërlikon dhe rrit koston e teknologjisë. Përveç kësaj, kur përdorni këtë metodë, është e pamundur të merrni produkte me elementë të hollë dhe të hapur.

Ekziston një metodë e njohur për përgatitjen e një përzierjeje për prodhimin e produkteve të ndërtimit, e cila përfshin aktivizimin e lidhësit duke bluar njëkohësisht klinkerin e çimentos Portland me një superplastifikues të thatë dhe përzierjen e mëvonshme me mbushës dhe ujë, ku mbushësi i aktivizuar fillimisht përzihet me 5- 10% ujë përzierës, pastaj futet lidhësi i aktivizuar dhe përzierja përzihet, pas së cilës futet 40 - 60% e ujit të përzier dhe përzierja përzihet, pastaj futet uji i mbetur dhe bëhet përzierja përfundimtare deri në një përzierje homogjene. është marrë. Përzierja hap pas hapi e përbërësve kryhet brenda 0,5-1 minutash. Produktet e bëra nga përzierja e përftuar duhet të mbahen në një temperaturë prej 20°C dhe lagështi 100% për 14 ditë (shih patentën RF Nr. 2012551, MPK5 C04B 40/00, 1994).

Disavantazhi i kësaj metode të njohur është funksionimi kompleks dhe i shtrenjtë i bluarjes së përbashkët të lidhësit dhe superplastifikuesit, i cili kërkon shpenzime të mëdha për organizimin e kompleksit të përzierjes dhe bluarjes. Përveç kësaj, kur përdorni këtë metodë, është e pamundur të merrni produkte me elementë të hollë dhe të hapur.

Një përbërje e njohur për përgatitjen e betonit vetë-ngjeshës përmban:

100 wt. pjesë të çimentos,

50-200 wt. pjesë të përzierjeve të rërës nga boksiti i kalcinuar me përbërje të ndryshme granulometrike, rëra më e imët me përbërje mesatare granulometrike më pak se 1 mm, rëra më e trashë me përbërje mesatare granulometrike më pak se 10 mm;

5-25 wt. pjesë të grimcave ultra të vogla të karbonatit të kalciumit dhe blozës së bardhë, dhe përmbajtja e blozës së bardhë nuk është më shumë se 15 wt. pjesë;

0,1-10 wt. pjesë kundër shkumës;

0,1-10 wt. pjesë të superplastifikuesit;

15-24 peshë. pjesë fibrash;

10-30 wt. pjesë të ujit.

Raporti i masës ndërmjet sasisë së grimcave ultra të vogla të karbonatit të kalciumit në beton dhe sasisë së blozës së bardhë mund të arrijë 1:99-99:1, mundësisht 50:50-99:1 (shih patentën RF nr. 2359936, IPC S04B 28/04 S04B 111/20 S04B 111/62 (2006.01), 2009, paragrafi 12).

Disavantazhi i këtij betoni është përdorimi i rërave të shtrenjta nga boksiti i kalcinuar, i përdorur zakonisht në prodhimin e aluminit, si dhe një sasi e tepërt çimentoje, e cila çon, në përputhje me rrethanat, në një rritje të konsumit të përbërësve të tjerë shumë të shtrenjtë të betonit dhe. në përputhje me rrethanat, në një rritje të kostos së saj.

Kërkimi tregoi se nuk janë gjetur zgjidhje që ofrojnë beton vetë-ngjeshës me pluhur reaksioni.

Ekziston një metodë e njohur për përgatitjen e betonit me shtimin e fibrave, në të cilën të gjithë përbërësit e betonit përzihen për të marrë beton me rrjedhshmërinë e kërkuar, ose përbërës të thatë, si çimento, lloje të ndryshme rëre, grimca ultra të imta të karbonatit të kalciumit. , bloza e bardhë dhe, mundësisht, një superplastifikues dhe një agjent kundër shkumës përzihen fillimisht, pastaj shtoni ujë në përzierje dhe, nëse është e nevojshme, një superplastifikues dhe një agjent kundër shkumës, nëse është i pranishëm në formë të lëngshme, dhe nëse është e nevojshme, fibrave dhe përzihet derisa të fitohet betoni me rrjedhshmërinë e kërkuar. Pas përzierjes, për shembull, për 4-16 minuta, betoni që rezulton mund të formohet lehtësisht për shkak të rrjedhshmërisë së tij shumë të lartë (shih patentën RF nr. 2359936, IPC S04B 28/04, S04B 111/20, S04B 111/62 (2006.01 ), 2009, paragrafi 12). Kjo zgjidhje u miratua si një prototip.

Betoni vetë-ngjeshës me performancë ultra të lartë që rezulton mund të përdoret për prodhimin e elementeve të parafabrikuar si shtylla, trarë tërthorë, trarë, dysheme, pllaka, struktura artistike, elementë të paranderur ose materiale të përbëra, materiale për mbylljen e boshllëqeve ndërmjet elementeve strukturorë, elementëve të sistemeve të ujërave të zeza ose në arkitekturë.

Disavantazhi i kësaj metode është konsumi i lartë i çimentos për të përgatitur 1 m3 përzierje, gjë që sjell një rritje të kostos së përzierjes së betonit dhe produkteve të bëra prej saj për shkak të rritjes së konsumit të përbërësve të tjerë. Për më tepër, metoda e përdorimit të betonit që rezulton e përshkruar në shpikje nuk jep asnjë informacion se si, për shembull, mund të prodhohen produkte të hapura artistike dhe betoni me mure të hollë.

Ka metoda të njohura gjerësisht për prodhimin e produkteve të ndryshme të betonit, kur betoni i derdhur në një kallëp më pas i nënshtrohet ngjeshjes së dridhjeve.

Megjithatë, duke përdorur metoda të tilla të njohura është e pamundur të merren produkte artistike, të hapura dhe betoni me mure të hollë.

Ekziston një metodë e njohur për prodhimin e produkteve të betonit në forma paketimi, e cila konsiston në përgatitjen e një përzierje betoni, futjen e përzierjes në kallëpe dhe ngurtësimin. Një formë rezistente ndaj ajrit dhe lagështisë përdoret në formën e formularëve të paketimit me shumë dhoma me mure të hollë, të mbuluara me një shtresë rezistente ndaj ajrit dhe lagështirës pas futjes së përzierjes në to. Ngurtësimi i produkteve kryhet në dhoma të mbyllura për 8-12 orë (shih patentën për shpikjen e Ukrainës Nr. UA 39086, MPK7 B28B 7/11; B28B 7/38; C04B 40/02, 2005).

Disavantazhi i kësaj metode të njohur është kostoja e lartë e formave të përdorura për prodhimin e produkteve të betonit, si dhe pamundësia e prodhimit të produkteve artistike, të hapura dhe të betonit me mure të hollë në këtë mënyrë.

Detyra e parë është të përftohet përbërja e një përzierje betoni vetë-ngjeshëse, veçanërisht me rezistencë të lartë të reaksionit-pluhur të përforcuar me fibra, me punueshmërinë e kërkuar dhe karakteristikat e nevojshme të forcës, gjë që do të ulë koston e përzierjes së betonit vetë-ngjeshëse që rezulton.

Detyra e dytë është rritja e karakteristikave të forcës në moshën një ditore me punueshmëri optimale të përzierjes dhe përmirësimi i vetive dekorative të sipërfaqeve të përparme të produkteve të betonit.

Detyra e parë zgjidhet për faktin se është zhvilluar një metodë për përgatitjen e një përzierjeje betoni vetë-ngjeshëse, veçanërisht me rezistencë të lartë të pluhurit të reaksionit të përforcuar me fibra, e cila konsiston në përzierjen e përbërësve të përzierjes së betonit derisa të arrihet rrjedhshmëria e kërkuar. e përftuar, në të cilën bëhet në mënyrë sekuenciale përzierja e përbërësve të përzierjes së betonit të përforcuar me fibra dhe fillimisht në mikser përzihet uji dhe një hiperplastifikues, më pas shtohet çimento, mikrosilicë, miell guri dhe përzierjen e përziejmë për 2-3 minuta. , pas së cilës shtohen rëra dhe fibra dhe përzihen për 2-3 minuta derisa të përftohet një përzierje betoni me fibra që përmban përbërësit e mëposhtëm, wt.%:

Koha totale për përgatitjen e përzierjes së betonit është nga 12 deri në 15 minuta.

Rezultati teknik nga përdorimi i shpikjes është të përftohet një përzierje betoni vetë-ngjeshëse, veçanërisht me rezistencë të lartë të reaksionit-pluhur të përforcuar me fibra, me veti rrjedhshmërie shumë të lartë, duke përmirësuar cilësinë dhe përhapjen e përzierjes së betonit të përforcuar me fibra, për shkak të një përbërje e zgjedhur posaçërisht, sekuenca e futjes dhe koha e përzierjes së përzierjes, e cila çon në një rritje të ndjeshme të karakteristikave të rrjedhshmërisë dhe forcës së betonit deri në M1000 dhe më lart, duke zvogëluar trashësinë e kërkuar të produkteve.

Përzierja e përbërësve në një sekuencë të caktuar, kur fillimisht përzihet një sasi e matur uji dhe hiperplastifikuesi në mikser, më pas shtohet çimento, mikrosilicë, miell guri dhe përzihet për 2-3 minuta, pas së cilës shtohet rëra dhe fibra dhe rezulton. përzierja e betonit përzihet për 2-3 minuta, mundëson një rritje të konsiderueshme të karakteristikave të cilësisë dhe rrjedhshmërisë (punueshmërisë) të përzierjes së betonit të përforcuar me fibra, me rezistencë ekstra të lartë.

Rezultati teknik nga përdorimi i shpikjes është të përftohet një përzierje betoni vetë-ngjeshëse, veçanërisht me rezistencë të lartë reaksioni-pluhur të përforcuar me fibra, me veti rrjedhjeje shumë të lartë, karakteristika të forta të larta dhe kosto të ulët. Pajtueshmëria me raportin e dhënë të përbërësve të përzierjes, wt.%:

bën të mundur marrjen e një përzierje betoni me fibra të përforcuar me pluhur reaksioni me rezistencë të lartë, veçanërisht me rezistencë të lartë, me veti rrjedhjeje shumë të lartë, karakteristika të forta të larta dhe në të njëjtën kohë me kosto të ulët.

Përdorimi i përbërësve të mësipërm, duke iu nënshtruar proporcioneve të specifikuara në raport sasior, lejon, kur përftohet një përzierje betoni vetë-ngjeshëse, veçanërisht me rezistencë të lartë të pluhurit të reaksionit të përforcuar me fibra, me rrjedhshmërinë e kërkuar dhe vetitë e forta të lartë, të sigurojë një nivel të ulët. kostoja e përzierjes që rezulton dhe kështu rrit vetitë e saj konsumatore. Përdorimi i përbërësve të tillë si mikrosilika dhe mielli i gurit bën të mundur uljen e përqindjes së çimentos, e cila sjell një ulje të përqindjes së përbërësve të tjerë të shtrenjtë (për shembull hiperplastifikuesi), si dhe heqjen dorë nga përdorimi i rërës së shtrenjtë të bërë nga kalcinuar. boksiti, i cili gjithashtu çon në një ulje të kostos së përzierjes së betonit, por nuk ndikon në vetitë e tij të forcës.

Detyra e dytë zgjidhet për faktin se është zhvilluar një metodë për prodhimin e produkteve në kallëpe nga një përzierje betoni e përforcuar me fibra, e përgatitur në mënyrën e përshkruar më sipër, e cila konsiston në futjen e përzierjes në kallëpe dhe forcimin e mëvonshëm, dhe fillimisht një Një shtresë e hollë uji spërkatet në sipërfaqen e brendshme, të punës të kallëpit dhe pasi të mbushet kallëpi me përzierjen, spërkatet me një shtresë të hollë uji në sipërfaqen e tij dhe mbulohet kallëpi me një tabaka teknologjike.

Për më tepër, përzierja futet në kallëpe në mënyrë sekuenciale, duke mbuluar kallëpin e mbushur sipër me një paletë teknologjike, procesi i prodhimit të produktit përsëritet shumë herë, duke vendosur kallëpin tjetër në paletën teknologjike mbi atë të mëparshme.

Rezultati teknik nga përdorimi i shpikjes është përmirësimi i cilësisë së sipërfaqes së përparme të produktit, rritja e ndjeshme e karakteristikave të forcës së produktit, nëpërmjet përdorimit të një përzierje betoni të përforcuar me fibra vetë-ngjeshëse me veti rrjedhëse shumë të lartë, përpunimi i veçantë i formave dhe organizimi i kujdesit për betonin në moshën njëditore. Organizimi i kujdesit të betonit në moshën një ditore konsiston në sigurimin e hidroizolimit të mjaftueshëm të formave me beton të derdhur në to duke mbuluar shtresën e sipërme të betonit në formë me një film uji dhe duke i mbuluar format me paleta.

Rezultati teknik arrihet përmes përdorimit të një përzierje betoni të përforcuar me fibra vetë-ngjeshëse me veti rrjedhshmërie shumë të lartë, e cila lejon prodhimin e produkteve shumë të holla dhe të hapura të çdo konfigurimi, duke përsëritur çdo teksturë dhe lloj sipërfaqeje, eliminon procesin e ngjeshja e dridhjeve gjatë derdhjes së produkteve, dhe gjithashtu lejon përdorimin e çdo forme (elastike, tekstil me fije qelqi, metal, plastikë, etj.) për prodhimin e produkteve.

Lagja paraprake e kallëpit me një shtresë të hollë uji dhe operacioni përfundimtar i spërkatjes së një shtrese të hollë uji në sipërfaqen e përzierjes së derdhur të betonit të përforcuar me fibra, duke e mbuluar kallëp me beton me paletën e ardhshme teknologjike për të krijuar një vulosje. dhoma për maturim më të mirë të betonit ju lejon të eliminoni shfaqjen e poreve të ajrit nga ajri i bllokuar dhe të arrini cilësi të lartë të sipërfaqes së përparme të produkteve, të zvogëloni avullimin e ujit nga betoni i ngurtësuar dhe të rrisni karakteristikat e forcës së produkteve që rezultojnë.

Numri i kallëpeve të derdhura njëkohësisht zgjidhet në bazë të vëllimit të përzierjes së betonit të përforcuar me fibra të përforcuar me reaksion-pluhur me rezistencë të lartë, që rezulton vetë-ngjeshëse.

Marrja e një përzierje betoni të përforcuar me fibra vetë-ngjeshëse me veti rrjedhëse shumë të lartë dhe, për shkak të kësaj, cilësi të përmirësuara të punueshmërisë, bën të mundur mospërdorimin e një tavoline vibruese në prodhimin e produkteve artistike dhe thjeshton teknologjinë e prodhimit, duke rritur forcën. karakteristikat e produkteve artistike të betonit.

Rezultati teknik arrihet për shkak të përbërjes së përzgjedhur posaçërisht të përzierjes së betonit të përforcuar me fibra, pluhur reaksioni ekstra të forta, vetë-ngjeshëse me kokërr të imët, sekuencës së përbërësve të futur, mënyrës së përpunimit të formave dhe organizimit të kujdesit për. beton në moshën një ditore.

Përparësitë e kësaj teknologjie dhe betoni i përdorur:

Përdorimi i modulit të madhësisë së rërës fr. 0,125-0,63;

Mungesa e agregatit të trashë në përzierjen e betonit;

Mundësia e prodhimit të produkteve të betonit me elementë të hollë dhe të hapur;

Sipërfaqja ideale e produkteve të betonit;

Mundësia e prodhimit të produkteve me një vrazhdësi dhe strukturë të caktuar të sipërfaqes;

Rezistenca në shtypje e betonit të shkallës së lartë, jo më pak se M1000;

Rezistenca përkulëse e betonit të shkallës së lartë, jo më pak se Ptb100;

Shpikja e tanishme shpjegohet më në detaje më poshtë me ndihmën e shembujve jokufizues.

Fig. 1 (a, b) - diagrami i prodhimit të produkteve - derdhja e betonit të përforcuar me fibra që rezulton në kallëpe;

Fig. 2 është një pamje e sipërme e produktit të marrë duke përdorur shpikjen e pretenduar.

Një metodë për prodhimin e një përzierje betoni vetë-ngjeshëse, veçanërisht me rezistencë të lartë, pluhur reaksioni të përforcuar me fibra, me veti rrjedhëse shumë të lartë, që përmban përbërësit e mësipërm, kryhet si më poshtë.

Së pari, të gjithë përbërësit e përzierjes peshohen. Më pas një sasi e matur uji dhe hiperplastifikuesi hidhet në mikser. Pas së cilës mikser ndizet. Gjatë procesit të përzierjes së ujit dhe hiperplastifikuesit, në mënyrë sekuenciale derdhen përbërësit e mëposhtëm të përzierjes: çimento, mikrosilicë, miell guri. Nëse është e nevojshme, pigmentet e oksidit të hekurit mund t'i shtohen me shumicë betonit me ngjyra. Pas futjes së këtyre përbërësve në mikser, suspensioni që rezulton përzihet për 2 deri në 3 minuta.

Në fazën tjetër, rëra dhe fibra futen në mënyrë sekuenciale dhe përzierja e betonit përzihet për 2 deri në 3 minuta. Pas së cilës përzierja e betonit është gati për përdorim.

Gjatë përgatitjes së përzierjes, futet një përshpejtues i fitimit të forcës.

Përzierja e betonit me fibra të përforcuar me pluhur reaksioni-pluhur që rezulton vetë-ngjeshëse, veçanërisht me rezistencë të lartë, me veti rrjedhëse shumë të lartë është një konsistencë e lëngshme, një nga treguesit e së cilës është përhapja e konit Hagerman në xhami. Që përzierja të përhapet mirë, shtrirja duhet të jetë së paku 300 mm.

Si rezultat i aplikimit të metodës së pretenduar, përftohet një përzierje betoni vetë-ngjeshëse, veçanërisht me rezistencë të lartë të reaksionit-pluhur të përforcuar me fibra, me veti rrjedhëse shumë të lartë, e cila përmban përbërësit e mëposhtëm: Çimento Portland PC500D0, rërë fraksionesh nga 0,125 në 0,63, hiperplastifikues, fibra, mikrosilicë, miell guri, forca e përshpejtuesit të vendosur dhe ujë. Gjatë zbatimit të metodës për prodhimin e një përzierje betoni të përforcuar me fibra, vërehet raporti i mëposhtëm i përbërësve, wt.%:

Për më tepër, gjatë zbatimit të metodës për prodhimin e një përzierje betoni të përforcuar me fibra, mielli i gurit përdoret nga materiale të ndryshme natyrore ose mbeturina, të tilla si, për shembull, miell kuarci, miell dolomiti, miell gëlqeror, etj.

Mund të përdoren hiperplastifikuesit e markave të mëposhtme: Sika ViscoCrete, Glenium, etj.

Gjatë përgatitjes së përzierjes, mund të shtohet një përshpejtues i zhvillimit të forcës, për shembull Master X-Seed 100 (X-SEED 100) ose përshpejtues të ngjashëm të zhvillimit të forcës.

Përzierja që rezulton vetë-ngjeshëse, veçanërisht me rezistencë të lartë të pluhurit të reaksionit të përforcuar me fibra, me veti rrjedhëse shumë të lartë, mund të përdoret në prodhimin e produkteve artistike me një konfigurim kompleks, për shembull, gardhe me punime të hapura (shih Fig. 2). Përdoreni përzierjen që rezulton menjëherë pas përgatitjes së saj.

Një metodë për prodhimin e produkteve të betonit nga një përzierje betoni me fibra të përforcuar me pluhur reaksioni me rezistencë ekstra të lartë, vetë-ngjeshëse, me veti rrjedhëse shumë të lartë, e marrë me metodën e përshkruar më sipër dhe që ka përbërjen e specifikuar, kryhet si më poshtë.

Për prodhimin e produkteve të hapura duke derdhur një përzierje betoni vetë-ngjeshëse, veçanërisht me rezistencë të lartë, pluhur reaksioni të përforcuar me fibra, me veti rrjedhëse shumë të lartë, përdoren forma elastike (poliuretani, silikoni, kallëp-plastikë) ose të ngurtë plastike 1. Në mënyrë konvencionale , tregohet një formë me konfigurim të thjeshtë, por ky lloj forme nuk është tregues dhe zgjidhet për thjeshtimin e diagramit. Kallëpi instalohet në tabakanë teknologjike 2. Një shtresë e hollë uji spërkatet mbi sipërfaqen e brendshme të punës 3 të kallëpit, gjë që redukton më tej numrin e flluskave të ajrit të bllokuara në sipërfaqen e përparme të produktit të betonit.

Pas kësaj, përzierja 4 e betonit të përforcuar me fibra që rezulton derdhet në një kallëp, ku përhapet dhe vetë-ngjesh nën ndikimin e peshës së vet, duke shtrydhur ajrin në të. Pas vetënivelimit të përzierjes së betonit në kallëp, një shtresë e hollë uji spërkatet mbi betonin e derdhur në kallëp për të siguruar një çlirim më intensiv të ajrit nga përzierja e betonit. Më pas forma e mbushur me përzierje betoni të përforcuar me fibra mbulohet sipër me tabaka tjetër teknologjike 2, e cila krijon një dhomë të mbyllur për një grup më intensiv të rezistencës së betonit (shih Fig. 1 (a)).

Në këtë paletë vendoset një kallëp i ri dhe procesi i prodhimit të produktit përsëritet. Kështu, nga njëra pjesë e përzierjes së përgatitur të betonit, disa forma mund të mbushen në mënyrë sekuenciale, të instaluara njëra mbi tjetrën, gjë që rrit efikasitetin e përdorimit të përzierjes së përgatitur të betonit të përforcuar me fibra. Format e mbushura me përzierje betoni të përforcuar me fibra lihen për të kuruar përzierjen për rreth 15 orë.

Pas 15 orësh, produktet e betonit zbërthehen dhe dërgohen për bluarje të pjesës së pasme, dhe më pas në një dhomë me avull ose në një dhomë për trajtimin e lagështisë së nxehtësisë (HHT), ku produktet ruhen derisa të arrijnë forcën e plotë.

Përdorimi i shpikjes bën të mundur prodhimin e produkteve të betonit shumë dekorativë dhe me mure të hollë me rezistencë të lartë të klasës M1000 dhe më të lartë duke përdorur teknologjinë e thjeshtuar të derdhjes pa përdorimin e ngjeshjes së dridhjeve.

Shpikja mund të kryhet duke përdorur përbërësit e listuar të njohur, duke iu nënshtruar përmasave sasiore dhe regjimeve të përshkruara teknologjike. Gjatë zbatimit të shpikjes, mund të përdoren pajisje të njohura.

Një shembull i zbatimit të një metode për përgatitjen e një përzierje betoni vetë-ngjeshëse, veçanërisht me rezistencë të lartë-pluhur të përforcuar me fibra, me veti rrjedhjeje shumë të lartë.

Së pari, të gjithë përbërësit e përzierjes peshohen dhe maten në sasitë e dhëna (peshë%):

Më pas një sasi e matur uji dhe hiperplastifikuesi Sika ViscoCrete 20 Gold hidhet në mikser. Pas së cilës mikser ndizet dhe përbërësit përzihen. Gjatë procesit të përzierjes së ujit dhe hiperplastifikuesit, përbërësit e mëposhtëm të përzierjes derdhen në mënyrë sekuenciale: Çimento Portland PC500 D0, mikrosilicë, miell kuarci. Procesi i përzierjes kryhet vazhdimisht për 2-3 minuta.

Në fazën tjetër, futet në mënyrë sekuenciale fr. 0,125-0,63 dhe fibër çeliku 0,22×13mm. Përzierja e betonit përzihet për 2-3 minuta.

Zvogëlimi i kohës së përzierjes nuk lejon marrjen e një përzierjeje homogjene dhe rritja e kohës së përzierjes nuk siguron përmirësim shtesë në cilësinë e përzierjes, por vonon procesin.

Pas së cilës përzierja e betonit është gati për përdorim.

Koha totale për prodhimin e një përzierje betoni të përforcuar me fibra është nga 12 deri në 15 minuta, kjo kohë përfshin operacione shtesë për mbushjen e përbërësve.

Përzierja e përgatitur vetë-ngjeshëse, veçanërisht me rezistencë të lartë të pluhurit të betonit të përforcuar me fibra, me veti rrjedhëse shumë të lartë, përdoret për prodhimin e produkteve të hapura duke u derdhur në kallëpe.

Shembuj të përbërjes së përzierjes rezultuese të vetëngjeshjes, pluhur reaksioni me fibra të përforcuar me qëndrueshmëri tepër të lartë, me veti rrjedhjeje shumë të lartë, të prodhuara sipas metodës së pretenduar, janë dhënë në Tabelën 1.

1. Një metodë për përgatitjen e një përzierje betoni vetë-ngjeshëse, veçanërisht me rezistencë të lartë të reaksionit të pluhurit të përforcuar me fibra, me veti rrjedhshmërie shumë të lartë, e cila konsiston në përzierjen e përbërësve të përzierjes së betonit derisa të arrihet rrjedhshmëria e kërkuar, e karakterizuar në atë që Përzierja e përbërësve të përzierjes së betonit të përforcuar me fibra kryhet në mënyrë sekuenciale dhe fillimisht në mikser përzihen uji dhe një hiperplastifikues, më pas shtohet çimento, mikrosilicë, miell guri dhe përzihet përzierja për 2-3 minuta, pas së cilës rëra dhe shtohen fibra dhe përzihen për 2-3 minuta derisa të përftohet një përzierje betoni me fibra që përmban, wt.%:

2. Metoda sipas pretendimit 1, karakterizuar në atë që koha totale për përgatitjen e përzierjes së betonit është nga 12 deri në 15 minuta.

3. Një metodë për prodhimin e produkteve në kallëpe nga një përzierje betoni të përforcuar me fibra, e përgatitur sipas metodës sipas pretendimeve 1, 2, e cila konsiston në futjen e përzierjes në kallëpe dhe trajtimin pasues të nxehtësisë në një dhomë me avull, dhe fillimisht një shtresë të hollë uji spërkatet në sipërfaqen e brendshme të punës së kallëpit, pasi mbushni kallëpin me përzierjen, spërkatni një shtresë të hollë uji në sipërfaqen e tij dhe mbulojeni kallëpin me një tabaka teknologjike.

4. Metoda sipas pretendimit 3, e karakterizuar në atë që përzierja futet në kallëpe në mënyrë sekuenciale, duke mbuluar formën e mbushur sipër me një paletë teknologjike, pas instalimit të paletës teknologjike, procesi i prodhimit të produktit përsëritet shumë herë, duke instaluar tjetrën; myk mbi paletën teknologjike mbi atë të mëparshmen dhe duke e mbushur atë.

www.findpatent.ru

pluhur reaksioni shumë efektiv betoni me rezistencë të lartë dhe super-rezistencë dhe beton i përforcuar me fibra (opsione) - aplikimi për patentë 2012113330

Klasat IPC: C04B28/00 (2006.01) Autor: Volodin Vladimir Mikhailovich (RU), Kalashnikov Vladimir Ivanovich (RU), Ananyev Sergey Viktorovich (RU), Abramov Dmitry Alexandrovich (RU), Yatsenko Andrey Mikhailovich (RU)

Aplikanti: Volodin Vladimir Mikhailovich (RU)

1. Betoni i rëndë me pluhur reaksioni që përmban çimento Portland PC 500 D0 (gri ose i bardhë), një superplastifikues i bazuar në eter polikarboksilat, mikrosilicë që përmban silicë amorf-qelqtë prej të paktën 85-95%, karakterizuar në atë që përfshin gjithashtu kuarc të bluar rërë (mikrokuarc) ose miell guri i bluar nga shkëmbinj të dendur me sipërfaqe specifike prej (3-5) 103 cm2/g, rërë kuarci e grimcuar me përbërje të ngushtë granulometrike të fraksionit 0,1-0,5÷0,16-0,63 mm, ka një konsumi specifik i çimentos për njësi të forcës së betonit nuk është më shumë se 4,5 kg/MPa, ka një densitet të lartë me një formulim të ri dhe një strukturë të re strukturore dhe topologjike, me përmbajtjen e mëposhtme të përbërësve, % ndaj peshës së përbërësve të thatë në përzierjen e betonit. :

Mikrosilikë - 3,2-6,8%;

Uji - W/T=0,95-0,12.

2. Beton i përforcuar me fibra me pluhur reaksioni të rëndë që përmban çimento Portland PC 500 D0 (gri ose i bardhë), një superplastifikues i bazuar në eter polikarboksilate, mikrosilicë me një përmbajtje silici amorf-qelqor prej të paktën 85-95%, i karakterizuar në që përfshin gjithashtu rërë kuarci të bluar (mikrokuarc) ose miell guri të bluar nga shkëmbinj të dendur me një sipërfaqe specifike prej (3-5)·103 cm2/g, rërë kuarci të imët me një përbërje të ngushtë granulometrike të fraksionit 0,1 -0,5÷0,16-0,63 mm, si dhe përmbajtja e fibrave të kordonit çeliku (diametri 0,1-0,22 mm, gjatësia 6-15 mm), fibrat e bazaltit dhe karbonit, kanë një konsum specifik çimentoje për njësi të rezistencës së betonit jo më shumë se 4,5 kg/MPa, dhe një konsum specifik i fibrave për njësi rrit rezistencën në tërheqje në përkulje, nuk kalon 9,0 kg/MPa ka një densitet të lartë me një formulim të ri dhe një strukturë të re strukturore dhe topologjike, dhe betoni ka një natyrë duktile (plastike) të shkatërrimi me përmbajtjen e mëposhtme të përbërësve,% e masës së përbërësve të thatë në përzierjet e betonit:

Çimento Portland (gri ose e bardhë) e një shkalle jo më të ulët se PC 500 D0 - 30.9-34%;

Superplastifikues i bazuar në eter polikarboksilate - 0,2-0,5%;

Mikrosilikë - 3,2-6,8%;

Rërë kuarci e bluar (mikrokuarc) ose miell guri - 12.3-17.2%;

Rërë kuarci me kokërr të imët - 53,4-41,5%;

Kordoni me fibra çeliku 1,5-5,0% nga vëllimi i betonit;

Fibra bazalt dhe fibra karboni 0,2-3,0% në vëllim të betonit;

Uji - W/T=0,95-0,12.

www.freepatent.ru

Artikuj ndërtimi

Artikulli përshkruan vetitë dhe aftësitë e betonit pluhur me rezistencë të lartë, si dhe fushat dhe teknologjitë e aplikimit të tyre.

Ritmi i lartë i ndërtimit të ndërtesave rezidenciale dhe industriale me forma të reja dhe unike arkitekturore dhe veçanërisht struktura të veçanta me ngarkesë të lartë (si ura me hapje të gjatë, rrokaqiejt, platformat e naftës në det të hapur, rezervuarët për ruajtjen e gazeve dhe lëngjeve nën presion, etj.) kërkonin zhvillimi i betoneve të reja efektive. Përparim i rëndësishëm në këtë është vërejtur veçanërisht që nga fundi i viteve 80 të shekullit të kaluar. Klasifikimi modern i betoneve me cilësi të lartë (VKB) kombinon një gamë të gjerë betonesh për qëllime të ndryshme: betone me rezistencë të lartë dhe me rezistencë ultra të lartë [shih. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.// Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10; Schmidt M. Bornemann R. M?glichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1], beton vetë-ngjeshës, beton shumë rezistent ndaj korrozionit. Këto lloje betoni plotësojnë kërkesa të larta për rezistencën në shtypje dhe tërheqje, rezistencën ndaj plasaritjes, rezistencën ndaj goditjes, rezistencën ndaj konsumit, rezistencën ndaj korrozionit dhe rezistencën ndaj ngricave.

Natyrisht, kalimi në llojet e reja të betonit u lehtësua, së pari, nga arritjet revolucionare në fushën e plastifikimit të përzierjeve të betonit dhe llaçit, dhe së dyti, nga shfaqja e aditivëve pozolanikë më aktivë - mikrosilika, kaolinat e dehidratuara dhe hiri shumë i shpërndarë. . Kombinimet e superplastifikuesve dhe veçanërisht hiperplastifikuesve miqësorë me mjedisin në një bazë polikarboksilate, poliakrilate dhe poliglikolike bëjnë të mundur marrjen e sistemeve të shpërndara superfluide çimento-minerale dhe përzierjet e betonit. Falë këtyre arritjeve, numri i përbërësve në beton me aditivë kimikë arriti në 6-8, raporti ujë-çimento u ul në 0,24-0,28 duke ruajtur plasticitetin, i karakterizuar nga një vendosje koni prej 4-10 cm në beton vetë-ngjeshje. Selbstverdichtender Beton-SVB) me shtimin e miellit të gurit (CM) ose pa të, por me shtimin e MC në betonet shumë të punueshme (Ultrahochfester Beton, Ultra hochleistung Beton) në hiperplastifikues, ndryshe nga ato të hedhura në SP tradicionale, ideali i përsosur. rrjedhshmëria e përzierjeve të betonit kombinohet me sedimentim të ulët dhe vetë-ngjeshje me largim spontan të ajrit.

Reologjia “e lartë” me reduktim të konsiderueshëm të ujit në përzierjet e betonit të superplastifikuar sigurohet nga një matricë reologjike fluide, e cila ka nivele të ndryshme të shkallës së elementëve strukturorë që e përbëjnë atë. Në betonin e gurit të grimcuar, matrica reologjike në nivele të ndryshme mikromezo është një llaç çimento-rërë. Në përzierjet e betonit të plastifikuar për beton me rezistencë të lartë për gurin e grimcuar si një element makrostrukturor, matrica reologjike, përqindja e së cilës duhet të jetë dukshëm më e lartë se në betonin konvencional, është një shpërndarje më komplekse e përbërë nga rërë, çimento, miell guri, mikrosilicë dhe ujë. Nga ana tjetër, për rërën në përzierjet konvencionale të betonit, matrica reologjike në nivel mikro është një paste çimento-ujë, përqindja e së cilës mund të rritet për të siguruar rrjedhshmëri duke rritur sasinë e çimentos. Por kjo, nga njëra anë, është joekonomike (veçanërisht për klasat e betonit B10 - B30, nga ana tjetër, në mënyrë paradoksale, superplastifikuesit janë aditivë të dobët reduktues të ujit për çimento Portland, megjithëse të gjithë janë krijuar dhe po krijohen për të); Pothuajse të gjithë superplastifikuesit, siç kemi treguar që nga viti 1979, "punojnë" shumë më mirë në shumë pluhura minerale ose në përzierjen e tyre me çimento [shih. Kallashnikov V.I. Bazat e plastifikimit të sistemeve të shpërndara minerale për prodhimin e materialeve të ndërtimit: Disertacion në formën e një raporti shkencor për gradën Doktor i Shkencave. teknologjisë. Shkencë. – Voronezh, 1996] sesa në çimento të pastër. Çimentoja është një sistem hidratues i paqëndrueshëm ndaj ujit që formon grimca koloidale menjëherë pas kontaktit me ujin dhe trashet shpejt. Dhe grimcat koloidale në ujë janë të vështira për t'u shpërndarë me superplastifikues. Një shembull janë pezullimet e argjilës që janë pak të ndjeshme ndaj super-lëngëzimit.

Kështu, përfundimi sugjeron vetë: miell guri duhet t'i shtohet çimentos dhe kjo do të rrisë jo vetëm efektin reologjik të SP në përzierje, por edhe pjesën e vetë matricës reologjike. Si rezultat, bëhet e mundur që të zvogëlohet ndjeshëm sasia e ujit, të rritet densiteti dhe të rritet qëndrueshmëria e betonit. Shtimi i miellit të gurit do të jetë praktikisht i barabartë me rritjen e çimentos (nëse efektet reduktuese të ujit janë dukshëm më të larta se kur shtohet çimento).

Është e rëndësishme këtu të përqendrohet vëmendja jo në zëvendësimin e një pjese të çimentos me miell guri, por shtimin e tij (dhe një pjesë të konsiderueshme - 40–60%) në çimento Portland. Bazuar në teorinë polistrukturore në 1985-2000. E gjithë puna për ndryshimin e polistrukturës kishte për qëllim zëvendësimin e 30-50% të çimentos Portland me mbushës mineral për ta kursyer atë në beton [shih. Solomatov V.I., Vyrovoy V.N et al. – Kiev: Budivelnik, 1991; Aganin S.P. Betonet me kërkesë të ulët për ujë me mbushës kuarci të modifikuar: Abstrakt për konkursin akademik. diploma Ph.D teknologjisë. Shkencë. – M, 1996; Fadel I. M. Teknologji e veçantë intensive e betonit të mbushur me bazalt: Abstrakt i tezës. Ph.D. teknologjisë. Shkenca - M, 1993]. Strategjia për kursimin e çimentos Portland në beton me të njëjtën rezistencë do t'i hapë vendin një strategjie për kursimin e betonit me rezistencë 2-3 herë më të lartë, jo vetëm në shtypje, por edhe në tension përkuljeje dhe boshtore dhe në goditje. Kursimi i betonit në më shumë struktura të hapura do të japë një efekt ekonomik më të lartë sesa kursimi i çimentos.

Duke marrë parasysh përbërjet e matricave reologjike në nivele të ndryshme, konstatojmë se për rërën në beton me rezistencë të lartë, matrica reologjike në nivel mikro është një përzierje komplekse e çimentos, miellit, silicës, superplastifikuesit dhe ujit. Nga ana tjetër, për betonin me rezistencë të lartë me mikrosilicë, për një përzierje çimentoje dhe miell guri (dispersion i barabartë) si elementë strukturorë, shfaqet një matricë tjetër reologjike me një nivel më të vogël në shkallë - një përzierje e mikrosilikës, ujit dhe një superplastifikuesi.

Për betonin e gurit të grimcuar, këto shkallë të elementeve strukturorë të matricave reologjike korrespondojnë me shkallën e granulometrisë optimale të përbërësve të thatë të betonit për të marrë densitetin e tij të lartë.

Kështu, shtimi i miellit të gurit kryen funksionin strukturor-reologjik dhe funksionin e mbushjes së matricës. Për betonin me qëndrueshmëri të lartë nuk është më pak i rëndësishëm funksioni reaksion-kimik i miellit të gurit, i cili kryhet me një efekt më të lartë nga mikrosilika reaktive dhe kaolinë e mikrodehidratuar.

Efektet maksimale reologjike dhe reduktuese të ujit të shkaktuara nga adsorbimi i SP në sipërfaqen e fazës së ngurtë janë gjenetikisht karakteristike për sistemet e shpërndara imët me një sipërfaqe të lartë ndërfaqe.

Tabela 1.

Efekti reologjik dhe reduktues i ujit të SP në sistemet ujë-minerale

Nga Tabela 1 mund të shihet se në pezullimet e derdhjes së çimentos Portland me SP, efekti reduktues i ujit i kësaj të fundit është 1,5-7,0 herë (sic!) më i lartë se në pluhurat minerale. Për shkëmbinjtë kjo tepricë mund të arrijë 2-3 herë.

Kështu, kombinimi i hiperplastifikuesve me mikrosilicë, miell guri ose hiri bëri të mundur rritjen e nivelit të rezistencës në shtypje në 130-150, dhe në disa raste në 180-200 MPa ose më shumë. Sidoqoftë, një rritje e konsiderueshme e forcës çon në një rritje intensive të brishtësisë dhe një ulje të raportit të Poisson në 0.14-0.17, gjë që çon në rrezikun e shkatërrimit të papritur të strukturave në situata emergjente. Heqja e kësaj vetie negative të betonit kryhet jo vetëm duke e përforcuar këtë të fundit me përforcim shufra, por duke kombinuar përforcimin e shufrës me futjen e fibrave nga polimeret, qelqi dhe çeliku.

Bazat e plastifikimit dhe reduktimit të ujit të sistemeve të shpërndara me minerale dhe çimento u formuluan në disertacionin e doktoraturës së V.I. [cm. Kallashnikov V.I. Bazat e plastifikimit të sistemeve të shpërndara minerale për prodhimin e materialeve të ndërtimit: Disertacion në formën e një raporti shkencor për gradën Doktor i Shkencave. teknologjisë. Shkencë. – Voronezh, 1996] në 1996 bazuar në punët e kryera më parë në periudhën 1979-1996. [Kalashnikov V.I., Ivanov I.A. Mbi gjendjen strukturore dhe reologjike të sistemeve disperse jashtëzakonisht të lëngshme. // Punime të Konferencës IV Kombëtare për Mekanikën dhe Teknologjinë e Materialeve të Përbëra. – Sofje: BAN, 1985; Ivanov I. A., Kallashnikov V. I. Efikasiteti i plastifikimit të përbërjeve minerale të shpërndara në varësi të përqendrimit të fazës së ngurtë në to. // Reologjia e përzierjeve të betonit dhe detyrat e saj teknologjike. Abstrakt. Raporti i Simpoziumit III Gjithë Bashkimit. - Riga. – FIR, 1979; Kalashnikov V.I., Ivanov I.A. Mbi natyrën e plastifikimit të përbërjeve të shpërndara minerale në varësi të përqendrimit të fazës së ngurtë në to. Materialet e Konferencës II Kombëtare. – Sofje: BAN, 1979; Kallashnikov V.I. Mbi reagimin e përbërjeve të ndryshme minerale ndaj superplastifikuesve të acidit naftaleno-sulfonik dhe ndikimin e alkaleve të menjëhershme në të. // Mekanika dhe teknologjia e materialeve të përbëra. Materialet e Konferencës III Kombëtare me pjesëmarrjen e përfaqësuesve të huaj. – Sofje: BAN, 1982; Kallashnikov V.I. Kontabiliteti i ndryshimeve reologjike në përzierjet e betonit me superplastifikues. // Materialet e Konferencës së IX Gjith-Bashkimi mbi betonin dhe betonin e armuar (Tashkent, 1983). - Penza. – 1983; Kalashnikov V.I., Ivanov I.A. Karakteristikat e ndryshimeve reologjike në përbërjet e çimentos nën ndikimin e plastifikuesve jo-stabilizues. // Koleksioni i punimeve “Mekanika teknologjike e betonit”. – Riga: RPI, 1984]. Këto janë perspektivat për përdorimin e synuar të aktivitetit më të lartë reduktues të ujit të SP në sistemet e shpërndara imët, veçoritë e ndryshimeve sasiore reologjike dhe strukturore-mekanike në sistemet e superplastifikuara, të cilat konsistojnë në kalimin e tyre në formë orteku nga faza e ngurtë në të lëngshme. shtetet me shtim super të ulët të ujit. Këto janë kritere të zhvilluara për përhapjen gravitacionale dhe burimin e rrjedhës post-tiksotropike të sistemeve të plastifikuara shumë të shpërndara (nën ndikimin e peshës së tyre) dhe nivelimin spontan të sipërfaqes së ditës. Ky është një koncept i avancuar i përqendrimit ekstrem të sistemeve të çimentos me pluhura të imta nga shkëmbinj me origjinë sedimentare, magmatike dhe metamorfike, selektive për nivele të reduktimit të lartë të ujit në SP. Rezultatet më të rëndësishme të marra në këto punime janë mundësia e një reduktimi 5-15-fish të konsumit të ujit në dispersione duke ruajtur përhapjen gravitacionale. Është treguar se duke kombinuar pluhurat reologjikisht aktivë me çimento është e mundur të rritet efekti i SP dhe të përftohen derdhje me densitet të lartë. Janë këto parime që zbatohen në betonin me pluhur reaksioni me një rritje të densitetit dhe forcës së tyre (Betoni Reaktionspulver - RPB ose Betoni me pluhur Reaktiv - RPC [shih Dolgopolov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. Lloji i ri i çimentos: struktura e gurit të çimentos . // Materiale ndërtimi – 1994. – Nr 115]. Një rezultat tjetër është një rritje në efektin reduktues të SP me rritjen e shpërndarjes së pluhurave [shih. Kallashnikov V.I. Bazat e plastifikimit të sistemeve të shpërndara minerale për prodhimin e materialeve të ndërtimit: Disertacion në formën e një raporti shkencor për gradën Doktor i Shkencave. teknologjisë. Shkencë. - Voronezh, 1996]. Përdoret gjithashtu në beton të imët pluhur duke rritur përqindjen e përbërësve të imët duke shtuar tym silicë në çimento. Ajo që është e re në teorinë dhe praktikën e betonit pluhur është përdorimi i rërës së imët me një fraksion prej 0,1-0,5 mm, e cila e bëri betonin të grimcuar imët në kontrast me rërën e zakonshme në rërë të një fraksioni prej 0-5 mm. Llogaritja jonë e sipërfaqes mesatare specifike të pjesës së shpërndarë të betonit pluhur (përbërja: çimento - 700 kg; rërë e imët fr. 0,125–0,63 mm - 950 kg, miell bazalt Ssp = 380 m2/kg - 350 kg, mikrosilicë Svd = 3200 m2/ kg - 140 kg) me përmbajtjen e saj prej 49% të përzierjes totale me fraksionin e rërës së grimcuar 0,125–0,5 mm tregon se me imtësinë e MK Smk = 3000 m2/kg, sipërfaqja mesatare e pjesës pluhur është Svd. = 1060 m2/kg, dhe me Smk = 2000 m2 /kg – Svd = 785 m2/kg. Pikërisht nga këta përbërës të shpërndarë imët bëhen betonet e pluhurit të reaksionit me kokrriza të imta, në të cilat përqendrimi vëllimor i fazës së ngurtë pa rërë arrin 58-64%, dhe me rërë - 76-77% dhe është pak më inferior ndaj përqendrimit. e fazës së ngurtë në betonin e rëndë të superplastifikuar (Cv = 0, 80-0,85). Sidoqoftë, në betonin e gurit të grimcuar përqendrimi vëllimor i fazës së ngurtë minus gurin e grimcuar dhe rërën është shumë më i ulët, gjë që përcakton densitetin e lartë të matricës së shpërndarë.

Fortësia e lartë sigurohet nga prania jo vetëm e mikrosilikës ose kaolinës së dehidratuar, por edhe e pluhurit reaktiv nga shkëmbinjtë e bluar. Sipas literaturës, kryesisht futet hiri fluturues, mielli baltik, gëlqeror ose kuarci. Mundësi të gjera në prodhimin e betonit pluhur reaktiv u hapën në BRSS dhe Rusia në lidhje me zhvillimin dhe kërkimin e lidhësve të përbëra me kërkesë të ulët për ujë nga M. Bazhenov, Sh. A., Batrakov V.G., Dolgopolov N.N. Është vërtetuar se zëvendësimi i çimentos në procesin e bluarjes së VNV me karbonat, granit, miell kuarci deri në 50% rrit ndjeshëm efektin e zvogëlimit të ujit. Raporti W/T, i cili siguron shtrirjen gravitacionale të betonit prej guri të grimcuar, reduktohet në 13-15% në krahasim me futjen e zakonshme të SP, forca e betonit në një VNV-50 të tillë arrin 90-100 MPa. Në thelb, betoni modern pluhur mund të merret bazuar në VNV, mikrosilicë, rërë të imët dhe përforcim të shpërndarë.

Reologjia "e lartë" e përzierjeve të betonit pluhur (PBC) siguron një forcë rendimenti prej 0 = 5-15 Pa në një përmbajtje uji prej 10-12% të masës së përbërësve të thatë, d.m.th. vetëm 5-10 herë më e lartë se në bojërat e vajit. Me këtë?0, për ta përcaktuar atë, mund të përdorni metodën mini-hidrometrike, të cilën e kemi zhvilluar në vitin 1995. Forca e ulët e rrjedhshmërisë sigurohet nga trashësia optimale e shtresës së matricës reologjike. Nga një shqyrtim i strukturës topologjike të PBS, trashësia mesatare e shtresës X përcaktohet nga formula:

ku është diametri mesatar i grimcave të rërës; – përqendrimi i vëllimit.

Superplastifikuesi zvogëlon viskozitetin në një masë shumë më të vogël sesa shtimi i ujit, ndërsa ulja e forcës së rendimentit për shkak të SP është shumë më e lartë sesa nën ndikimin e ujit.

Oriz. 1. Efekti i SP dhe ujit mbi viskozitetin, stresin e rendimentit dhe rrjedhshmërinë

Karakteristikat kryesore të sistemeve jashtëzakonisht të mbushura të superplastifikuara janë se viskoziteti mund të jetë mjaft i lartë dhe sistemi mund të rrjedhë ngadalë nëse stresi i rrjedhjes është i ulët. Për sistemet konvencionale pa SP, viskoziteti mund të jetë i ulët, por forca e rritur e rendimentit i pengon ato të përhapen, pasi ato nuk kanë një burim rrjedhje post-tiksotropike [shih. Kalashnikov V.I., Ivanov I.A. Karakteristikat e ndryshimeve reologjike në përbërjet e çimentos nën ndikimin e plastifikuesve jo-stabilizues. // Koleksioni i punimeve “Mekanika teknologjike e betonit”. – Riga: RPI, 1984].

Vetitë reologjike varen nga lloji dhe dozimi i SP. Ndikimi i tre llojeve të PS është paraqitur në Fig. 2. Ndërmarrja e përbashkët më efektive është Woerment 794.

Oriz. 2 Ndikimi i llojit dhe dozës së SP mbi?o: 1 – Woerment 794; 2 – S-3; 3 – Melment F 10

Në të njëjtën kohë, nuk ishte SP S-3 vendas që doli të ishte më pak selektiv, por SP i huaj i bazuar në melaminë Melment F10.

Shtrirja e përzierjeve të betonit pluhur është jashtëzakonisht e rëndësishme kur formohen produkte betoni me korniza rrjete vëllimore të endura të vendosura në një kallëp.

Korniza të tilla vëllimore prej pëlhure të hapura në formën e një rreze T, I-trare, kanal dhe konfigurime të tjera lejojnë përforcimin e shpejtë, i cili konsiston në instalimin dhe fiksimin e kornizës në një kallëp, e ndjekur nga derdhja e betonit pezullues, i cili depërton lehtësisht përmes qeliza kornizë me përmasa 2-5 mm (Fig. 3) . Kornizat prej pëlhure mund të rrisin rrënjësisht rezistencën ndaj plasaritjes së betonit kur ekspozohen ndaj luhatjeve të alternuara të temperaturës dhe reduktojnë ndjeshëm deformimet.

Përzierja e betonit jo vetëm që duhet të rrjedhë lehtësisht lokalisht përmes kornizës së rrjetës, por edhe të përhapet gjatë mbushjes së formularit me depërtim "të kundërt" nëpër kornizë ndërsa vëllimi i përzierjes në formë rritet. Për të vlerësuar rrjedhshmërinë, u përdorën përzierje pluhuri të së njëjtës përbërje për sa i përket përmbajtjes së përbërësve të thatë, dhe përhapja nga koni (për tryezën e tundjes) u rregullua nga sasia e SP dhe (pjesërisht) e ujit. Përhapja u bllokua nga një unazë rrjetë me diametër 175 mm.

Oriz. 3 Shembull i kornizës së pëlhurës

Oriz. 4 Përzierja përhapet me përhapje të lirë dhe të bllokuar

Rrjeta kishte një madhësi të qartë 2,8×2,8 mm me një diametër teli 0,3×0,3 mm (Fig. 4). Përzierjet e kontrollit janë bërë me përhapje prej 25.0; 26.5; 28,2 dhe 29,8 cm Si rezultat i eksperimenteve, u zbulua se me rritjen e rrjedhshmërisë së përzierjes, raporti i diametrave të dc të lirë dhe përhapjes së bllokuar d ulet. Në Fig. Figura 5 tregon ndryshimin në dc/dbotdc.

Oriz. 5 Ndrysho dc/db nga vlera e përhapjes së lirë dc

Siç vijon nga figura, diferenca në përhapjen e përzierjes dc dhe db zhduket me rrjedhshmëri, e karakterizuar nga një përhapje e lirë prej 29.8 cm në dc = 28.2, përhapja përmes rrjetës zvogëlohet me 5%. Përzierja me shtrirje 25 cm përjeton frenim veçanërisht të madh kur përhapet përmes rrjetës.

Në këtë drejtim, kur përdorni korniza rrjetë me një qelizë 3-3 mm, është e nevojshme të përdorni përzierje me një shtrirje prej të paktën 28-30 cm.

Karakteristikat fizike dhe teknike të betonit pluhur të përforcuar të shpërndarë, të përforcuar me fibra çeliku 1% në vëllim me diametër 0,15 mm dhe gjatësi 6 mm, janë paraqitur në tabelën 2.

Tabela 2.

Karakteristikat fizike dhe teknike të betonit pluhur me lidhës me kërkesë të ulët për ujë duke përdorur SP S-3 shtëpiake

Sipas të dhënave të huaja, me 3% përforcim, rezistenca në shtypje arrin 180-200 MPa, dhe forca në tërheqje aksiale - 8-10 MPa. Forca e goditjes rritet më shumë se dhjetëfish.

Mundësitë e betonit pluhur nuk janë të shterur, duke pasur parasysh efektivitetin e trajtimit hidrotermal dhe efektin e tij në rritjen e përqindjes së tobermoritit dhe, në përputhje me rrethanat, xonotlite.

www.allbeton.ru

Beton pluhur reaksioni

Përditësimi i fundit i enciklopedisë: 17.12.2017 - 17:30

Betoni pluhur reaktiv është betoni i bërë nga materiale reaktive të bluara imët me një madhësi kokrrizash nga 0,2 deri në 300 mikron dhe karakterizohet nga qëndrueshmëri e lartë (më shumë se 120 MPa) dhe rezistencë e lartë ndaj ujit.

[GOST 25192-2012. Betoni. Klasifikimi dhe kërkesat e përgjithshme teknike]

Beton pluhur reaksioni pluhur reaktiv beton-RPC] - një material i përbërë me rezistencë të lartë në shtypje prej 200-800 MPa, në përkulje >45 MPa, duke përfshirë një sasi të konsiderueshme të përbërësve mineralë shumë të shpërndarë - rërë kuarci, mikrosilicë, superplastifikues, si dhe fibër çeliku me W të ulët /T (~0.2), duke përdorur trajtimin me nxehtësi dhe lagështi të produkteve në një temperaturë prej 90-200°C.

[Usherov-Marshak A.V. Shkenca konkrete: leksiku. M.: Materiale ndërtimi RIF - 2009. – 112 f.]

Mbajtësit e të drejtave të autorit! Nëse qasja falas në një term të caktuar përbën shkelje të së drejtës së autorit, autorët janë të gatshëm, me kërkesë të mbajtësit të së drejtës së autorit, të heqin lidhjen ose vetë termin (përkufizimin) nga faqja. Për të kontaktuar administratën, përdorni formularin e komenteve.

enciklopediyastroy.ru

Ekipi i Shoqatës së Prodhimit "Betoni 3D" është i specializuar në zhvillimin dhe prodhimin e strukturave vëllimore dhe elementeve të bëra nga betoni dekorativ i përforcuar me fibra - betoni 3D - nga gjenerimi i idesë së projektit deri në instalimin dhe mirëmbajtjen - me çelësa në dorë.
Prodhimi ynë i betonit, betonit të përforcuar me fibra dhe produkteve të përbërë nga qelqi është një prodhim me cikël të plotë. Ne kemi teknologji të dëshmuar dhe kompozime të zgjedhura prej betoni dhe betoni të përforcuar me fibra me karakteristika të larta fizike dhe teknike, duke siguruar jetëgjatësi maksimale. Produktet tona dallohen jo vetëm nga kombinimi optimal çmim/cilësi. Çdo porosi është një produkt i ri, unik, puna në të cilën nuk mund të bëhet sipas një modeli ose mostre standarde. Kjo është arsyeja pse qasja jonë krijuese ndaj çdo klienti nuk është vetëm fjalë, por baza e punës sonë në ekzekutimin e porosive individuale.

Kallashnikov Vladimir Ivanovich (1941-2017) - themelues i drejtimit të "betonit të pluhurit të reaksionit me rezistencë të lartë të një brezi të ri". Shkencëtar i nderuar i Federatës Ruse, Punëtor i nderuar i Shkollës së Lartë, Punëtor Nderi i Arsimit të Lartë të Federatës Ruse, Këshilltar i Akademisë Ruse të Shkencave të Arkitekturës dhe Ndërtimit (RAASN), Akademik i Akademisë Ndërkombëtare të Shkencave të Ekologjisë dhe Sigurisë Njerëzore ( MANEB), Doktor i Shkencave Teknike, Profesor. Në vitin 2003, Qendra Bibliografike Ndërkombëtare e Kembrixhit V.I. përfshirë në enciklopedinë "Personi i vitit", dhe në 2006 në enciklopedinë "Njerëzit më të mirë të Rusisë" me një medalje dhe simbol, në 2010 përfshirë në enciklopedinë bibliografike të njerëzve të suksesshëm të Rusisë, në 2009 - dha medaljen "Ndërtimi Lavdi”, dhe gjithashtu Urdhri i PSUAS "Për merita në zhvillimin e arsimit dhe shkencës ndërtimore". Si pjesë e ekipit të autorëve nën udhëheqjen e akademikut RAASN P.G. Komokhov Profesor Kallashnikov V.I. dha në 2002 Medaljen e Madhe të RAASN. Autor i më shumë se 1000 veprave të botuara shkencore dhe edukative, duke përfshirë 56 shpikje dhe patenta, 13 dokumente rregullatore në fushën e ndërtimit, 23 monografi dhe 58 tekste shkollore. Gjatë 15 viteve të fundit të jetës së tij, interesat shkencore të V.I. Kallashnikov u shoqërua me prodhimin e betonit pluhur reaksional veçanërisht me rezistencë të lartë dhe betonit të përforcuar me fibra.

Yana Sanyagina

Ndjekëse e shkollës shkencore të Kallashnikov V.I., themelues dhe drejtues i kompanisë, autor dhe zhvillues i produktit të betonit 3D.

Yana Sanyagina është një ndjekëse e shkollës shkencore të V.I. Kalashnikov, themelues dhe drejtor i kompanisë, autor dhe zhvillues i produktit të betonit 3D. Përvojë në zbatimin e projekteve dhe teknologjive në fushën e betonit dhe betonit me fibra – 14 vjet.

Fushat e zbatuara: prodhimi i pllakave të shtrimit duke përdorur teknologjitë vibro-hedhje dhe vibro-kompresimi, prodhimi i paneleve të veshjes me mure të hollë të betonit të përforcuar me fibra bazalt duke përdorur metoda vibro-hedhjeje, prodhimi i grilave për lëndinë për parkingjet eko nga vetë-rezistenca e lartë. ngjeshja e betonit, prodhimi i grilave të elementeve vëllimore me mure të hollë nga betoni dekorativ i përforcuar me fibra (3D-beton), prodhimi i produkteve me teksturë të bëra nga betoni me rezistencë të lartë (blloqe dhe elemente të peizazhit) që imitojnë granit. Më shumë se 50 botime në botime shkencore dhe teknike, fitore në garat shkencore gjithë-ruse dhe rajonale, pjesëmarrje në ekspozita dhe forume të shumta, përfshirë forumin legjendar Seliger. Në vitin 2009, si pjesë e forumit Seliger, ajo mori pjesë në një takim me kryeministrin V.V. mes 50 novatorëve të rinj të Rusisë, në vitin 2011 ajo mori pjesë midis 200 shkencëtarëve të rinj të Rusisë në një takim me Presidentin e Federatës Ruse D.A. në hiperkubin Skolkovo. Fillimi i aktivitetit sipërmarrës u realizua falë mbështetjes së Qeverisë së rajonit të Penzës. Në vitin 2017, Fondacioni Bortnik përfshiu në listën e TOP 10 sipërmarrësve që krijuan një biznes nën 30 vjeç.

Sergey Viktorovich Ananyev është një ndjekës i shkollës shkencore të V.I. Kalashnikov, inxhinier kryesor i kompanisë, kandidat i shkencave teknike, zhvillues i përbërjeve të përzierjeve të thata të betonit me rezistencë të lartë dhe ultra të lartë. Përvojë në zbatimin e projekteve dhe teknologjive në fushën e betonit dhe betonit me fibra – 20 vjet.

2011 – mbrojtja e tezës së kandidatit me temë: “Përbërja, struktura topologjike dhe vetitë reoteknologjike të matricave reologjike për prodhimin e betonit të gjeneratës së re”, 18 vjet – punë në ndërtim në drejtimin e mbikëqyrjes teknike, 10 vjet – punë në krijimi i dyshemeve vetëniveluese me rezistencë të lartë

Organizimi i aktiviteteve dhe përmirësimi i teknologjisë së prodhimit, zhvillimi i metodave për kontrollin teknik dhe testimi i produkteve, organizimi i aktiviteteve të një laboratori prodhimi, kryerja e punës eksperimentale për zhvillimin e llojeve të reja të produkteve dhe proceseve, zhvillimi, mirëmbajtja dhe ruajtja e dokumentacioni teknologjik, shkrimi i rregulloreve të prodhimit. Kryerja e llogaritjeve të kapacitetit prodhues dhe ngarkesës së pajisjeve, llogaritja e skemave teknologjike, llogaritja dhe rregullimi i dokumentacionit të projektimit dhe vlerësimit; zhvillimi dhe zbatimi i masave për stabilizimin e proceseve teknologjike; organizimin dhe pjesëmarrjen në testimin e përgjithshëm dhe të synuar të proceseve dhe teknologjive.

Sergej Pivikov

Arkitekt kryesor i projektit, drejtues i dizajnit dhe modelimit të formës, bashkautor i produktit të betonit 3D

Sergey Pivikov është arkitekti kryesor i projektit, kreu i projektimit dhe modelimit të formave, bashkëautor i produktit të betonit 3D.

Zhvillimi dhe zbatimi i projekteve të mëposhtme: restaurimi i ikonostasit dhe ikonave për Kishën e Ngjalljes së Krishtit në Nikolsk, një projekt për përmirësimin e hapësirës urbane "Rruga e të dashuruarve", një pavijon i stacionit të autobusit duke përdorur panele diellore në Moskë, Shatërvan "Kryq" për fontin e manastirit të burrave Nizhnelomovsky Kazan-Bogoroditsky, eko-vend për Fabrikën e Dizajnit FLACON në Moskë. Autori i monumentit të veprës së M.Yu. Lermontov "Libri", Penza, drejtimi "eko-mobilje" në prodhimin e formave të vogla arkitekturore, projekti i gjeneratorit të energjisë urbane "Eko-kërpudha", projekti për përmirësimin e hapësirës urbane "Dobro", dekorimi i kishës. në kishat në qytetin e Arkadak, rajoni i Saratovit, Yuzha, rajoni i Ivanovo, zhvillimi i një dizajni paraprak të ikonostasit për Tempullin në Kuzminki, Moskë, projektimi dhe dokumentacioni i punës për suvenire dhe produkte të brendshme prej betoni.

Alexey Izmailov

Shef i departamentit të instalimit të GC "3D-BETON"

Kryerja e kontrollit teknik për zbatimin e punimeve të ndërtimit dhe instalimit direkt në Objekte: ekzekutimi i orarit të punës, kontrolli i afateve, respektimi i vëllimit dhe cilësisë së punës së kryer në Objekte, kontrolli i cilësisë së materialeve të përdorura, koordinimi i ndryshimeve. në zgjidhjet e projektimit që lindin gjatë punës me Klientin, duke mbajtur raporte për vëllimet e përfunduara, duke garantuar sigurinë në objekt.

Aleksandër Teplov

Menaxher i prodhimit

Organizimi i një procesi efektiv prodhimi, monitorimi i pajtueshmërisë me teknologjitë e prodhimit dhe zbatimi i treguesve kryesorë; sigurimin e zbatimit të orarit të dorëzimit të produktit në përputhje me kërkesat e Klientit, optimizimin e proceseve ekzistuese dhe futjen e proceseve të reja teknologjike.

Artikuj Nga tema:

Biskota me gjizë: recetë me foto

Pershendetje te dashur miq! Sot doja t'ju shkruaja se si të bëni biskota shumë të shijshme dhe të buta me gjizë. Njësoj siç kemi ngrënë si fëmijë. Dhe do të jetë gjithmonë i përshtatshëm për çaj, jo vetëm në festa, por edhe në ditë të zakonshme. Në përgjithësi më pëlqen të gatuaj në shtëpi

Çfarë do të thotë të luash sport në ëndërr: interpretim sipas librave të ndryshëm të ëndrrave

Libri i ëndrrave e konsideron palestrën, stërvitjen dhe garat sportive si një simbol shumë të shenjtë. Ajo që shihni në ëndërr pasqyron nevojat themelore dhe dëshirat e vërteta. Shpesh, ajo që përfaqëson shenja në ëndrra parashikon tipare të forta dhe të dobëta të karakterit në ngjarjet e ardhshme. Kjo

Lipaza në gjak: norma dhe shkaqet e devijimeve Lipaza ku prodhohet në çfarë kushtesh

Çfarë janë lipazat dhe cila është lidhja e tyre me yndyrat? Çfarë fshihet pas niveleve shumë të larta apo shumë të ulëta të këtyre enzimave? Le të analizojmë se cilat nivele konsiderohen normale dhe pse mund të ndryshojnë. Çfarë është lipaza - përkufizimi dhe llojet e lipazave

Si dhe sa të piqni viçin

Pjekja e mishit në furrë është e popullarizuar në mesin e amvisave. Nëse respektohen të gjitha rregullat, pjata e përfunduar shërbehet e nxehtë dhe e ftohtë, dhe feta bëhen për sanduiçe. Mishi i viçit në furrë do të bëhet pjata e ditës nëse i kushtoni vëmendje përgatitjes së mishit për pjekje. Nëse nuk merrni parasysh

Popullore

2024-05-23 02:16:29	Pse kruhen testikujt dhe çfarë mund të bëni për të hequr qafe shqetësimin?
2024-05-10 02:22:08	Mish i grirë për kotelet e viçit dhe derrit: recetë me foto
2024-05-02 02:14:23	Skemat për lëshimin e anijes kozmike Orbitat e satelitëve artificialë të Tokës
2024-04-21 02:23:23	Peshku i pjekur në skarë është pjata më e shijshme dhe më aromatike
2024-04-14 02:26:43	Yu. Andreev - Ditar Live! Andreev Yu.A. Yuri Andreev: biografia
2024-04-13 02:40:32	Klasa master për mësuesit me temën "Krijimi i testeve elektronike";
2024-04-12 02:26:50	Plaku Pavel (Gruzdev) Plaku Arkimandrit Pavel Gruzdev
2024-04-10 02:23:37	Përfitimet dhe dëmet e proteinave për trupin
2024-04-08 02:21:43	Libri i ëndrrave të Millerit: tipare dalluese dhe tipare karakteristike Shihni interpretimin e ëndrrave të librit të ëndrrave të Millerit
2024-04-05 02:30:06	Receta për rrotulla lavash me mbushje të ndryshme (foto)

E re

2024-04-05 02:30:06	Kungull i njomë i skuqur - recetat më të mira
2024-04-01 02:23:38	Organet e bimëve të lulëzuara Organet e bimëve dhe funksionet e tyre Paraqitja
2024-03-31 02:28:43	Struktura e molekulës së akullit dhe vizatimit të avullit të ujit
2024-03-29 02:26:33	Ivan Krylov fabulat më të mira për fëmijë Fabulat e ndryshme janë interesante dhe të lehta për t'u lexuar
2024-03-29 02:26:33	Qofte me lëng mishi në një tigan
2024-03-28 06:32:57	Jeta e Shën Veronikës në Ortodoksi
2024-07-25 02:06:28	Biskota me gjizë: recetë me foto
2024-07-16 02:05:06	Çfarë do të thotë të luash sport në ëndërr: interpretim sipas librave të ndryshëm të ëndrrave
2024-07-15 02:07:06	Lipaza në gjak: norma dhe shkaqet e devijimeve Lipaza ku prodhohet në çfarë kushtesh
2024-05-31 02:21:07	Si dhe sa të piqni viçin
2024-05-23 02:16:29	Pse kruhen testikujt dhe çfarë mund të bëni për të hequr qafe shqetësimin?
2024-05-10 02:22:08	Mish i grirë për kotelet e viçit dhe derrit: recetë me foto