Informacion interesant dhe i dobishëm në lidhje me materialet dhe teknologjitë e ndërtimit. Masat për të reduktuar ngjitjen e betonit me kallep Arsyet e ngjitjes së produkteve të betonit në kallep
Kandidatët e teknikës Shkenca Y. P. BONDAR (strehim TSNIIEP) Y. S. OSTRINSKY (NIIES)
Për të gjetur metoda për betonimin në kallëpe rrëshqitëse për mure me trashësi më të vogël se 12-15 ohmë, u studiuan forcat e ndërveprimit midis kallëpeve dhe përzierjeve të betonit të përgatitura me agregate të dendur, argjilë të zgjeruar dhe shtuf me skorje. Me teknologjinë ekzistuese të betonimit në kallep rrëshqitëse, kjo është trashësia minimale e lejueshme e murit. Për betonin e derdhur, u përdor zhavorri i zgjeruar i argjilës nga uzina Beskudnikovsky me rërë të grimcuar nga e njëjta baltë e zgjeruar dhe shtuf skorje e bërë nga shkrirjet nga Uzina Metalurgjike Novo-Lipetsk me një linjë të përftuar nga grimcimi i lemzës së skorjes.
Betoni i zgjeruar i argjilës 100 kishte ngjeshje vibrimi, të matur në pajisjen N.Spivak, 12-15 s; faktori i strukturës 0,45; masa vëllimore 1170 kg/m3. Shkorja e betonit shtufi shkalla 200 kishte një kohë ngjeshjeje vibrimi prej 15-20 s, një faktor strukture prej 0,5 dhe një masë vëllimore prej 2170 kg/m3. Betoni i rëndë shkalla 200 at masë vëllimore 2400 kg/m3 karakterizohej nga një draft standard i konit prej 7 cm.
Forcat e ndërveprimit midis kallëpeve rrëshqitëse dhe përzierjeve të betonit u matën në një instalim provë, i cili është një modifikim i pajisjes Casarande për matjen e forcave prerëse me një plan të vetëm. Instalimi bëhet në formën e një tabakaje horizontale, të mbushur përzierje betoni. Pllakat e provës të bëra nga blloqe druri, të veshura përgjatë sipërfaqes së kontaktit me përzierjen e betonit me shirita çeliku për çati, u vendosën nëpër tabaka. Kështu, slats test simuluar kallep çeliku rrëshqitje. Fletët mbaheshin në përzierjen e betonit nën pesha të madhësive të ndryshme, duke simuluar presionin e betonit në kallëp, pas së cilës u regjistruan forcat që shkaktonin lëvizje horizontale të rrasave në beton. Pamje e përgjithshme instalimi është dhënë në Fig. 1.
Në bazë të rezultateve të provave, u përftua varësia e forcave të ndërveprimit ndërmjet kallepit rrëshqitës të çelikut dhe përzierjes së betonit m nga madhësia e presionit të betonit në kallëp a (Fig. 2), i cili ka natyrë lineare. Këndi i prirjes së vijës së grafikut në lidhje me boshtin e abshisës karakterizon këndin e fërkimit të kallepit në beton, gjë që bën të mundur llogaritjen e forcave të fërkimit. Vlera e prerë nga vija e grafikut në boshtin e ordinatave karakterizon forcat ngjitëse të përzierjes së betonit dhe kallëpeve m, pavarësisht nga presioni. Këndi i fërkimit të kallëpeve në beton nuk ndryshon kur kohëzgjatja e kontaktit fiks rritet nga 15 në 60 minuta, madhësia e forcave ngjitëse rritet me 1.5-2 herë. Rritja kryesore e forcave ngjitëse ndodh gjatë 30-40 minutave të para me një ulje të shpejtë të rritjes gjatë 50-60 minutave të ardhshme.
Forca e kapjes beton i rëndë Dhe kallep çeliku 15 minuta pas ngjeshjes së përzierjes nuk kalon 2,5 g/m2, ose 25 kg/m2 të sipërfaqes së kontaktit. Kjo arrin në 15-20% të vlerës së pranuar përgjithësisht të forcës totale të ndërveprimit ndërmjet kallëpeve të betonit të rëndë dhe çelikut (120-150 kg/m2). Pjesa kryesore e përpjekjes vjen nga forcat e fërkimit.
Rritja e ngadaltë e forcave ngjitëse gjatë 1.5 orëve të para pas ngjeshjes së betonit shpjegohet me numrin e parëndësishëm të formacioneve të reja gjatë ngurtësimit të përzierjes së betonit. Sipas hulumtimit, gjatë periudhës nga fillimi deri në fund të ngurtësimit të përzierjes së betonit, në të ndodh një rishpërndarje e ujit të përzierjes midis lidhësit dhe agregateve. Neoplazitë zhvillohen kryesisht pas përfundimit të vendosjes. Një rritje e shpejtë e ngjitjes së kallëpeve rrëshqitëse në përzierjen e betonit fillon 2-2,5 orë pas ngjeshjes së përzierjes së betonit.
Graviteti specifik Forcat ngjitëse në forcat totale të ndërveprimit ndërmjet betonit të rëndë dhe kallëpeve rrëshqitëse të çelikut janë rreth 35%. Pjesa kryesore e përpjekjeve vjen nga forcat e fërkimit, të përcaktuara nga presioni i përzierjes, i cili ndryshon me kalimin e kohës në kushtet e betonimit. Për të testuar këtë supozim, tkurrja ose fryrja e mostrave të betonit të sapoformuar u mat menjëherë pas ngjeshjes me dridhje. Gjatë formimit të kubeve të betonit me madhësi buzë 150 mm, në njërën nga faqet vertikale të saj u vendos një pllakë tekstoliti, sipërfaqe e lëmuar e cila ishte në të njëjtin rrafsh me skajin vertikal. Pas ngjeshjes së betonit dhe heqjes së kampionit nga tavolina vibruese, faqet vertikale të kubit u çliruan nga muret anësore të kallëpit dhe brenda 60-70 minutash, distancat midis faqeve vertikale të kundërta u matën duke përdorur një mesazher. Rezultatet e matjeve treguan se betoni i sapoformuar, menjëherë pas ngjeshjes, tkurret, vlera e të cilit është më e lartë, aq më e madhe lëvizshmëria e përzierjes. Vlera totale e zgjidhjes dypalëshe arrin 0.6 mm, pra 0.4% të trashësisë së mostrës. Në periudhën fillestare pas formimit, fryrja e betonit të sapo hedhur nuk ndodh. Kjo shpjegohet me tkurrjen në fazën fillestare të ngurtësimit të betonit gjatë procesit të rishpërndarjes së ujit, shoqëruar me formimin e filmave hidrat që krijojnë forca të larta tensioni sipërfaqësor.
Parimi i funksionimit të kësaj pajisjeje është i ngjashëm me atë të një plastometri konik. Sidoqoftë, forma në formë pykë e dhëmbëzimit bën të mundur përdorimin e skemës së projektimit të një mase me rrjedhje viskoze. Rezultatet e eksperimenteve me një indentues në formë pyke treguan se To varion nga 37 në 120 g/cm2 në varësi të llojit të betonit.
Llogaritjet analitike të presionit të një shtrese përzierje betoni 25 ohmë të trashë në kallëp rrëshqitës treguan se përzierjet e përbërjeve të adoptuara, pasi janë ngjeshur nga dridhjet, nuk ushtrojnë presion aktiv në lëkurën e kallëpeve. Presioni në sistemin "kallep rrëshqitës - përzierje betoni" shkaktohet nga deformimet elastike të paneleve nën ndikimin e presionit hidrostatik të përzierjes gjatë ngjeshjes së saj nga dridhjet.
Ndërveprimi i paneleve të kallëpeve rrëshqitëse dhe betonit të ngjeshur në fazën e punës së tyre të përbashkët është modeluar mjaft mirë nga rezistenca pasive e një trupi viskoplastik nën ndikimin e presionit nga vertikali. mur mbajtës. Llogaritjet kanë treguar se me veprimin e njëanshëm të mburojës së kallëpeve në masën e betonit, për të zhvendosur një pjesë të masës përgjatë planeve kryesore rrëshqitëse, kërkohet rritje e presionit, duke tejkaluar ndjeshëm presionin që ndodh në kombinimin më të pafavorshëm të kushteve për shtrimi dhe ngjeshja e përzierjes. Kur panelet e kallëpeve shtypen në të dy anët e një shtrese vertikale betoni me trashësi të kufizuar, forcat e presionit të kërkuara për të zhvendosur betonin e ngjeshur përgjatë planeve kryesore rrëshqitëse fitojnë shenjën e kundërt dhe tejkalojnë ndjeshëm presionin e kërkuar për të ndryshuar. karakteristikat e kompresimit përzierjet. Lirimi i kundërt i përzierjes së ngjeshur nën veprimin e ngjeshjes dypalëshe kërkon të tillë presion të lartë, e cila është e paarritshme gjatë betonimit në kallep rrëshqitëse.
Kështu, përzierja e betonit, e shtruar sipas rregullave të betonimit në kallep rrëshqitëse në shtresa 25-30 cm të trasha, nuk ushtron presion mbi panelet e kallëpeve dhe është në gjendje të thithë presionin elastik prej tyre që ndodh gjatë ngjeshjes me dridhje.
Për të përcaktuar forcat e ndërveprimit që lindin gjatë procesit të betonimit, u kryen matjet në një model me madhësi të plotë të kallëpeve rrëshqitëse. Një sensor me një membranë të bërë prej bronzi të fosforit me forcë të lartë u instalua në zgavrën e formimit. Presionet dhe forcat në shufrat ngritës në pozicionin statik të instalimit u matën me një matës presioni automatik (AID-6M) gjatë dridhjeve dhe ngritjes së kallëpeve duke përdorur një fotoosciloskop N-700 me një përforcues 8-ANCH. Karakteristikat aktuale të ndërveprimit të kallëpeve rrëshqitëse të çelikut me lloje të ndryshme betoni janë dhënë në tabelë.
Gjatë periudhës midis fundit të dridhjes dhe ngritjes së parë të kallëpeve, ndodhi një rënie spontane e presionit. e cila u mbajt e pandryshuar derisa kallep filloi të lëvizë lart. Kjo është për shkak të tkurrjes intensive të përzierjes së sapoformuar.
Për të reduktuar forcat e ndërveprimit midis kallëpeve rrëshqitëse dhe përzierjes së betonit, është e nevojshme të zvogëlohet ose eliminohet plotësisht presioni midis paneleve të kallepit dhe betonit të ngjeshur. Ky problem zgjidhet me teknologjinë e propozuar të betonimit duke përdorur panele të ndërmjetme të lëvizshme ("linera") të hollë (deri në 2 mm) material fletësh. Lartësia e rreshtave është më e madhe se lartësia e zgavrës së derdhur (30-35 ohms). Veshjet vendosen në zgavrën e derdhjes pranë paneleve të kallepit rrëshqitës (Fig. 5) dhe menjëherë pas shtrimit dhe ngjeshjes së betonit, ato hiqen prej tij një nga një.
Hendeku (2 mm) i mbetur midis betonit dhe kallepit, pas heqjes së mburojave, mbron mburojën e kallepit, i cili drejtohet pas një devijim elastik (zakonisht jo më shumë se 1-1,5 mm) nga kontakti me sipërfaqen vertikale të betonit. Prandaj, skajet vertikale të mureve, të çliruara nga rreshtat, ruajnë formën e tyre të dhënë. Kjo lejon që muret e hollë të betonohen në kallep.
Formueshmëria themelore mure të holla me ndihmën e astarve është testuar gjatë ndërtimit të fragmenteve të murit natyror me trashësi 7 cm, prej betoni argjil të zgjeruar, beton shtufi me skorje dhe beton të rëndë. Rezultatet e formacioneve të provës treguan se përzierjet e betonit të lehtë korrespondojnë më mirë me tiparet e teknologjisë së propozuar sesa përzierjet që përdorin agregate të dendur. Kjo është për shkak të vetive të larta të thithjes së agregateve poroze, si dhe strukturës kohezive të betonit të lehtë dhe pranisë së një përbërësi të shpërndarë hidraulikisht aktiv në rërë të lehtë.
Betoni i rëndë (ndonëse në një masë më të vogël) shfaq gjithashtu aftësinë për të ruajtur vertikalitetin e sipërfaqeve të sapoformuara me lëvizshmërinë e tij jo më shumë se 8 cm gjatë betonimit të ndërtesave civile me mure të brendshme të hollë dhe ndarje duke përdorur teknologjinë e propozuar, dy deri në katër palë astar. me gjatësi 1,2 deri në 1,6 m, duke siguruar betonimin e mureve me gjatësi 150-200 m Kjo do të reduktojë ndjeshëm konsumin e betonit në krahasim me ndërtesat e ngritura duke përdorur teknologjinë e pranuar, dhe do të rrisë efikasitetin ekonomik të ndërtimit të tyre.
Teksti i raportit të paraqitur në konferencë nga kreu i Laboratorit për Testimin e Materialeve dhe Strukturave të Ndërtimit, Dmitry Nikolaevich Abramov, "Shkaqet kryesore të defekteve në strukturat e betonit"
Në raportin tim do të doja të flisja për shkeljet kryesore të teknologjisë së prodhimit të hekurit punime konkrete përballur nga stafi ynë laboratorik në kantieret e ndërtimit qyteti i Moskës.
- shkulja e hershme e strukturave.
Për shkak të kostos së lartë të kallepit, për të rritur numrin e cikleve të qarkullimit të tij, ndërtuesit shpesh nuk respektojnë kushtet për forcimin e betonit në kallep dhe heqin kallepin në një fazë më të hershme sesa kërkesat e projektit. hartat teknologjike dhe SNiP 3-03-01-87. Kur çmontoni kallepin, sasia e ngjitjes midis betonit dhe kallepit është e rëndësishme: ngjitja e lartë e bën të vështirë heqjen e kallepit. Përkeqësimi i cilësisë sipërfaqet e betonit, çon në shfaqjen e defekteve.
- prodhimi i kallepit mjaft të ngurtë që deformohet gjatë shtrimit të betonit dhe nuk është mjaft i dendur.
Një kallep i tillë pëson deformim gjatë shtrimit të përzierjes së betonit, gjë që çon në një ndryshim në formë elementet e betonit të armuar. Deformimi i kallepit mund të çojë në zhvendosje dhe deformim të kornizave dhe mureve të armaturës, ndryshime në aftësinë mbajtëse të elementeve strukturorë dhe formimin e zgjatjeve dhe varjes. Shkelja e dimensioneve të projektimit të strukturave çon në:
Nëse ato pakësohen
Për të reduktuar kapacitetin mbajtës
Në rast të rritjes, pesha e tyre rritet.
Ky lloj i shkeljes së teknologjisë së vëzhgimit gjatë prodhimit të kallepit në kushte ndërtimi pa kontrollin e duhur inxhinierik.
- trashësi e pamjaftueshme ose mungesë e një shtrese mbrojtëse.
Vëzhguar kur instalim i gabuar ose zhvendosja e kallepit ose kornizës së përforcuar, mungesa e guarnicioneve.
Për defekte serioze të monolitit strukturat e betonit të armuar mund të rezultojë nga kontrolli i dobët mbi cilësinë e përforcimit të strukturave. Shkeljet më të zakonshme janë:
- mospërputhja me projektin e përforcimit strukturor;
- saldim me cilësi të dobët njësitë strukturore dhe nyje përforcimi;
- përdorimi i armaturës së gërryer rëndë.
- ngjeshje e dobët e përzierjes së betonit gjatë shtrimit në kallep çon në formimin e zgavrave dhe zgavrave, mund të shkaktojë një ulje të ndjeshme të kapacitetit mbajtës të elementeve, rrit përshkueshmërinë e strukturave dhe promovon korrozionin e armaturës që ndodhet në zonën e defektit;
-shtrimi i përzierjes së betonit të laminuar nuk lejon marrjen e forcës dhe densitetit uniform të betonit në të gjithë vëllimin e strukturës;
- përdorimi i përzierjes shumë të fortë të betonitçon në formimin e zgavrave dhe zgavrave rreth shufrave përforcuese, gjë që redukton ngjitjen e armaturës me betonin dhe shkakton rrezikun e korrozionit të armaturës.
Ka raste të ngjitjes së përzierjes së betonit në armaturë dhe kallep, gjë që shkakton formimin e zgavrave në trupin e strukturave të betonit.
- Kujdesi i dobët i betonit gjatë procesit të ngurtësimit të tij.
Kur kujdeseni për betonin, është e nevojshme të krijohen kushte të tilla temperaturë-lagështi që do të siguronin që uji i nevojshëm për hidratimi i çimentos të mbahet në beton. Nëse procesi i ngurtësimit zhvillohet në një temperaturë dhe lagështi relativisht konstante, sforcimet që lindin në beton për shkak të ndryshimeve në vëllim dhe të shkaktuara nga tkurrja dhe deformimet e temperaturës do të jenë të parëndësishme. Zakonisht betoni mbulohet film plastik ose veshje të tjera mbrojtëse. Në mënyrë që të mos thahet. Betoni i tharë ka dukshëm më pak forcë dhe rezistencë ndaj ngricave sesa betoni i ngurtësuar normalisht në të;
Gjatë betonimit në kushtet e dimrit Nëse izolimi ose trajtimi termik është i pamjaftueshëm, mund të ndodhë ngrirja e hershme e betonit. Pas shkrirjes, betoni i tillë nuk do të jetë në gjendje të fitojë forcën e nevojshme.
Dëmtimi i strukturave të betonit të armuar ndahet sipas natyrës së ndikimit të tij në kapacitet mbajtës në tre grupe.
Grupi I - dëmtim që praktikisht nuk zvogëlon forcën dhe qëndrueshmërinë e strukturës (zgavrat sipërfaqësore, zbrazëtitë; çarje, përfshirë ato tkurrje, me një hapje jo më shumë se 0.2 mm, dhe gjithashtu në të cilat, nën ndikimin e ngarkesës së përkohshme dhe temperatura, hapja rritet me jo më shumë se 0,1 mm copëza betoni pa ekspozuar përforcim, etj.);
Grupi II - dëmtimi që zvogëlon qëndrueshmërinë e strukturës (çarje të rrezikshme nga korrozioni me një hapje më shumë se 0,2 mm dhe çarje me një hapje më shumë se 0,1 mm, në zonën e përforcimit të punës të hapësirave të paranderura, duke përfshirë përgjatë zonat nën ngarkesë të vazhdueshme me një hapje prej më shumë se 0,3 mm nën ngarkesë të përkohshme dhe patate të skuqura me sipërfaqe të ekspozuar dhe korrozion të thellë të betonit;
Grupi III - dëmtim që zvogëlon aftësinë mbajtëse të strukturës (çarje që nuk përfshihen në llogaritjet as në aspektin e forcës ose qëndrueshmërisë; çarje të pjerrëta në muret e trarëve; çarje horizontale në ndërfaqet e pllakës dhe hapësirave; zgavra të mëdha dhe zbrazëtirat në betonin e zonës së ngjeshur etj.).
Dëmtimi i grupit I nuk kërkon masa urgjente ato mund të eliminohen duke aplikuar veshje gjatë mirëmbajtjes rutinë për qëllime parandaluese. Qëllimi kryesor i veshjeve për dëmtimin e grupit I është të ndalojë zhvillimin e çarjeve të vogla ekzistuese, të parandalojë formimin e të rejave dhe të përmirësojë vetitë mbrojtëse betoni dhe mbrojnë strukturat nga korrozioni atmosferik dhe kimik.
Në rast të dëmtimit të grupit II, riparimi siguron një rritje të qëndrueshmërisë së strukturës. Prandaj, materialet e përdorura duhet të kenë qëndrueshmëri të mjaftueshme. Çarjet në zonën ku ndodhen tufat e armaturës së paranderur dhe çarjet përgjatë armaturës i nënshtrohen vulosjes së detyrueshme.
Në rast dëmtimi të grupit III, kapaciteti mbajtës i strukturës rikthehet sipas një veçorie specifike. Materialet dhe teknologjitë e përdorura duhet të sigurojnë karakteristikat e forcës dhe qëndrueshmëria e strukturës.
Për të eliminuar dëmtimet e grupit III, si rregull, duhet të zhvillohen projekte individuale.
Rritje e vazhdueshme në vëllime ndërtim monolitështë një nga tendencat kryesore që karakterizon periudhën moderne të ndërtimit rus. Sidoqoftë, aktualisht, mund të ketë një tranzicion masiv në ndërtim nga betoni i përforcuar monolit pasoja negative, e lidhur me një nivel mjaft të ulët të cilësisë së objekteve individuale. Ndër arsyet kryesore për cilësinë e ulët të ndërtesave monolitike të ndërtuara, duhet theksuar sa vijon.
Së pari, shumica e dokumenteve rregullatore në fuqi aktualisht në Rusi u krijuan në epokën e zhvillimit prioritar të ndërtimit nga betoni i përforcuar i parafabrikuar, kështu që fokusi i tyre në teknologjitë e fabrikës dhe shtjellimi i pamjaftueshëm i çështjeve të ndërtimit nga betoni i përforcuar monolit janë plotësisht të natyrshëm.
Së dyti, shumica organizatat e ndërtimit nuk ka përvojë të mjaftueshme dhe kulturën e nevojshme teknologjike të ndërtimit monolit, si dhe pajisje teknike me cilësi të dobët.
Së treti, nuk është krijuar sistem efikas menaxhimi i cilësisë së ndërtimit monolit, duke përfshirë një sistem të kontrollit të besueshëm teknologjik të cilësisë së punës.
Cilësia e betonit është, para së gjithash, përputhja e karakteristikave të tij me parametrat në dokumentet rregullatore. Rosstandart ka miratuar dhe është në fuqi standardet e reja: GOST 7473 "Përzierjet e betonit. Specifikimet", GOST 18195 "Betoni. Rregullat për monitorimin dhe vlerësimin e forcës." GOST 31914 "Beton i rëndë dhe i imët me rezistencë të lartë për strukturat monolitike“, duhet të bëhet një standard i vlefshëm për përforcimin dhe produktet e ngulitura.
Standardet e reja, për fat të keq, nuk përmbajnë çështje që lidhen me specifikat e marrëdhënieve juridike midis klientëve të ndërtimit dhe kontraktorëve të përgjithshëm, prodhuesve të materialeve të ndërtimit dhe ndërtuesve, megjithëse cilësia e punës së betonit varet nga çdo fazë e zinxhirit teknik: përgatitja e lëndëve të para. për prodhimin, projektimin e betonit, prodhimin dhe transportin e përzierjes, shtrimin dhe mirëmbajtjen e betonit në struktura.
Sigurimi i cilësisë së betonit gjatë procesit të prodhimit arrihet falë një kompleksi kushte të ndryshme: këtu dhe moderne pajisje teknologjike, dhe prania e laboratorëve të akredituar të testimit dhe personelit të kualifikuar dhe zbatimi i pakushtëzuar kërkesat rregullatore, dhe zbatimin e proceseve të menaxhimit të cilësisë.
Më 22 Prill u mbajt konferenca shkencore dhe praktike "Problemet e ndërtimit monolit dhe mënyrat për t'i zgjidhur ato" në Ndërmarrjen Unitare Shtetërore "NIIMosstroy". Në konferencë morën pjesë përfaqësues të SHA "NIIZhB" me emrin. A.A. Gvozdeva, LLC "GEOStrom", OJSC "Moscow IMET", Institucioni Buxhetor Shtetëror "TsEIIS", Ndërmarrja Unitare Shtetërore "NIIMosstroy", OJSC "MonArch", LLC "GeroCrit", LLC BASF " Sistemet e ndërtimit"etj.
Përmbajtja informative e konferencës ishte shumë e lartë, por nuk kishte kohë të mjaftueshme për të diskutuar raportet e paraqitura. Është e qartë se në këtë fushë janë grumbulluar mjaft pyetje, dhe përfaqësuesit e organizatave të ndërtimit, përfshirë këtu, janë të gatshëm t'i diskutojnë ato.
Shpresojmë që materialet e kësaj konference, të botuar si libër më vete nga Ndërmarrja Unitare Shtetërore “NIIMosstroy”, do të shërbejnë për përmirësimin e punës në fushën e ndërtimit monolit.
Ne sjellim në vëmendjen tuaj tekstin e raportit të paraqitur në konferencë nga kreu i Laboratorit për Testimin e Materialeve dhe Strukturave të Ndërtimit, Dmitry Nikolaevich Abramov.
Shkaqet kryesore të defekteve në strukturat e betonit
Në raportin tim, do të doja të flisja për shkeljet kryesore të teknologjisë për prodhimin e punës së betonit të armuar që punonjësit e laboratorit tonë hasin në kantieret e ndërtimit në Moskë.
- shkulja e hershme e strukturave.
Për shkak të kostos së lartë të kallëpeve, për të rritur numrin e cikleve të qarkullimit të tij, ndërtuesit shpesh nuk respektojnë kushtet për forcimin e betonit në kallep dhe kryejnë shkuljen e strukturave në një fazë më të hershme sesa parashikohet nga kërkesat e projektit në hartat teknologjike dhe SNiP 3-03-01-87. Kur çmontoni kallepin, sasia e ngjitjes midis betonit dhe kallepit është e rëndësishme: ngjitja e lartë e bën të vështirë heqjen e kallepit. Përkeqësimi i cilësisë së sipërfaqeve të betonit çon në shfaqjen e defekteve.
- prodhimi i kallepit mjaft të ngurtë që deformohet gjatë shtrimit të betonit dhe nuk është mjaft i dendur.
Një kallep i tillë pëson deformim gjatë shtrimit të përzierjes së betonit, gjë që çon në një ndryshim në formën e elementeve të betonit të armuar. Deformimi i kallepit mund të çojë në zhvendosje dhe deformim të kornizave dhe mureve të armaturës, ndryshime në aftësinë mbajtëse të elementeve strukturorë dhe formimin e zgjatjeve dhe varjes. Shkelja e dimensioneve të projektimit të strukturave çon në:
Nëse ato pakësohen
Për të reduktuar kapacitetin mbajtës
Në rast të rritjes, pesha e tyre rritet.
Ky lloj i shkeljes së teknologjisë së vëzhgimit gjatë prodhimit të kallepit në kushte ndërtimi pa kontrollin e duhur inxhinierik.
- trashësi e pamjaftueshme ose mungesë e një shtrese mbrojtëse.
Vërehet kur kallep ose korniza e përforcuar është instaluar ose zhvendosur gabimisht, ose kur mungojnë guarnicionet.
Kontrolli i dobët mbi cilësinë e përforcimit të strukturave mund të çojë në defekte serioze në strukturat monolit të betonit të armuar. Shkeljet më të zakonshme janë:
- mospërputhja me projektin e përforcimit strukturor;
- saldim me cilësi të dobët të njësive strukturore dhe nyjeve të armaturës;
- përdorimi i armaturës së gërryer rëndë.
- ngjeshje e dobët e përzierjes së betonit gjatë shtrimit në kallep çon në formimin e zgavrave dhe zgavrave, mund të shkaktojë një ulje të ndjeshme të kapacitetit mbajtës të elementeve, rrit përshkueshmërinë e strukturave dhe promovon korrozionin e armaturës që ndodhet në zonën e defektit;
-shtrimi i përzierjes së betonit të laminuar nuk lejon marrjen e forcës dhe densitetit uniform të betonit në të gjithë vëllimin e strukturës;
- përdorimi i përzierjes shumë të fortë të betonitçon në formimin e zgavrave dhe zgavrave rreth shufrave përforcuese, gjë që redukton ngjitjen e armaturës me betonin dhe shkakton rrezikun e korrozionit të armaturës.
Ka raste të ngjitjes së përzierjes së betonit në armaturë dhe kallep, gjë që shkakton formimin e zgavrave në trupin e strukturave të betonit.
- Kujdesi i dobët i betonit gjatë procesit të ngurtësimit të tij.
Kur kujdeseni për betonin, është e nevojshme të krijohen kushte të tilla temperaturë-lagështi që do të siguronin që uji i nevojshëm për hidratimi i çimentos të mbahet në beton. Nëse procesi i ngurtësimit zhvillohet në një temperaturë dhe lagështi relativisht konstante, sforcimet që lindin në beton për shkak të ndryshimeve në vëllim dhe të shkaktuara nga tkurrja dhe deformimet e temperaturës do të jenë të parëndësishme. Në mënyrë tipike, betoni mbulohet me film plastik ose veshje tjetër mbrojtëse. Për të parandaluar tharjen e tij. Betoni i tharë ka dukshëm më pak forcë dhe rezistencë ndaj ngricave sesa betoni i ngurtësuar normalisht në të;
Kur betonohet në kushte dimërore me izolim të pamjaftueshëm ose trajtim termik, mund të ndodhë ngrirja e hershme e betonit. Pas shkrirjes, betoni i tillë nuk do të jetë në gjendje të fitojë forcën e nevojshme.
Dëmtimi i strukturave të betonit të armuar ndahet në tre grupe sipas natyrës së ndikimit në kapacitetin mbajtës.
Grupi I - dëmtim që praktikisht nuk zvogëlon forcën dhe qëndrueshmërinë e strukturës (zgavrat sipërfaqësore, zbrazëtitë; çarje, përfshirë ato tkurrje, me një hapje jo më shumë se 0.2 mm, dhe gjithashtu në të cilat, nën ndikimin e ngarkesës së përkohshme dhe temperatura, hapja rritet me jo më shumë se 0,1 mm copëza betoni pa ekspozuar përforcim, etj.);
Grupi II - dëmtimi që zvogëlon qëndrueshmërinë e strukturës (çarje të rrezikshme nga korrozioni me një hapje më shumë se 0,2 mm dhe çarje me një hapje më shumë se 0,1 mm, në zonën e përforcimit të punës të hapësirave të paranderura, duke përfshirë përgjatë zonave nën ngarkesë konstante me një hapje prej më shumë se 0,3 mm nën ngarkesë të përkohshme dhe patate të skuqura me sipërfaqe të ekspozuar dhe korrozion të thellë të betonit;
Grupi III - dëmtim që zvogëlon aftësinë mbajtëse të strukturës (çarje që nuk përfshihen në llogaritjet as në aspektin e forcës ose qëndrueshmërisë; çarje të pjerrëta në muret e trarëve; çarje horizontale në ndërfaqet e pllakës dhe hapësirave; zgavra të mëdha dhe zbrazëtirat në betonin e zonës së ngjeshur etj.).
Dëmtimi i grupit I nuk kërkon masa urgjente ato mund të eliminohen duke aplikuar veshje gjatë mirëmbajtjes rutinë për qëllime parandaluese. Qëllimi kryesor i veshjeve për dëmtimet e grupit I është ndalimi i zhvillimit të çarjeve të vogla ekzistuese, parandalimi i formimit të të rejave, përmirësimi i vetive mbrojtëse të betonit dhe mbrojtja e strukturave nga korrozioni atmosferik dhe kimik.
Në rast të dëmtimit të grupit II, riparimi siguron një rritje të qëndrueshmërisë së strukturës. Prandaj, materialet e përdorura duhet të kenë qëndrueshmëri të mjaftueshme. Çarjet në zonën ku ndodhen tufat e armaturës së paranderur dhe çarjet përgjatë armaturës i nënshtrohen vulosjes së detyrueshme.
Në rast dëmtimi të grupit III, kapaciteti mbajtës i strukturës rikthehet sipas një veçorie specifike. Materialet dhe teknologjitë e përdorura duhet të sigurojnë karakteristikat e forcës dhe qëndrueshmërinë e strukturës.
Për të eliminuar dëmtimet e grupit III, si rregull, duhet të zhvillohen projekte individuale.
Rritja e vazhdueshme e vëllimit të ndërtimit monolit është një nga tendencat kryesore që karakterizon periudhën moderne të ndërtimit rus. Sidoqoftë, aktualisht, një kalim masiv në ndërtim nga betoni i përforcuar monolit mund të ketë pasoja negative që lidhen me nivelin mjaft të ulët të cilësisë së objekteve individuale. Ndër arsyet kryesore për cilësinë e ulët të ndërtesave monolitike të ndërtuara, duhet theksuar sa vijon.
Së pari, shumica e dokumenteve rregullatore në fuqi aktualisht në Rusi u krijuan në epokën e zhvillimit prioritar të ndërtimit nga betoni i përforcuar i parafabrikuar, kështu që fokusi i tyre në teknologjitë e fabrikës dhe shtjellimi i pamjaftueshëm i çështjeve të ndërtimit nga betoni i përforcuar monolit janë plotësisht të natyrshëm.
Së dyti, shumica e organizatave të ndërtimit nuk kanë përvojë të mjaftueshme dhe kulturën e nevojshme teknologjike të ndërtimit monolit, si dhe pajisje teknike me cilësi të dobët.
Së treti, nuk është krijuar një sistem efektiv i menaxhimit të cilësisë për ndërtimin monolit, duke përfshirë një sistem të kontrollit të besueshëm teknologjik të cilësisë së punës.
Cilësia e betonit është, para së gjithash, përputhja e karakteristikave të tij me parametrat në dokumentet rregullatore. Rosstandart ka miratuar dhe është në fuqi standardet e reja: GOST 7473 "Përzierjet e betonit. Kushtet teknike", GOST 18195 "Betoni. Rregullat për monitorimin dhe vlerësimin e forcës." Duhet të hyjë në fuqi GOST 31914 "Betoni i rëndë dhe me grimca të imta me rezistencë të lartë për strukturat monolit", dhe standardi për përforcimin dhe produktet e ngulitura duhet të bëhet i vlefshëm.
Standardet e reja, për fat të keq, nuk përmbajnë çështje që lidhen me specifikat e marrëdhënieve juridike midis klientëve të ndërtimit dhe kontraktorëve të përgjithshëm, prodhuesve të materialeve të ndërtimit dhe ndërtuesve, megjithëse cilësia e punës së betonit varet nga çdo fazë e zinxhirit teknik: përgatitja e lëndëve të para. për prodhimin, projektimin e betonit, prodhimin dhe transportin e përzierjes, shtrimin dhe mirëmbajtjen e betonit në struktura.
Sigurimi i cilësisë së betonit gjatë procesit të prodhimit arrihet falë një sërë kushtesh të ndryshme: këtu janë pajisjet moderne teknologjike, prania e laboratorëve të akredituar të testimit, personeli i kualifikuar, pajtueshmëria e pakushtëzuar me kërkesat rregullatore dhe futja e proceseve të menaxhimit të cilësisë.
Shef i Laboratorit për Testimin e Materialeve të Ndërtimit dhe
strukturat e Institucionit Buxhetor të Shtetit "TsEIIS" -D.N. Abramov
Sasia e ngjitjes midis betonit dhe kallepit arrin disa kgf/cm2. Kjo e ndërlikon punën e zhveshjes, përkeqëson cilësinë e sipërfaqeve të betonit dhe çon në konsumimin e parakohshëm të paneleve të kallepit.
Ngjitja e betonit me kallepin ndikohet nga ngjitja dhe kohezioni i betonit, tkurrja e tij, vrazhdësia dhe poroziteti i sipërfaqes së formimit të kallepit.
Ngjitja (ngjitja) kuptohet si një lidhje e shkaktuar nga forcat molekulare midis sipërfaqeve të dy trupave të ndryshëm ose të lëngshëm në kontakt. Gjatë periudhës së kontaktit midis betonit dhe kallepit, krijohen kushte të favorshme që të ndodhë ngjitja. Ngjitësi (ngjitës) që në këtë rast është beton, është në gjendje plastike gjatë periudhës së shtrimit. Përveç kësaj, në procesin e ngjeshjes me vibrim të betonit, plasticiteti i tij rritet edhe më shumë, si rezultat i të cilit betoni lëviz më afër sipërfaqes së kallepit dhe rritet vazhdimësia e kontaktit midis tyre.
Betoni ngjitet në sipërfaqet e kallëpeve prej druri dhe çeliku më fort sesa në ato plastike për shkak të lagështirës së dobët të këtyre të fundit.
Kur hiqni kallepin, mund të ketë tre mundësi grisjeje. Në opsionin e parë, ngjitja është shumë e vogël, dhe kohezioni është mjaft i lartë. Në këtë rast, kallep është shqyer pikërisht përgjatë rrafshit të kontaktit. Opsioni i dytë është ngjitja më shumë sesa kohezioni. Në këtë rast, kallep është shqyer përgjatë materialit ngjitës (betoni). Opsioni i tretë është që ngjitja dhe kohezioni janë afërsisht të njëjta në madhësi. Kallëpi këputet pjesërisht përgjatë rrafshit të kontaktit midis betonit dhe kallepit, dhe pjesërisht përgjatë vetë betonit ( grisje e përzier ose e kombinuar). Me grisjen e ngjitësit, kallepi hiqet lehtësisht, sipërfaqja e tij mbetet e pastër dhe sipërfaqja e betonit është e cilësisë së mirë.
Si rezultat, është e nevojshme të përpiqemi për të siguruar ndarjen e ngjitësit. Për ta bërë këtë, sipërfaqet e formimit të kallëpeve janë bërë nga materiale ose lubrifikantë të lëmuar, të lagur dobët dhe mbi to aplikohen veshje speciale kundër ngjitjes.
Lubrifikantët e kallëpeve, në varësi të përbërjes së tyre, parimit të funksionimit dhe vetive të funksionimit, mund të ndahen në katër grupe: suspensione ujore; lubrifikantë hidrofobikë; lubrifikantë - ngadalësues të grupit të betonit; lubrifikantë të kombinuar.
Përdorimi i lubrifikantëve efektivë zvogëlon efektet e dëmshme të disa faktorëve në kallëp. Në disa raste, lubrifikantët nuk mund të përdoren. Kështu, gjatë betonimit në kallep rrëshqitëse ose ngjitëse, përdorimi i lubrifikantëve të tillë është i ndaluar për shkak të depërtimit të tyre në beton dhe uljes së cilësisë së tij. Efekt i mirë japin anti-ngjitës veshjet mbrojtëse Bazuar në polimere. Ato aplikohen në sipërfaqet formuese të mburojave gjatë prodhimit të tyre dhe i rezistojnë 20-35 cikleve pa ri-aplikim dhe riparim. Një shtresë me bazë fenol-formaldehidi është zhvilluar për kallepin e dërrasave dhe kompensatës. Shtypet në sipërfaqen e dërrasave me presion deri në 3 kgf/cm2 dhe temperaturë + 80°C.
Këshillohet të përdorni dërrasa, kuvertat e të cilave janë prej getinax, tekstil me fije qelqi të lëmuar ose tekstoli, dhe korniza është bërë nga qoshe metalike. Ky kallep është rezistent ndaj konsumit, i lehtë për t'u hequr dhe siguron sipërfaqe betoni me cilësi të mirë.
Forca e ngjitjes së betonit në kallep ndikohet nga ngjitja (ngjitja) dhe tkurrja e betonit, ashpërsia dhe poroziteti i sipërfaqes. Me një forcë të lartë ngjitjeje midis betonit dhe kallepit, puna e zhveshjes bëhet më e ndërlikuar, intensiteti i punës rritet, cilësia e sipërfaqeve të betonit përkeqësohet dhe panelet e kallëpeve konsumohen para kohe.
Betoni ngjitet në sipërfaqet e kallëpeve prej druri dhe çeliku shumë më fort sesa në ato plastike. Kjo është për shkak të vetive të materialit. Druri, kompensatë, çeliku dhe tekstil me fije qelqi janë të lagura mirë, prandaj ngjitja e betonit me to është mjaft e lartë me materiale të lagura dobët (për shembull, tekstoliti, getinax, polipropileni) ngjitja e betonit është disa herë më e ulët;
Forca e ngjitjes (N) e disa materialeve të kallëpeve me beton është si më poshtë:
Prandaj, për të marrë sipërfaqe cilësi të lartë duhet të përdorni veshje prej tekstoliti, getinax, polipropileni ose të përdorni kompensatë të papërshkueshme nga uji të trajtuar me përbërës të veçantë. Kur ngjitja është e ulët, sipërfaqja e betonit nuk shqetësohet dhe kallepi hiqet lehtë. Me rritjen e ngjitjes, shtresa e betonit ngjitur me kallëp shkatërrohet. Kjo nuk ndikon në karakteristikat e forcës së strukturës, por cilësia e sipërfaqeve zvogëlohet ndjeshëm. Ngjitja mund të reduktohet duke aplikuar suspensione ujore, lubrifikantë të papërshkueshëm nga uji, lubrifikantë të kombinuar dhe lubrifikantë ngadalësues të betonit në sipërfaqen e kallepit. Parimi i funksionimit të pezullimeve ujore dhe lubrifikantëve të papërshkueshëm nga uji bazohet në faktin se në sipërfaqen e kallepit një film mbrojtës, e cila redukton ngjitjen e betonit me kallep.
Lubrifikantët e kombinuar janë një përzierje e ngadalësuesve të grumbullimit të betonit dhe emulsioneve të papërshkueshme nga uji. Kur prodhohen lubrifikantë, atyre u shtohen mbetje sulfite-maja (SYD) dhe naft sapuni. Lubrifikantë të tillë plastifikojnë betonin e zonës ngjitur, dhe ai nuk shembet.
Lubrifikantët - ngadalësuesit e vendosjes së betonit - përdoren për të marrë një strukturë të mirë të sipërfaqes. Deri në kohën e kallepit, forca e këtyre shtresave është pak më e ulët se pjesa më e madhe e betonit. Menjëherë pas zhveshjes, struktura e betonit ekspozohet duke e larë me një rrjedhë uji. Pas një larjeje të tillë, përftohet një sipërfaqe e bukur me një ekspozim uniform të agregatit të trashë. Lubrifikantët aplikohen në panelet e kallëpeve përpara instalimit në pozicionin e projektimit me spërkatje pneumatike. Kjo mënyrë aplikimi siguron uniformitet dhe trashësi konstante shtresa e aplikuar dhe gjithashtu redukton konsumin e lubrifikantit.
Për aplikim pneumatik, përdoren spërkatës ose shufra spërkatës. Më shumë lubrifikantë viskozë aplikohen me rula ose furça.
