≡×ՄԵՆՈՒ

• Ինտերիեր
• Այգի
• Կահույք
• Շինանյութեր
• Տանիք

Աղյուսագործության կրող հզորությունը 250 մմ է: Պիերայի հաշվարկն ամրության համար՝ հաշվի առնելով հայտնաբերված թերությունները: Աղյուսի բեռնում

Պահանջվում է որոշել շենքի պատի հատվածի նախագծային կրող հզորությունը կոշտ կառուցվածքային սխեմայով *

Կոշտ կառուցվածքային սխեմայով շենքի կրող պատի հատվածի կրողունակության հաշվարկը.

Ուղղանկյուն պատի մի հատվածի վրա կիրառվում է գնահատված երկայնական ուժ Ն= 165 կՆ (16,5 տֆ), շարունակական բեռներից Ն է= 150 կՆ (15 տֆ), կարճաժամկետ Ն սբ= 15 կՆ (1,5 տֆ): Հատվածի չափերը՝ 0,40x1,00 մ, հատակի բարձրությունը՝ 3 մ, պատի ստորին և վերին հենարանները՝ հոդակապ, ամրացված։ Պատը նախագծվել է M50 նախագծային աստիճանի ամրության քառաշերտ բլոկներից՝ օգտագործելով M50 նախագծային կարգի շաղախ:

Ամառային պայմաններում շենքի կառուցման ժամանակ պահանջվում է ստուգել պատի տարրի կրողունակությունը հատակի բարձրության միջին մասում։

0,40 մ հաստությամբ կրող պատերի համար նախատեսված կետի համաձայն՝ պատահական էքսցենտրիկությունը չպետք է հաշվի առնվի: Մենք հաշվարկում ենք ըստ բանաձևի

Ն ≤ մ է  ՀՀ  ,

Որտեղ Ն- գնահատված երկայնական ուժ.

Սույն Հավելվածում տրված հաշվարկի օրինակը կազմված է SNiP P-22-81 * (տրված է քառակուսի փակագծերում) բանաձևերի, աղյուսակների և պարբերությունների և սույն Առաջարկությունների համաձայն:

Տարրի հատվածի տարածքը

Ա= 0,40 ∙ 1,0 = 0,40 մ.

Նախագծում է որմնադրությանը սեղմման ամրությունը Ռհամաձայն սույն հանձնարարականների Աղյուսակ 1-ի` հաշվի առնելով աշխատանքային պայմանների գործակիցը  Հետ\u003d 0.8, տես պարբերություն, հավասար է

Ռ\u003d 9,2-0,8 \u003d 7,36 կգֆ / սմ 2 (0,736 ՄՊա):

Սույն Հավելվածում տրված հաշվարկի օրինակը կազմված է SNiP P-22-81 * (տրված է քառակուսի փակագծերում) բանաձևերի, աղյուսակների և պարբերությունների և սույն Առաջարկությունների համաձայն:

Տարրի գնահատված երկարությունը ըստ գծագրի, p. հավասար է

լ 0 = Η = 3 մ.

Տարրի ճկունությունն է

.

Որմնադրությանը առաձգական հատկանիշ  , վերցված սույն «Հանձնարարականների» համաձայն, հավասար է

Ճկման հարաբերակցությունը  որոշվում է ըստ աղյուսակի:

Վերցված է 40 սմ պատի հաստությամբ երկարատև ծանրաբեռնվածության ազդեցությունը հաշվի առնելով գործակիցը մ է = 1.

Գործակից  քառաշերտ բլոկների որմնադրության համար վերցված է ըստ աղյուսակի: հավասար է 1,0-ի։

Պատի հատվածի գնահատված կրող հզորությունը Ն ccհավասար է

Ն cc= մգ մ է ∙ ∙Ռ∙Ա∙ \u003d 1,0 ∙ 0,9125 ∙ 0,736 ∙ 10 3 ∙ 0,40 ∙ 1,0 \u003d 268,6 կՆ (26,86 տֆ):

Գնահատված երկայնական ուժ Նպակաս Ն cc :

Ն= 165 կՆ< Ն cc= 268,6 կՆ։

Հետեւաբար, պատը բավարարում է կրող հզորության պահանջները։

Շենքերի պատերի ջերմության փոխանցման դիմադրության հաշվարկման II օրինակ քառաշերտ ջերմաարդյունավետ բլոկներից

Օրինակ. Որոշեք 400 մմ հաստությամբ չորս շերտ ջերմաարդյունավետ բլոկների ջերմության փոխանցման դիմադրությունը: Սենյակի կողմից պատի ներքին մակերեսը երեսպատված է գիպսաստվարաթղթե թիթեղներով։

Պատը նախատեսված է նորմալ խոնավությամբ և չափավոր բացօթյա կլիմայով սենյակների համար, շինարարության տարածքը Մոսկվան է և Մոսկվայի շրջանը:

Հաշվարկելիս մենք ընդունում ենք որմնադրություն քառաշերտ բլոկներից հետևյալ բնութագրերով ունեցող շերտերով.

Ներքին շերտ - ընդլայնված կավե բետոն 150 մմ հաստությամբ, խտությունը 1800 կգ / մ 3 -  \u003d 0,92 Վտ / մ ∙ 0 C;

Արտաքին շերտը ծակոտկեն ընդլայնված կավե բետոն է 80 մմ հաստությամբ, 1800 կգ / մ 3 խտությամբ:  \u003d 0,92 Վտ / մ ∙ 0 C;

Ջերմամեկուսիչ շերտ՝ պոլիստիրոլ 170 մմ հաստությամբ,  - 0,05 Վտ / մ ∙ 0 С;

Չոր սվաղ 12 մմ հաստությամբ գիպսային պատյան թերթերից -  \u003d 0,21 Վտ / մ ∙ 0 C:

Արտաքին պատի ջերմության փոխանցման նվազեցված դիմադրությունը հաշվարկվում է ըստ հիմնական կառուցվածքային տարրի, որն ամենաշատը կրկնվում է շենքում: Շենքի պատի ձևավորումը հիմնական կառուցվածքային տարրով ներկայացված է Նկար 2, 3-ում: Պատի ջերմության փոխանցման պահանջվող նվազեցված դիմադրությունը որոշվում է ըստ SNiP 23-02-2003: Ջերմային պաշտպանությունշենքեր», ելնելով էներգախնայողության պայմաններից՝ համաձայն 1բ* աղյուսակի՝ բնակելի շենքերի համար։

Մոսկվայի և Մոսկվայի շրջանի պայմանների համար շենքերի պատերի ջերմության փոխանցման պահանջվող դիմադրությունը (II փուլ)

GSOP \u003d (20 + 3.6) ∙ 213 \u003d 5027 աստիճան: օր

Ընդհանուր դիմադրություն ջերմության փոխանցմանը Ռ oընդունված պատի դիզայնը որոշվում է բանաձևով

,(1)

Որտեղ Եվ - պատի ներքին և արտաքին մակերեսի ջերմության փոխանցման գործակիցները,

ընդունված ըստ SNiP 23-2-2003 - 8,7 Վտ / մ 2 ∙ 0 С և 23 Վտ / մ 2 ∙ 0 С

համապատասխանաբար;

Ռ 1 ,Ռ 2 ...Ռ n- բլոկային կառույցների առանձին շերտերի ջերմային դիմադրություն

 n- շերտի հաստությունը (մ);

 n- շերտի ջերմային հաղորդունակության գործակիցը (Վտ / մ 2 ∙ 0 С)

\u003d 3,16 մ 2 ∙ 0 C / W:

Որոշեք պատի ջերմության փոխանցման նվազեցված դիմադրությունը Ռ oառանց գիպսի ներքին շերտի.

Ռ o =
\u003d 0,115 + 0,163 + 3,4 + 0,087 + 0,043 \u003d 3,808 մ 2 ∙ 0 C / W:

Անհրաժեշտության դեպքում սենյակի կողքից քսել ներքին սվաղի շերտը drywall թերթերպատի ջերմության փոխանցման դիմադրությունը մեծանում է

Ռ ԱՀ. =
\u003d 0,571 մ 2 ∙ 0 C / W:

Պատի ջերմային դիմադրությունը կլինի

Ռ o\u003d 3,808 + 0,571 \u003d 4,379 մ 2 ∙ 0 C / W:

Այսպիսով, 400 մմ հաստությամբ քառաշերտ ջերմաարդյունավետ բլոկների արտաքին պատի կառուցումը 12 մմ հաստությամբ գիպսաստվարաթղթերի ներքին գիպսային շերտով՝ 412 մմ ընդհանուր հաստությամբ, ունի ջերմափոխանցման նվազեցված դիմադրություն, որը հավասար է 4,38 մ 2 ∙ 0: C/W-ը բավարարում է Մոսկվայի և Մոսկվայի շրջանի կլիմայական պայմաններում շենքերի արտաքին պարիսպների ջերմապաշտպանական որակների պահանջները:

Հաշվարկի անհրաժեշտությունը աղյուսագործությունմասնավոր տան կառուցման ընթացքում ակնհայտ է ցանկացած մշակողի համար: Կլինկեր և կարմիր աղյուսներ օգտագործվում են բնակելի շենքերի կառուցման մեջ, ավարտական ​​աղյուսօգտագործվում է պատերի արտաքին մակերեսի գրավիչ տեսք ստեղծելու համար: Աղյուսի յուրաքանչյուր ապրանքանիշ ունի իր հատուկ պարամետրերն ու հատկությունները, բայց դրանց միջև չափի տարբերությունը տարբեր ապրանքանիշերնվազագույնը.

Նյութի առավելագույն քանակությունը կարելի է հաշվարկել՝ որոշելով պատերի ընդհանուր ծավալը և բաժանելով այն մեկ աղյուսի ծավալով։

Կլինկերային աղյուսները օգտագործվում են շքեղ տների կառուցման համար։ Այն ունի մեծ համամասնություն, գրավիչ տեսքը, բարձր ամրություն։ Սահմանափակ օգտագործումը պայմանավորված է նյութի բարձր գնով:

Ամենատարածված և պահանջված նյութը կարմիր աղյուսն է:Այն ունի բավականաչափ ուժ՝ համեմատաբար ցածր տեսակարար կշռով, հեշտությամբ մշակվում է և քիչ է ազդում միջավայրը. Թերությունները - բարձր կոպտությամբ անփույթ մակերեսներ, բարձր խոնավության դեպքում ջուրը կլանելու ունակություն: IN նորմալ պայմաններգործողություն, այս ունակությունը չի դրսևորվում:

Աղյուսների տեղադրման երկու եղանակ կա.

• կապող;
• գդալ.

Միացման մեթոդով դնելիս աղյուսը դրվում է պատի միջով: Պատի հաստությունը պետք է լինի առնվազն 250 մմ: Արտաքին մակերեսպատերը կլինեն վերջնական մակերեսներնյութական.

Գդալ մեթոդով աղյուսը դրվում է երկայնքով: Դրսում կողային մակերեսն է: Այսպիսով, դուք կարող եք պատերը դնել կես աղյուսով `120 մմ հաստությամբ:

Այն, ինչ դուք պետք է իմանաք հաշվարկելու համար

Նյութի առավելագույն քանակությունը կարելի է հաշվարկել՝ որոշելով պատերի ընդհանուր ծավալը և բաժանելով այն մեկ աղյուսի ծավալով։ Արդյունքը կլինի մոտավոր ու ուռճացված։ Ավելի ճշգրիտ հաշվարկի համար պետք է հաշվի առնել հետևյալ գործոնները.

• որմնադրությանը կարի չափը;
• նյութի ճշգրիտ չափերը;
• բոլոր պատերի հաստությունը.

Արտադրողները բավականին հաճախ, տարբեր պատճառներով, չեն դիմանում արտադրանքի ստանդարտ չափսերին: Կարմիր որմնադրությանը աղյուսըստ ԳՕՍՏ-ի, այն պետք է ունենա 250x120x65 մմ չափսեր: Սխալներից խուսափելու համար՝ ավելորդ նյութական ծախսերՑանկալի է մատակարարների հետ ստուգել առկա աղյուսների չափերը:

Օպտիմալ հաստությունԱրտաքին պատերը շատ շրջանների համար 500 մմ են, կամ 2 աղյուս: Այս չափը ապահովում է շենքի բարձր ամրությունը, լավ ջերմամեկուսացում. Թերությունը կառուցվածքի մեծ քաշն է և, որպես հետևանք, ճնշումը հիմքի և որմնադրությանը ստորին շերտերի վրա։

Որմնադրությանը միացման չափը հիմնականում կախված կլինի շաղախի որակից:

Եթե ​​խառնուրդը պատրաստելու համար օգտագործվում է խոշոր հատիկավոր ավազ, ապա կարի լայնությունը կավելանա, մանրահատիկ ավազի դեպքում կարը կարելի է բարակել։ Քարտաշային հոդերի օպտիմալ հաստությունը 5-6 մմ է: Անհրաժեշտության դեպքում թույլատրվում է կարեր կատարել 3-ից 10 մմ հաստությամբ։ Կախված հոդերի չափից և աղյուսների տեղադրման եղանակից, որոշ գումար կարելի է խնայել:

Օրինակ, վերցրեք հոդերի հաստությունը 6 մմ և գդալ դնելու մեթոդ աղյուսե պատեր. 0,5 մ պատի հաստությամբ 4 աղյուս պետք է դնել լայնությամբ:

Բացերի ընդհանուր լայնությունը կկազմի 24 մմ: 4 աղյուսների 10 տող դնելը կտա բոլոր բացերի ընդհանուր հաստությունը 240 մմ, ինչը գրեթե հավասար է ստանդարտ արտադրանքի երկարությանը: Ընդհանուր որմնադրությանը մակերեսը այս դեպքում կկազմի մոտավորապես 1,25 մ 2: Եթե ​​աղյուսները սերտորեն դրված են, առանց բացերի, 1 մ 2-ում տեղադրվում է 240 կտոր: Հաշվի առնելով բացերը՝ նյութի սպառումը կկազմի մոտավորապես 236 հատ։

Վերադարձ դեպի ինդեքս

Կրող պատերի հաշվարկման մեթոդ

Շենքի արտաքին չափսերը պլանավորելիս խորհուրդ է տրվում ընտրել 5-ի բազմապատիկ արժեքներ: Նման թվերով ավելի հեշտ է կատարել հաշվարկը, այնուհետև կատարել իրականում: 2 հարկի կառուցումը պլանավորելիս նյութի քանակը պետք է հաշվարկվի փուլերով՝ յուրաքանչյուր հարկի համար։

Նախ, կատարվում է առաջին հարկի արտաքին պատերի հաշվարկը: Օրինակ, վերցրեք շենքը չափերով.

• երկարությունը = 15 մ;
• լայնությունը = 10 մ;
• բարձրությունը = 3 մ;
• պատի հաստությունը 2 աղյուս.

Ըստ այս չափերի, դուք պետք է որոշեք շենքի պարագիծը.

(15 + 10) x 2 = 50

3 x 50 = 150 մ 2

Հաշվարկելով ընդհանուր տարածքը, կարող եք որոշել պատի կառուցման համար նախատեսված աղյուսների առավելագույն քանակը: Դա անելու համար 1 մ 2-ի համար նախապես որոշված ​​աղյուսների քանակը բազմապատկեք ընդհանուր մակերեսով.

236 x 150 = 35,400

Արդյունքը վերջնական չէ, պատերը պետք է ունենան բացվածքներ դռների և պատուհանների տեղադրման համար։ Քանակ մուտքի դռներկարող է տարբեր լինել. Փոքր առանձնատները սովորաբար ունենում են մեկ դուռ։ Շենքերի համար մեծ չափսերնպատակահարմար է պլանավորել երկու մուտք։ Որոշվում են պատուհանների քանակը, դրանց չափերը և գտնվելու վայրը ներքին դասավորությունըշինություն.

Որպես օրինակ, դուք կարող եք վերցնել 3 պատուհանի բացվածք 10 մետրանոց պատի համար, 4-ը 15 մետրանոց պատերի համար: Ցանկալի է կատարել պատերից մեկը խուլ, առանց բացվածքների։ Ծավալը դռների բացվածքներկարող է որոշվել ըստ ստանդարտ չափսեր. Եթե ​​չափերը տարբերվում են ստանդարտից, ապա ծավալը կարող է հաշվարկվել ընդհանուր չափերը, ավելացնելով նրանց մոնտաժային բացվածքի լայնությունը: Հաշվարկելու համար օգտագործեք բանաձևը.

2 x (A x B) x 236 = C

որտեղ՝ A-ն դռան շեմի լայնությունն է, B-ը՝ բարձրությունը, C-ն՝ ծավալը աղյուսների քանակով:

Փոխարինելով ստանդարտ արժեքները, մենք ստանում ենք.

2 x (2 x 0.9) x 236 = 849 հատ:

Ծավալը պատուհանների բացվածքներհաշվարկված է նույն կերպ. 1,4 x 2,05 մ պատուհանների չափսերով, ծավալը կկազմի 7450 հատ։ Մեկ ընդարձակման բացվածքի համար աղյուսների քանակի որոշումը պարզ է. անհրաժեշտ է բազմապատկել պարագծի երկարությունը 4-ով: Արդյունքը կլինի 200 հատ:

35400 — (200 + 7450 + 849) = 26 901.

Ձեռք բերել պահանջվող գումարըհետևում է փոքր մարժանով, քանի որ շահագործման ընթացքում հնարավոր են սխալներ և այլ չնախատեսված իրավիճակներ:

Նկար 1. Նախագծված շենքի աղյուսե սյուների հաշվարկման սխեման.

Այս դեպքում բնական հարց է առաջանում՝ ո՞րն է սյուների այն նվազագույն հատվածը, որը կապահովի պահանջվող ամրությունն ու կայունությունը։ Իհարկե, սյուներ դնելու գաղափարը կավե աղյուս, և առավել ևս տան պատերը հեռու են նորությունից, և աղյուսի պատերի, սյուների, սյուների հաշվարկների բոլոր հնարավոր ասպեկտները, որոնք սյունի էությունն են, նկարագրված են բավական մանրամասն SNiP II-22-ում: 81 (1995) «Քար ու ամրացված որմնադրությանը«Հենց սա նորմատիվ փաստաթուղթև պետք է հաշվի առնել հաշվարկներում: Ստորև բերված հաշվարկը ոչ այլ ինչ է, քան նշված SNiP-ի օգտագործման օրինակ:

Սյուների ամրությունն ու կայունությունը որոշելու համար անհրաժեշտ է ունենալ բազմաթիվ նախնական տվյալներ, ինչպիսիք են՝ ամրության համար աղյուսի ապրանքանիշը, սյուների վրա խաչաձողերի աջակցության տարածքը, սյուների ծանրաբեռնվածությունը, սյունակի հատվածային տարածքը, և եթե դրանցից ոչ մեկը հայտնի չէ նախագծման փուլում, ապա կարող եք անել հետևյալ կերպ.

Կենտրոնական սեղմման տակ կայունության համար աղյուսի սյունակի հաշվարկման օրինակ

Նախագծված:

Տեռաս 5x8 մ չափսերով Երեք սյուն (մեկը մեջտեղում և երկուսը՝ եզրերի երկայնքով) երեսպատված սնամեջ աղյուսից՝ 0,25x0,25 մ հատվածով։Սյուների առանցքների միջև հեռավորությունը 4մ է։Աղյուսի ամրությունը։ դասարանը M75 է:

Դիզայնի ենթադրություններ.

.

Նման դիզայնի սխեմայով առավելագույն բեռը կլինի միջին ստորին սյունակում: Հենց նրան պետք է հույս դնել ուժի վրա։ Սյունակի ծանրաբեռնվածությունը կախված է բազմաթիվ գործոններից, մասնավորապես, շինարարության տարածքից: Օրինակ, Սանկտ Պետերբուրգում այն ​​կազմում է 180 կգ / մ 2, իսկ Դոնի Ռոստովում `80 կգ / մ 2: Հաշվի առնելով տանիքի քաշը 50-75 կգ / մ 2, տանիքից սյունակի բեռը Պուշկինի համար Լենինգրադի մարզկարող է կազմել՝

N տանիքից = (180 1.25 + 75) 5 8/4 = 3000 կգ կամ 3 տոննա

Որովհետեւ գործող բեռներհատակի նյութից և տեռասում նստած մարդկանցից դեռ հայտնի չէ կահույք և այլն, բայց երկաթբետոնե սալաքարկոնկրետ պլանավորված չէ, բայց ենթադրվում է, որ հատակը կլինի փայտե, առանձին պառկածից եզրային տախտակներ, ապա տեռասից բեռը հաշվարկելու համար կարող եք վերցնել 600 կգ / մ 2 հավասարաչափ բաշխված բեռ, այնուհետև կենտրոնական սյունակի վրա գործող տեռասից կենտրոնացված ուժը կլինի.

N կտուրից = 600 5 8/4 = 6000 կգ կամ 6 տոննա

3 մ երկարությամբ սյուների սեփական քաշը կլինի.

N մեկ սյունակում = 1500 3 0,38 0,38 = 649,8 կգ կամ 0,65 տոննա

Այսպիսով, հիմքի մոտ գտնվող սյունակի հատվածում միջին ստորին սյունակի ընդհանուր ծանրաբեռնվածությունը կլինի.

N մոտ \u003d 3000 + 6000 + 2 650 \u003d 10300 կգ կամ 10,3 տոննա

Սակայն այս դեպքում կարելի է հաշվի առնել, որ այնքան էլ մեծ հավանականություն չկա, որ ձյունից ժամանակավոր ծանրաբեռնվածությունը, որը առավելագույնը մ. ձմեռային ժամանակ, իսկ առաստաղի վրա ժամանակավոր ծանրաբեռնվածություն, առավելագույնը՝ ամռանը, կկիրառվի միաժամանակ։ Նրանք. Այս բեռների գումարը կարելի է բազմապատկել 0,9 հավանականության գործակցով, ապա.

N մոտ \u003d (3000 + 6000) 0,9 + 2 650 \u003d 9400 կգ կամ 9,4 տոննա

Արտաքին սյուների վրա հաշվարկված բեռը գրեթե երկու անգամ պակաս կլինի.

N cr = 1500 + 3000 + 1300 = 5800 կգ կամ 5,8 տոննա

2. Աղյուսագործության ամրության որոշում.

Աղյուսի M75 ապրանքանիշը նշանակում է, որ աղյուսը պետք է դիմակայել 75 կգ/սմ 2 բեռին, այնուամենայնիվ, աղյուսի ամրությունը և աղյուսի ամրությունը երկու տարբեր բաներ են: Հետևյալ աղյուսակը կօգնի ձեզ հասկանալ սա.

Աղյուսակ 1. Աղյուսագործության համար հաշվարկված սեղմման ուժը (ըստ SNiP II-22-81 (1995))

Բայց սա դեռ ամենը չէ: Ամեն ինչ նույնն է SNiP II-22-81 (1995) էջ 3.11 ա) խորհուրդ է տալիս, որ եթե սյուների և հենասյուների մակերեսը 0,3 մ 2-ից փոքր է, նախագծային դիմադրության արժեքը բազմապատկեքաշխատանքային պայմանների գործակիցը γ s =0.8. Եվ քանի որ մեր սյունակի խաչմերուկը 0,25x0,25 \u003d 0,0625 մ 2 է, մենք ստիպված կլինենք օգտագործել այս առաջարկությունը: Ինչպես տեսնում եք, M75 ապրանքանիշի աղյուսի համար նույնիսկ օգտագործելիս որմնադրությանը հավանգ M100 որմնադրությանը ամրությունը չի գերազանցի 15 կգ/սմ 2: Արդյունքում, մեր սյունակի համար հաշվարկված դիմադրությունը կլինի 15 0,8 = 12 կգ / սմ 2, ապա առավելագույն սեղմման սթրեսը կլինի.

10300/625 \u003d 16,48 կգ / սմ 2\u003e R \u003d 12 կգֆ / սմ 2

Այսպիսով, սյունակի անհրաժեշտ ամրությունն ապահովելու համար անհրաժեշտ է կամ օգտագործել ավելի մեծ ամրության աղյուս, օրինակ՝ M150 (հաշվարկված սեղմման ուժը M100 մակնիշի հավանգով կլինի 22 0,8 = 17,6 կգ / սմ 2) կամ բարձրացնել սյունակի հատվածը կամ օգտագործել որմնադրությանը լայնակի ամրացում: Առայժմ եկեք կենտրոնանանք դեմքի ավելի դիմացկուն աղյուսի օգտագործման վրա:

3. Աղյուսի սյունակի կայունության որոշում:

Աղյուսի ամրություն և կայունություն աղյուսի սյունակ-Սրանք էլ տարբեր բաներ են ու միևնույն է SNiP II-22-81 (1995) խորհուրդ է տալիս որոշել աղյուսի սյունակի կայունությունը՝ օգտագործելով հետևյալ բանաձևը.:

N ≤ m g φRF (1.1)

Որտեղ մ գ- գործակիցը հաշվի առնելով երկարաժամկետ բեռի ազդեցությունը. Այս դեպքում, համեմատաբար, մեր բախտը բերել է, քանի որ հատվածի բարձրության վրա հ≈ 30 սմ, այս գործակցի արժեքը կարելի է հավասար ընդունել 1-ի։

ՆշումԻրականում, m g գործակցով ամեն ինչ այնքան էլ պարզ չէ, մանրամասները կարող եք գտնել հոդվածի մեկնաբանություններում:

φ - ճկման գործակիցը, կախված սյունակի ճկունությունից λ . Այս գործակիցը որոշելու համար անհրաժեշտ է իմանալ սյունակի գնահատված երկարությունը լ 0 , բայց միշտ չէ, որ այն համընկնում է սյունակի բարձրության հետ։ Կառույցի գնահատված երկարությունը որոշելու նրբությունները ներկայացված են առանձին, այստեղ մենք պարզապես նշում ենք, որ ըստ SNiP II-22-81 (1995) էջ 4.3. «Պատերի և սյուների գնահատված բարձրությունները. լ 0 ճկման գործակիցները որոշելիս φ կախված հորիզոնական հենարանների վրա դրանց աջակցության պայմաններից, պետք է վերցնել.

ա) ֆիքսված կախովի հենարաններով լ 0 = Հ;

բ) առաձգական վերին հենարանով և ներքևի հենակետում կոշտ սեղմումով. միաթև շենքերի համար. լ 0=1,5Հ, բազմաթռիչք շենքերի համար լ 0=1,25Հ;

գ) անվճար կանգնած կառույցներ լ 0 = 2 Ն;

դ) մասնակի սեղմված հենարանային հատվածներով կառույցների համար՝ հաշվի առնելով կծկման փաստացի աստիճանը, բայց ոչ պակաս, քան. լ 0 = 0,8 Ն, Որտեղ Հ- առաստաղների կամ այլ հորիզոնական հենարանների միջև հեռավորությունը, երկաթբետոնե հորիզոնական հենարաններով, նրանց միջև հեռավորությունը լույսի ներքո:

Առաջին հայացքից մեր հաշվարկային սխեման կարելի է համարել բ պարբերության պայմանները բավարարող: այսինքն կարող ես վերցնել լ 0 = 1,25H = 1,25 3 = 3,75 մետր կամ 375 սմ. Այնուամենայնիվ, մենք կարող ենք վստահորեն օգտագործել այս արժեքը միայն այն դեպքում, եթե ստորին աջակցությունը իսկապես կոշտ է: Եթե ​​հիմքի վրա դրված տանիքի նյութի ջրամեկուսիչ շերտի վրա աղյուսի սյուն է դրվելու, ապա նման հենարանը ավելի շուտ պետք է համարել որպես կախովի, այլ ոչ թե կոշտ սեղմված: Եվ այս դեպքում մեր կառուցումը պատի հարթությանը զուգահեռ հարթությունում երկրաչափորեն փոփոխական է, քանի որ առաստաղի կառուցումը (առանձին ընկած տախտակներ) այս հարթությունում բավարար կոշտություն չի ապահովում։ Այս իրավիճակից 4 ելք կա.

1. Կիրառեք սկզբունքորեն տարբեր դիզայնի սխեմա

Օրինակ - մետաղական սյուներ, կոշտորեն ներկառուցված հիմքի մեջ, որին կզոդվեն հատակի խաչաձողերը, այնուհետև գեղագիտական ​​նկատառումներից ելնելով կարելի է ծածկել մետաղական սյուները։ երեսպատման աղյուսցանկացած ապրանքանիշ, քանի որ մետաղը կրելու է ամբողջ բեռը: Այս դեպքում, ճիշտ է, մետաղական սյուները պետք է հաշվարկվեն, բայց գնահատված երկարությունը կարելի է վերցնել լ 0=1,25Հ.

2. Կատարեք ևս մեկ ծածկ,

օրինակ -ից թերթիկ նյութեր, որը թույլ կտա մեզ այս դեպքում համարել թե՛ վերին, թե՛ ստորին սյունակի հենարանները որպես կախովի լ 0=Հ.

3. Կատարեք կարծրության դիֆրագմա

պատի հարթությանը զուգահեռ հարթությունում։ Օրինակ, եզրերի երկայնքով դրեք ոչ թե սյուներ, այլ ավելի շուտ սյուներ: Սա նաև թույլ կտա մեզ համարել ինչպես վերին, այնպես էլ ստորին սյունակի հենարանները որպես կախովի, բայց այս դեպքում անհրաժեշտ է լրացուցիչ հաշվարկել կոշտության դիֆրագմը:

4. Անտեսեք վերը նշված տարբերակները և հաշվեք սյուները որպես ազատ կանգնած կոշտ ստորին հենարանով, այսինքն. լ 0 = 2 Ն

Ի վերջո, հին հույները տեղադրեցին իրենց սյուները (թեև ոչ աղյուսից) առանց նյութերի դիմադրության մասին որևէ իմացության, առանց մետաղական խարիսխների օգտագործման և նույնիսկ այդքան խնամքով գրված: շինարարական ծածկագրերև այդ օրերին կանոններ չկային, այնուամենայնիվ, որոշ սյուներ կանգուն են մինչ օրս։

Այժմ, իմանալով սյունակի գնահատված երկարությունը, կարող եք որոշել ճկունության գործակիցը.

λ հ =լ 0 /ժ (1.2) կամ

λ ես =լ 0 /i (1.3)

Որտեղ հ- սյունակի հատվածի բարձրությունը կամ լայնությունը, և ես- իներցիայի շառավիղը.

Սկզբունքորեն, պտտման շառավիղը որոշելը դժվար չէ, դուք պետք է բաժանեք հատվածի իներցիայի պահը հատվածի տարածքով, այնուհետև դուրս բերեք արդյունքից: Քառակուսի արմատ, բայց այս դեպքում դա իսկապես անհրաժեշտ չէ։ Այսպիսով λh = 2 300/25 = 24.

Այժմ, իմանալով ճկունության գործակիցի արժեքը, մենք կարող ենք վերջապես որոշել ճկման գործակիցը աղյուսակից.

աղյուսակ 2. Քարի և զրահի ճկման գործակիցները քարե կառույցներ(ըստ SNiP II-22-81 (1995))

Միեւնույն ժամանակ, որմնադրությանը առաձգական հատկանիշը α որոշվում է աղյուսակով.

Աղյուսակ 3. Որմնադրությանը առաձգական հատկանիշ α (ըստ SNiP II-22-81 (1995))

Արդյունքում ճկման գործակիցի արժեքը կկազմի մոտ 0,6 (առաձգական բնութագրիչի արժեքով α = 1200, ըստ 6-րդ կետի): Այնուհետև կենտրոնական սյունակի վրա առավելագույն բեռնվածությունը կլինի.

N p \u003d m g φγ ՌԴ-ով \u003d 1x0.6x0.8x22x625 \u003d 6600 կգ< N с об = 9400 кг

Սա նշանակում է, որ ընդունված 25x25 սմ հատվածը բավարար չէ ստորին կենտրոնական սեղմված սյունակի կայունությունն ապահովելու համար։ Կայունությունը բարձրացնելու համար ամենաօպտիմալը կլինի սյունակի հատվածի ավելացումը: Օրինակ, եթե մեկուկես աղյուսի ներսում դատարկությամբ սյուն եք դնում, 0,38x0,38 մ չափսերով, ապա այս կերպ ոչ միայն սյունակի խաչմերուկի տարածքը կաճի մինչև. 0,13 մ 2 կամ 1300 սմ 2, բայց սյունակի պտտման շառավիղը նույնպես կավելանա մինչև ես= 11,45 սմ. Հետո λ i = 600/11,45 = 52,4, և գործակցի արժեքը φ = 0,8. Այս դեպքում կենտրոնական սյունակի առավելագույն բեռնվածությունը կլինի.

N p \u003d m g φγ ՌԴ-ով \u003d 1x0.8x0.8x22x1300 \u003d 18304 կգ\u003e N մոտ \u003d 9400 կգ-ով

Սա նշանակում է, որ 38x38 սմ հատվածը բավարար է ստորին կենտրոնական սեղմված սյունակի կայունությունը լուսանցքով ապահովելու համար, և նույնիսկ աղյուսի ապրանքանիշը կարող է կրճատվել: Օրինակ, ի սկզբանե ընդունված M75 ապրանքանիշի դեպքում վերջնական ծանրաբեռնվածությունը կլինի.

N p \u003d m g φγ ՌԴ-ով \u003d 1x0.8x0.8x12x1300 \u003d 9984 կգ\u003e N մոտ \u003d 9400 կգ-ով

Թվում է, թե դա ամեն ինչ է, բայց ցանկալի է հաշվի առնել ևս մեկ մանրուք. Այս դեպքում ավելի լավ է հիմքի ժապավենը դարձնել (բոլոր երեք սյունակների համար միայնակ), այլ ոչ սյունաձև (յուրաքանչյուր սյունակի համար առանձին), այլապես հիմքի նույնիսկ փոքր անկումը կհանգեցնի սյունակի մարմնի լրացուցիչ լարումների, և դա. կարող է հանգեցնել կործանման: Հաշվի առնելով վերը նշված բոլորը, սյուների 0,51x0,51 մ հատվածը կլինի ամենաօպտիմալը, իսկ գեղագիտական ​​տեսանկյունից նման հատվածը օպտիմալ է։ Նման սյուների խաչմերուկի մակերեսը կկազմի 2601 սմ 2:

Էքսցենտրիկ սեղմման տակ կայունության համար աղյուսի սյունակի հաշվարկման օրինակ

Նախագծված տան ծայրահեղ սյուները կենտրոնացված չեն սեղմվի, քանի որ խաչաձողերը միայն մի կողմից կհենվեն դրանց վրա: Եվ նույնիսկ եթե խաչաձողերը դրված են ամբողջ սյունակի վրա, ապա, միևնույն է, խաչաձողերի շեղման պատճառով հատակից և տանիքից բեռը կտեղափոխվի ծայրահեղ սյուներ, որոնք գտնվում են սյունակի հատվածի կենտրոնում: Որ վայրում կփոխանցվի այս բեռի արդյունքը, կախված է հենարանների վրա խաչաձողերի թեքության անկյունից, խաչաձողերի և սյուների առաձգական մոդուլներից և մի շարք այլ գործոններից, որոնք մանրամասն քննարկվում են «Հաշվարկ» հոդվածում։ փլուզման համար փնջի աջակցության հատվածը»: Այս տեղաշարժը կոչվում է բեռի կիրառման էքսցենտրիկություն e o: Այս դեպքում մեզ հետաքրքրում է գործոնների ամենաանբարենպաստ համադրությունը, որի դեպքում սյուների վրա հատակի ծանրաբեռնվածությունը կտեղափոխվի հնարավորինս մոտ սյունակի եզրին: Սա նշանակում է, որ, բացի բեռից, սյուների վրա կգործի նաև ճկման պահը՝ հավասար M = Ne o, և այս պահը պետք է հաշվի առնել հաշվարկներում։ IN ընդհանուր դեպքԿայունության թեստը կարող է իրականացվել հետևյալ բանաձևով.

N = φRF - MF / W (2.1)

Որտեղ Վ- հատվածի մոդուլը. Այս դեպքում տանիքից ստորին ծայրամասային սյուների բեռը պայմանականորեն կարելի է համարել կենտրոնականորեն կիրառված, իսկ էքսցենտրիկությունը կստեղծվի միայն առաստաղից բեռի միջոցով: 20 սմ էքսցենտրիկությամբ

N p \u003d φRF - MF / W \u003d1x0.8x0.8x12x2601- 3000 20 2601· 6/51 3 = 19975, 68 - 7058,82 = 12916,9 կգ >N cr = 5800 կգ

Այսպիսով, նույնիսկ բեռնվածքի կիրառման շատ մեծ էքսցենտրիկության դեպքում մենք ունենք անվտանգության ավելի քան կրկնակի սահման:

Ծանոթագրություն. SNiP II-22-81 (1995 թ.) «Քարե և ամրացված որմնադրությանը վերաբերող կառույցներ» խորհուրդ է տալիս օգտագործել հատվածի հաշվարկման այլ մեթոդ՝ հաշվի առնելով քարե կառույցների առանձնահատկությունները, բայց արդյունքը կլինի մոտավորապես նույնը, հետևաբար ես չեմ այստեղ տվեք SNiP-ի առաջարկած հաշվարկի մեթոդը:

Աղյուս - բավականաչափ ամուր շինանյութ, հատկապես լիարժեք, իսկ 2-3 հարկերում տների կառուցման ժամանակ պատերը սովորականից. կերամիկական աղյուսլրացուցիչ հաշվարկներ սովորաբար անհրաժեշտ չեն: Սակայն իրավիճակները տարբեր են, օրինակ՝ պլանավորված է երկհարկանի տուներկրորդ հարկում պատշգամբով։ Մետաղական խաչաձողերը, որոնց վրա կհենվեն նաև տեռասի հատակի մետաղական գերանները, նախատեսվում է հենվել երեսպատման սնամեջ աղյուսից 3 մետր բարձրությամբ աղյուսե սյուների վրա, կլինեն ևս 3 մետր բարձրությամբ սյուներ, որոնց վրա կհենվի տանիքը.

Այս դեպքում բնական հարց է առաջանում՝ ո՞րն է սյուների այն նվազագույն հատվածը, որը կապահովի պահանջվող ամրությունն ու կայունությունը։ Իհարկե, կավե աղյուսով սյուներ և առավել ևս տան պատերը դնելու գաղափարը հեռու է նորությունից, և աղյուսի պատերի, պատերի, սյուների հաշվարկի բոլոր հնարավոր կողմերը, որոնք սյունակի էությունն են: , բավական մանրամասն ներկայացված են SNiP II-22-81 (1995 թ.) «Քարե և ամրացված որմնագործական կառույցներ»: Այս նորմատիվ փաստաթուղթն է, որին պետք է հետևել հաշվարկներում։ Ստորև բերված հաշվարկը ոչ այլ ինչ է, քան նշված SNiP-ի օգտագործման օրինակ:

Սյուների ամրությունն ու կայունությունը որոշելու համար անհրաժեշտ է ունենալ բազմաթիվ նախնական տվյալներ, ինչպիսիք են՝ ամրության համար աղյուսի ապրանքանիշը, սյուների վրա խաչաձողերի աջակցության տարածքը, սյուների ծանրաբեռնվածությունը, սյունակի հատվածային տարածքը, և եթե դրանցից ոչ մեկը հայտնի չէ նախագծման փուլում, ապա կարող եք անել հետևյալ կերպ.

կենտրոնական սեղմումով

Նախագծված:Տեռաս 5x8 մ չափսերով Երեք սյուն (մեկը մեջտեղում և երկուսը՝ եզրերի երկայնքով) երեսպատված սնամեջ աղյուսից՝ 0,25x0,25 մ հատվածով։Սյուների առանցքների միջև հեռավորությունը 4մ է։Աղյուսի ամրությունը։ դասարանը M75 է:

Նման դիզայնի սխեմայով առավելագույն բեռը կլինի միջին ստորին սյունակում: Հենց նրան պետք է հույս դնել ուժի վրա։ Սյունակի ծանրաբեռնվածությունը կախված է բազմաթիվ գործոններից, մասնավորապես, շինարարության տարածքից: Օրինակ, ձյան ծանրաբեռնվածությունտանիքի համար Սանկտ Պետերբուրգում 180 կգ/մ² է, իսկ Դոնի Ռոստովում՝ 80 կգ/մ²: Հաշվի առնելով տանիքի քաշը 50-75 կգ/մ², Լենինգրադի մարզի Պուշկինի համար տանիքից սյունակի ծանրաբեռնվածությունը կարող է լինել.

N տանիքից = (180 1.25 +75) 5 8/4 = 3000 կգ կամ 3 տոննա

Քանի որ հատակի նյութից և տեռասում նստած մարդկանցից, կահույքից և այլն իրական բեռները դեռևս հայտնի չեն, բայց երկաթբետոնե սալիկը ճշգրիտ պլանավորված չէ, բայց ենթադրվում է, որ հատակը կլինի փայտե, առանձին պառկած եզրերից: տախտակներ, ապա տեռասից բեռը հաշվարկելու համար կարելի է ընդունել 600 կգ/մ² հավասարաչափ բաշխված բեռ, ապա կենտրոնական սյունի վրա գործող տեռասից կենտրոնացված ուժը կլինի.

Տեռասից N = 600 5 8/4 = 6000 կգկամ 6 տոննա

3 մ երկարությամբ սյուների սեփական քաշը կլինի.

N սյունակից \u003d 1500 3 0,38 0,38 \u003d 649,8 կգկամ 0,65 տոննա

Այսպիսով, հիմքի մոտ գտնվող սյունակի հատվածում միջին ստորին սյունակի ընդհանուր ծանրաբեռնվածությունը կլինի.

N մոտ \u003d 3000 + 6000 + 2 650 \u003d 10300 կգ-ովկամ 10,3 տոննա

Սակայն այս դեպքում կարելի է հաշվի առնել, որ այնքան էլ մեծ հավանականություն չկա, որ կիրառվի ձյան ժամանակավոր ծանրաբեռնվածությունը, որը առավելագույն է ձմռանը, և հատակի ժամանակավոր ծանրաբեռնվածությունը, որը առավելագույնն է ամռանը։ միաժամանակ։ Նրանք. Այս բեռների գումարը կարելի է բազմապատկել 0,9 հավանականության գործակցով, ապա.

N մոտ \u003d (3000 + 6000) 0,9 + 2 650 \u003d 9400 կգ-ովկամ 9,4 տոննա

Արտաքին սյուների վրա հաշվարկված բեռը գրեթե երկու անգամ պակաս կլինի.

N kr \u003d 1500 + 3000 + 1300 \u003d 5800 կգկամ 5,8 տոննա

2. Աղյուսագործության ամրության որոշում.

Աղյուսի M75 ապրանքանիշը նշանակում է, որ աղյուսը պետք է դիմակայել 75 կգ/սմ բեռ և sup2, այնուամենայնիվ, աղյուսի ամրությունը և աղյուսի ամրությունը երկու տարբեր բաներ են: Հետևյալ աղյուսակը կօգնի ձեզ հասկանալ սա.

Աղյուսակ 1. Հաշվարկված սեղմման ուժերը որմնադրության համար

Բայց սա դեռ ամենը չէ: Միևնույն է, SNiP II-22-81 (1995) էջ 3.11 ա) խորհուրդ է տալիս, որ եթե սյուների և հենասյուների մակերեսը 0,3 մ2-ից պակաս է, նախագծման դիմադրության արժեքը բազմապատկեք աշխատանքային պայմանների գործակցով։ γ c \u003d 0.8. Եվ քանի որ մեր սյունակի խաչմերուկի մակերեսը 0,25x0,25 \u003d 0,0625 մ & sup2 է, մենք ստիպված կլինենք օգտագործել այս առաջարկությունը: Ինչպես տեսնում եք, M75 ապրանքանիշի աղյուսի համար, նույնիսկ M100 որմնադրությանը շաղախ օգտագործելիս, որմնադրությանը ամրությունը չի գերազանցի 15 կգ/սմ²: Արդյունքում, մեր սյունակի նախագծման դիմադրությունը կլինի 15 0,8 = 12 կգ / սմ & sup2, ապա առավելագույն սեղմման սթրեսը կլինի.

10300/625 = 16,48 կգ/սմ² > R = 12 կգ/սմ²

Այսպիսով, սյունակի անհրաժեշտ ամրությունն ապահովելու համար անհրաժեշտ է կամ օգտագործել ավելի մեծ ամրության աղյուս, օրինակ՝ M150 (հաշվարկված սեղմման ուժը M100 մակնիշի հավանգով կլինի 22 0,8 = 17,6 կգ/սմ & sup2) կամ մեծացնել սյունակի հատվածը կամ օգտագործել որմնադրությանը լայնակի ամրացում: Առայժմ եկեք կենտրոնանանք դեմքի ավելի դիմացկուն աղյուսի օգտագործման վրա:

3. Աղյուսի սյունակի կայունության որոշում:

Աղյուսի ամրությունը և աղյուսի սյունակի կայունությունը նույնպես տարբեր բաներ են և միևնույն է SNiP II-22-81 (1995) խորհուրդ է տալիս որոշել աղյուսի սյունակի կայունությունը՝ օգտագործելով հետևյալ բանաձևը.:

N ≤ m g φRF (1.1)

մ գ- գործակիցը հաշվի առնելով երկարաժամկետ բեռի ազդեցությունը. Այս դեպքում, համեմատաբար, մեր բախտը բերել է, քանի որ հատվածի բարձրության վրա հ≤ 30 սմ, այս գործակցի արժեքը կարելի է հավասար ընդունել 1-ի։

φ - ճկման գործակիցը, կախված սյունակի ճկունությունից λ . Այս գործակիցը որոշելու համար անհրաժեշտ է իմանալ սյունակի գնահատված երկարությունը լ o, բայց միշտ չէ, որ այն համընկնում է սյունակի բարձրության հետ։ Կառույցի գնահատված երկարությունը որոշելու նրբությունները այստեղ ներկայացված չեն, մենք միայն նշում ենք, որ ըստ SNiP II-22-81 (1995) էջ 4.3. «Պատերի և սյուների գնահատված բարձրությունները. լ oճկման գործակիցները որոշելիս φ կախված հորիզոնական հենարանների վրա դրանց աջակցության պայմաններից, պետք է վերցնել.

ա) ֆիքսված կախովի հենարաններով լ o = Հ;

բ) առաձգական վերին հենարանով և ներքևի հենակետում կոշտ սեղմումով. միաթև շենքերի համար. լ o = 1.5H, բազմաթռիչք շենքերի համար լ o = 1.25H;

գ) ազատ կանգնած կառույցների համար լ o = 2H;

դ) մասնակի սեղմված հենարանային հատվածներով կառույցների համար՝ հաշվի առնելով կծկման փաստացի աստիճանը, բայց ոչ պակաս, քան. լ o = 0,8 Ն, Որտեղ Հ- առաստաղների կամ այլ հորիզոնական հենարանների միջև հեռավորությունը, երկաթբետոնե հորիզոնական հենարաններով, նրանց միջև հեռավորությունը լույսի ներքո:

Առաջին հայացքից մեր հաշվարկային սխեման կարելի է համարել բ պարբերության պայմանները բավարարող: այսինքն կարող ես վերցնել լ o = 1.25H = 1,25 3 = 3,75 մետր կամ 375 սմ. Այնուամենայնիվ, մենք կարող ենք վստահորեն օգտագործել այս արժեքը միայն այն դեպքում, եթե ստորին աջակցությունը իսկապես կոշտ է: Եթե ​​հիմքի վրա դրված տանիքի նյութի ջրամեկուսիչ շերտի վրա աղյուսի սյուն է դրվելու, ապա նման հենարանը ավելի շուտ պետք է համարել որպես կախովի, այլ ոչ թե կոշտ սեղմված: Եվ այս դեպքում մեր կառուցումը պատի հարթությանը զուգահեռ հարթության մեջ երկրաչափորեն փոփոխական է, քանի որ առաստաղի կառուցվածքը (առանձին ընկած տախտակներ) այս հարթությունում բավարար կոշտություն չի ապահովում: Այս իրավիճակից 4 ելք կա.

1. Կիրառեք սկզբունքորեն տարբեր կառուցողական սխեմա , օրինակ՝ հիմքում կոշտ ներկառուցված մետաղական սյուներ, որոնց վրա եռակցվելու են հատակի խաչաձողերը, այնուհետև, գեղագիտական ​​նկատառումներից ելնելով, մետաղական սյուները կարելի է ծածկել ցանկացած ապրանքանիշի դեմքի աղյուսով, քանի որ մետաղը կրելու է ամբողջ բեռը: Այս դեպքում, ճիշտ է, մետաղական սյուները պետք է հաշվարկվեն, բայց գնահատված երկարությունը կարելի է վերցնել լ o = 1.25H.

2. Կատարեք ևս մեկ ծածկ, օրինակ, թերթային նյութերից, ինչը թույլ կտա մեզ այս դեպքում սյունակի և՛ վերին, և՛ ստորին հենարանը համարել կախված լ o=H.

3. Կատարեք կարծրության դիֆրագմապատի հարթությանը զուգահեռ հարթությունում։ Օրինակ, եզրերի երկայնքով դրեք ոչ թե սյուներ, այլ ավելի շուտ սյուներ: Սա նաև թույլ կտա մեզ համարել ինչպես վերին, այնպես էլ ստորին սյունակի հենարանները որպես կախովի, բայց այս դեպքում անհրաժեշտ է լրացուցիչ հաշվարկել կոշտության դիֆրագմը:

4. Անտեսեք վերը նշված տարբերակները և հաշվեք սյուները որպես ազատ կանգնած կոշտ ստորին հենարանով, այսինքն. լ o = 2H. Ի վերջո, հին հույները տեղադրեցին իրենց սյուները (թեև ոչ աղյուսից) առանց նյութերի դիմադրության մասին իմացության, առանց մետաղական խարիսխների օգտագործման, և այդ ժամանակներում չկային այդպիսի խնամքով գրված շինարարական կանոններ, այնուամենայնիվ, որոշ սյուներ. կանգնել և մինչ օրս:

Այժմ, իմանալով սյունակի գնահատված երկարությունը, կարող եք որոշել ճկունության գործակիցը.

λ հ =լ o /ժ (1.2) կամ

λ ես =լ o (1.3)

հ- սյունակի հատվածի բարձրությունը կամ լայնությունը, և ես- իներցիայի շառավիղը.

Սկզբունքորեն, պտտման շառավիղը որոշելը դժվար չէ, հարկավոր է հատվածի իներցիայի պահը բաժանել հատվածի մակերեսով, այնուհետև արդյունքից հանել քառակուսի արմատը, բայց այս դեպքում. սա այնքան էլ անհրաժեշտ չէ: Այսպիսով λh = 2 300/25 = 24.

Այժմ, իմանալով ճկունության գործակիցի արժեքը, մենք կարող ենք վերջապես որոշել ճկման գործակիցը աղյուսակից.

աղյուսակ 2. Որմնադրությանը պատկանող և ամրացված որմնադրությանը պատկանող կոնստրուկցիաների ճկման գործակիցները
(ըստ SNiP II-22-81 (1995))

Միեւնույն ժամանակ, որմնադրությանը առաձգական հատկանիշը α որոշվում է աղյուսակով.

Աղյուսակ 3. Որմնադրությանը առաձգական հատկանիշ α (ըստ SNiP II-22-81 (1995))

Արդյունքում ճկման գործակիցի արժեքը կկազմի մոտ 0,6 (առաձգական բնութագրիչի արժեքով α = 1200, ըստ 6-րդ կետի): Այնուհետև կենտրոնական սյունակի վրա առավելագույն բեռնվածությունը կլինի.

N p \u003d m g φγ ՌԴ-ով \u003d 1 0.6 0.8 22 625 \u003d 6600 կգ< N с об = 9400 кг

Սա նշանակում է, որ ընդունված 25x25 սմ հատվածը բավարար չէ ստորին կենտրոնական սեղմված սյունակի կայունությունն ապահովելու համար։ Կայունությունը բարձրացնելու համար ամենաօպտիմալը կլինի սյունակի հատվածի ավելացումը: Օրինակ, եթե մեկուկես աղյուսի ներսի դատարկությամբ սյուն եք դնում, 0,38x0,38 մ չափսերով, ապա այս կերպ ոչ միայն կմեծանա սյունակի խաչմերուկի տարածքը: մինչև 0,13 մ2 կամ 1300 սմ2, սակայն սյունակի պտտման շառավիղը նույնպես կավելանա մինչև ես= 11,45 սմ. Հետո λi = 600/11,45 = 52,4, և գործակցի արժեքը φ = 0,8. Այս դեպքում կենտրոնական սյունակի առավելագույն բեռնվածությունը կլինի.

N p = m g φγ ՌԴ-ով = 1 0,8 0,8 22 1300 = 18304 կգ > N մոտ = 9400 կգ

Սա նշանակում է, որ 38x38 սմ հատվածը բավարար է ստորին կենտրոնական սեղմված սյունակի կայունությունը լուսանցքով ապահովելու համար, և նույնիսկ աղյուսի ապրանքանիշը կարող է կրճատվել: Օրինակ, ի սկզբանե ընդունված M75 ապրանքանիշի դեպքում վերջնական ծանրաբեռնվածությունը կլինի.

N p \u003d m g φγ ՌԴ-ով \u003d 1 0,8 0,8 12 1300 \u003d 9984 կգ\u003e N մոտ \u003d 9400 կգ-ով

Թվում է, թե դա ամեն ինչ է, բայց ցանկալի է հաշվի առնել ևս մեկ մանրուք. Այս դեպքում ավելի լավ է հիմքի ժապավենը դարձնել (բոլոր երեք սյունակների համար միայնակ), այլ ոչ սյունաձև (յուրաքանչյուր սյունակի համար առանձին), այլապես հիմքի նույնիսկ փոքր անկումը կհանգեցնի սյունակի մարմնի լրացուցիչ լարումների, և դա. կարող է հանգեցնել կործանման: Հաշվի առնելով վերը նշված բոլորը, սյուների 0,51x0,51 մ հատվածը կլինի ամենաօպտիմալը, իսկ գեղագիտական ​​տեսանկյունից նման հատվածը օպտիմալ է։ Նման սյուների խաչմերուկի մակերեսը կկազմի 2601 սմ²:

Կայունության համար աղյուսի սյունակի հաշվարկման օրինակ
էքսցենտրիկ սեղմման տակ

Նախագծված տան ծայրահեղ սյուները կենտրոնացված չեն սեղմվի, քանի որ խաչաձողերը միայն մի կողմից կհենվեն դրանց վրա: Եվ նույնիսկ եթե խաչաձողերը դրված են ամբողջ սյունակի վրա, ապա, միևնույն է, խաչաձողերի շեղման պատճառով հատակից և տանիքից բեռը կտեղափոխվի ծայրահեղ սյուներ, որոնք գտնվում են սյունակի հատվածի կենտրոնում: Թե կոնկրետ որտեղ կփոխանցվի այս բեռի արդյունքը, կախված է հենարանների վրա խաչաձողերի թեքության անկյունից, խաչաձողերի և սյուների առաձգական մոդուլներից և մի շարք այլ գործոններից: Այս տեղաշարժը կոչվում է բեռի կիրառման էքսցենտրիկություն e o: Այս դեպքում մեզ հետաքրքրում է գործոնների ամենաանբարենպաստ համադրությունը, որի դեպքում սյուների վրա հատակի ծանրաբեռնվածությունը կտեղափոխվի հնարավորինս մոտ սյունակի եզրին: Սա նշանակում է, որ, բացի բեռից, սյուների վրա կգործի նաև ճկման պահը՝ հավասար M = Ne o, և այս պահը պետք է հաշվի առնել հաշվարկներում։ Ընդհանուր առմամբ, կայունության փորձարկումը կարող է իրականացվել հետևյալ բանաձևով.

N = φRF - MF / W (2.1)

Վ- հատվածի մոդուլը. Այս դեպքում տանիքից ստորին ծայրամասային սյուների բեռը պայմանականորեն կարելի է համարել կենտրոնականորեն կիրառված, իսկ էքսցենտրիկությունը կստեղծվի միայն առաստաղից բեռի միջոցով: 20 սմ էքսցենտրիկությամբ

N p \u003d φRF - MF / W \u003d1 0,8 0,8 12 2601- 3000 20 2601· 6/51 3 = 19975,68 - 7058,82 = 12916,9 կգ >N cr = 5800 կգ

Այսպիսով, նույնիսկ բեռնվածքի կիրառման շատ մեծ էքսցենտրիկության դեպքում մենք ունենք անվտանգության ավելի քան կրկնակի սահման:

Նշում: SNiP II-22-81 (1995 թ.) «Քարե և ամրացված որմնադրությանը վերաբերող կոնստրուկցիաներ» խորհուրդ է տալիս օգտագործել հատվածի հաշվարկման այլ մեթոդ՝ հաշվի առնելով քարե կառույցների առանձնահատկությունները, բայց արդյունքը կլինի մոտավորապես նույնը, հետևաբար հաշվարկման մեթոդը առաջարկվում է. SNiP-ն այստեղ չի տրվում:

Կայունության համար պատի հաշվարկը կատարելու համար նախ պետք է հասկանալ դրանց դասակարգումը (տե՛ս SNiP II -22-81 «Քարե և ամրացված որմնագործական կառույցներ», ինչպես նաև SNiP-ի ուղեցույց) և հասկանալ, թե ինչ տեսակի պատեր են.

1. կրող պատեր- դրանք այն պատերն են, որոնց վրա հենվում են հատակի սալերը, տանիքի կառույցները և այլն։ Այս պատերի հաստությունը պետք է լինի առնվազն 250 մմ (աղյուսապատման համար): Սրանք տան ամենապատասխանատու պատերն են։ Նրանք պետք է ապավինեն ուժի և կայունության վրա:

2. Ինքնակառավարվող պատեր - սրանք պատեր են, որոնց վրա ոչինչ չի հենվում, բայց դրանց վրա ազդում է ծածկված բոլոր հարկերի բեռը: Իրականում, օրինակ, եռահարկ տանը նման պատը կլինի երեք հարկ; դրա վրա ծանրաբեռնվածությունը միայն որմնադրությանը սեփական քաշից էական է, բայց նման պատի կայունության հարցը նույնպես շատ կարևոր է. որքան բարձր է պատը, այնքան մեծ է դրա դեֆորմացման վտանգը:

3. Վարագույրների պատեր- դրանք արտաքին պատեր են, որոնք հենվում են առաստաղի վրա (կամ այլ կառուցվածքային տարրեր) և դրանց վրա բեռը հատակի բարձրությունից ընկնում է միայն պատի սեփական քաշից։ Ոչ կրող պատերի բարձրությունը պետք է լինի ոչ ավելի, քան 6 մետր, հակառակ դեպքում դրանք դառնում են ինքնակառավարվող։

4. Միջնորմներն են ներքին պատերը 6 մետրից պակաս բարձրություն՝ սեփական քաշից ընկալելով միայն բեռը։

Եկեք զբաղվենք պատերի կայունության հարցով:

Առաջին հարցը, որ ծագում է «անգիտակ» մարդու մոտ՝ լավ, ո՞ւր կարող է գնալ պատը։ Պատասխանը գտնենք անալոգիայով. Վերցրեք կոշտ կազմով գիրք և դրեք այն ծայրին: Որքան մեծ լինի գրքի ձևաչափը, այնքան այն ավելի քիչ կայուն կլինի. մյուս կողմից, որքան հաստ է գիրքը, այնքան ավելի լավ կկանգնի իր եզրին: Նույն իրավիճակն է պատերի դեպքում. Պատի կայունությունը կախված է բարձրությունից և հաստությունից:

Հիմա եկեք վերցնենք ամենավատ տարբերակը՝ բարակ մեծ ձևաչափով նոթատետր և դրեք այն եզրին. այն ոչ միայն կկորցնի կայունությունը, այլև կծկվի: Այսպիսով, պատը, եթե հաստության և բարձրության հարաբերակցության պայմանները չկատարվեն, կսկսի թեքվել հարթությունից և ի վերջո ճաքել և փլուզվել:

Ի՞նչ է անհրաժեշտ այս երեւույթից խուսափելու համար։ Անհրաժեշտ է ուսումնասիրել p.p. 6.16 ... 6.20 SNiP II -22-81:

Դիտարկենք պատերի կայունության որոշման խնդիրները՝ օգտագործելով օրինակներ:

Օրինակ 1Տրվում է գազավորված բետոնի M25 դասի միջնորմ՝ M4 դասի շաղախի վրա՝ 3,5 մ բարձրությամբ, 200 մմ հաստությամբ, 6 մ լայնությամբ, առաստաղի հետ չկապված: Միջնորմում կա 1x2,1 մ դռների բացվածք, անհրաժեշտ է որոշել միջնորմի կայունությունը։

Աղյուսակ 26-ից (կետ 2) որոշում ենք որմնադրությանը պատկանող խումբը՝ III: s 28 աղյուսակներից մենք գտնում ենք. = 14. Որովհետև միջնորմը ամրացված չէ վերին հատվածում, անհրաժեշտ է նվազեցնել β-ի արժեքը 30%-ով (համաձայն 6.20 կետի), այսինքն. β = 9,8:

k 1 \u003d 1.8 - բաժանման համար, որը չի կրում 10 սմ հաստությամբ բեռ, և k 1 \u003d 1.2 - 25 սմ հաստությամբ միջնորմի համար: Ինտերպոլացիայի միջոցով մենք գտնում ենք մեր բաժանման համար 20 սմ հաստությամբ k 1 \ u003d 1.4;

k 3 \u003d 0.9 - բացվածքներով միջնորմների համար;

ուրեմն k \u003d k 1 k 3 \u003d 1.4 * 0.9 \u003d 1.26:

Վերջապես β = 1.26 * 9.8 = 12.3:

Գտնենք միջնորմի բարձրության և հաստության հարաբերակցությունը՝ H/h = 3,5/0,2 = 17,5 > 12,3 - պայմանը չի կատարվում, նման հաստության բաժանում չի կարող կատարվել տվյալ երկրաչափությամբ։

Ինչպե՞ս կարելի է լուծել այս խնդիրը։ Փորձենք լուծույթի աստիճանը հասցնել M10-ի, այնուհետև որմնադրությանը խումբը կդառնա II, համապատասխանաբար β = 17, և հաշվի առնելով β = 1,26 * 17 * 70% = 15 գործակիցները:< 17,5 - этого оказалось недостаточно. Увеличим марку газобетона до М50, тогда группа кладки станет I , соответственно β = 20, а с учетом коэффициентов β = 1,26*20*70% = 17.6 >17.5 - պայմանը կատարված է. Հնարավոր էր նաև, առանց գազավորված բետոնի դասակարգման բարձրացման, միջնորմում կառուցվածքային ամրացում դնել 6.19 կետի համաձայն: Այնուհետեւ β-ն ավելանում է 20%-ով եւ ապահովվում է պատի կայունությունը։

Օրինակ 2Դանա բացօթյա վարագույր պատ M50 ապրանքանիշի աղյուսներից պատրաստված թեթև որմնանկարից M25 ապրանքանիշի շաղախի վրա: Պատի բարձրությունը՝ 3 մ, հաստությունը՝ 0,38 մ, պատի երկարությունը՝ 6 մ, երկու պատուհաններով պատը՝ 1,2x1,2 մ չափսերով, անհրաժեշտ է որոշել պատի կայունությունը։

Աղյուսակ 26-ից (կետ 7) որոշում ենք որմնադրությանը պատկանող խումբը՝ I. Աղյուսակ 28-ից մենք գտնում ենք β = 22: պատը ամրացված չէ վերին հատվածում, անհրաժեշտ է նվազեցնել β-ի արժեքը 30% -ով (համաձայն 6.20 կետի), այսինքն. β = 15,4.

Մենք գտնում ենք k գործակիցները 29 աղյուսակներից.

k 1 \u003d 1.2 - պատի համար, որը չի կրում 38 սմ հաստությամբ բեռ;

k 2 = √А n /A b = √1.37 / 2.28 = 0.78 - բացվածքներով պատի համար, որտեղ A b = 0.38 * 6 = 2.28 մ 2 - պատի հորիզոնական հատվածի տարածքը, հաշվի առնելով. պատուհաններ, Եվ n \u003d 0,38 * (6-1,2 * 2) \u003d 1,37 մ 2;

ուրեմն k \u003d k 1 k 2 \u003d 1.2 * 0.78 \u003d 0.94:

Վերջապես β = 0,94 * 15,4 = 14,5:

Եկեք գտնենք բաժանման բարձրության հարաբերակցությունը հաստությանը. H / h \u003d 3 / 0.38 \u003d 7.89< 14,5 - условие выполняется.

Անհրաժեշտ է նաև ստուգել 6.19 կետում նշված պայմանը.

H + L = 3 + 6 = 9 մ< 3kβh = 3*0,94*14,5*0,38 = 15.5 м - условие выполняется, устойчивость стены обеспечена.

Ուշադրություն.Ձեր հարցերին պատասխանելու հարմարության համար ստեղծվել է «ԱՆՎՃԱՐ ԽՈՐՀՐԴԱՏՎՈՒԹՅՈՒՆ» նոր բաժին։

class="eliadunit">

Մեկնաբանություններ

« 3 4 5 6 7 8

0 #212 Ալեքսեյ 21.02.2018 07:08

Մեջբերում Իրինային.

ամրապնդող պրոֆիլները չեն փոխարինվի

Մեջբերում Իրինային.

հիմքի մասին. բետոնի մարմնի մեջ թույլատրվում են դատարկություններ, բայց ոչ ներքևից, որպեսզի չկրճատվի աջակցության տարածքը, որը պատասխանատու է կրող հզորության համար: Այսինքն՝ ներքեւում պետք է բարակ շերտ լինի երկաթբետոն.
Իսկ ինչպիսի՞ հիմք՝ ժապավեն կամ սալաքար: Ի՞նչ հողեր:

Հողերը դեռ հայտնի չեն, ամենայն հավանականությամբ, ամեն տեսակ կավից մաքուր դաշտ կլինի, ի սկզբանե կարծում էի սալաքարը, բայց մի քիչ ցածր դուրս կգա, ուզում եմ ավելի բարձր, և պետք է վերին բերրին էլ հանեմ։ շերտ, այնպես որ ես հակված եմ շերտավոր կամ նույնիսկ տուփաձև հիմքի: Ինձ շատ հողի կրող հզորություն պետք չէ. տունը դեռ որոշված ​​էր 1-ին հարկում, իսկ ընդլայնված կավե բետոնն այնքան էլ ծանր չէ, այնտեղ սառեցումը 20 սմ-ից ոչ ավելի է (չնայած հին խորհրդային ստանդարտներով 80):

Կարծում եմ հեռացնել վերին շերտ 20-30 սմ, շարել գեոտեքստիլները, ծածկել գետի ավազով և հարթեցնել խտությամբ: Այնուհետև թեթև նախապատրաստական ​​քերծվածք - հարթեցման համար (կարծես թե դրա մեջ նույնիսկ ամրացում չեն անում, թեև վստահ չեմ), ջրամեկուսացման վերևում այբբենարանով
և այդ դեպքում արդեն երկընտրանք կա. նույնիսկ եթե ամրացնեք 150-200 մմ լայնությամբ x 400-600 մմ բարձրությամբ ամրացման շրջանակները և դրանք տեղադրեք մետր քայլերով, ապա դուք դեռ պետք է բացեր ձևավորեք այս շրջանակների միջև և իդեալականորեն այդ բացերը պետք է լինեն վերևում: ամրացում (այո նաև պատրաստումից որոշակի հեռավորության վրա, բայց միևնույն ժամանակ, դրանք նույնպես պետք է ամրացվեն վերևից բարակ շերտով 60-100 մմ շերտի տակ) - Կարծում եմ, որ PPS թիթեղները պետք է լինեն միաձույլ, ինչպես դատարկությունները, տեսականորեն: սա հնարավոր կլինի լրացնել 1 վազքի ընթացքում թրթռումով։

Նրանք. կարծես արտաքնապես 400-600մմ հզոր ամրացմամբ սալաքարը յուրաքանչյուր 1000-1200մմ ծավալային կառուցվածքը միատարր և թեթև է այլ տեղերում, մինչդեռ ներսում ծավալի մոտ 50-70%-ի ներսում կլինի փրփուր (չբեռնաթափված վայրերում), այսինքն. բետոնի և ամրապնդման սպառման առումով - դա բավականին համեմատելի է 200 մմ սալիկի հետ, բայց + համեմատաբար էժան փրփուրի մի փունջ և ավելի շատ աշխատանք:

Եթե ​​ինչ-որ կերպ մենք կարողանայինք փոխարինել փրփուր պլաստիկը պարզ հողով / ավազով, դա ավելի լավ կլիներ, բայց հետո հեշտ պատրաստման փոխարեն, ավելի խելամիտ կլինի ավելի լուրջ բան անել ամրացման և ամրացումը ճառագայթների մեջ հեռացնելու հետ, ընդհանրապես, ինձ պակասում է: և՛ տեսական, և՛ գործնական փորձ:

0 #214 Իրինա 22.02.2018 16:21

Մեջբերում.

կներեք, ընդհանուր առմամբ նրանք պարզապես գրում են, որ թեթև բետոնում (ընդլայնված բետոն) վատ կապ կա ամրացման հետ - ինչպես վարվել սրա հետ: Ես հասկանում եմ, թե ինչ ավելի ամուր բետոնեւ ապա ավելի շատ տարածքամրապնդման մակերես - այնքան լավ կլինի կապը, այսինքն. Ձեզ անհրաժեշտ է ընդլայնված կավե բետոն ավազի ավելացումով (և ոչ միայն ընդլայնված կավի և ցեմենտի) և բարակ ամրացումով, այլ ավելի հաճախ

ինչու պայքարել դրա դեմ: դուք պարզապես պետք է հաշվի առնեք հաշվարկի և ձևավորման մեջ: Տեսեք, ընդլայնված կավե բետոնը բավական լավ է պատնյութը՝ իր առավելությունների և թերությունների ցանկով: Ինչպես ցանկացած այլ նյութ: Հիմա, եթե ցանկանում եք օգտագործել այն մոնոլիտ հատակ, ես ձեզ կհամոզեի, որովհետև
Մեջբերում.