• Ինտերիեր
• Այգի
• Կահույք
• Շինանյութեր
• Տանիք

Կալաշնիկովի տեխնոլոգիա և լրացուցիչ ամուր բետոնների ձևակերպումներ. Շատ բարձր հոսքային հատկություններով ինքնախտացող, բարձր ամրության ռեակցիոն-փոշի մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդի պատրաստման մեթոդ և ստացված խառնուրդից բետոնե արտադրանքի արտադրության մեթոդ:

Ատենախոսության համառոտագիր այս թեմայով «»

Որպես ձեռագիր

ՆՈՒՐԱՀԱՏԻԿ ՌԵԱԿՑԻԱՅԻ ՓՈՇԻ ԴԻՍՊԵՐՍԻՎ-ԵՐԿԱԹՎԱԾ ԲԵՏՈՆ ՕԳՏԱԳՈՐԾՈՎ ՔԱՅՐ

Մասնագիտություն 05.23.05 - Շինանյութեր և արտադրանք

Աշխատանքներն իրականացվել են պետական ​​բարձրագույն ուսումնական հաստատության «Բետոնի, կերամիկայի և կապող տեխնոլոգիաներ» բաժնում։ մասնագիտական ​​կրթություն«Պենզա Պետական ​​համալսարանճարտարապետություն և շինարարություն» և ինստիտուտում Շինանյութերև Մյունխենի տեխնիկական համալսարանի կառույցները։

Գիտական ​​խորհրդատու -

Տեխնիկական գիտությունների դոկտոր, պրոֆեսոր Վալենտինա Սերաֆիմովնա Դեմյանովա

Պաշտոնական հակառակորդներ.

Ռուսաստանի Դաշնության գիտության վաստակավոր գործիչ, RAASN-ի թղթակից անդամ, տեխնիկական գիտությունների դոկտոր, պրոֆեսոր Վլադիմիր Պավլովիչ Սելյաև

Տեխնիկական գիտությունների դոկտոր, պրոֆեսոր Օլեգ Վյաչեսլավովիչ Տարականով

Առաջատար կազմակերպություն - ԲԲԸ «Պենզաստրոյ», Պենզա

Պաշտպանությունը տեղի կունենա 2006 թվականի հուլիսի 7-ին, ժամը 16:00-ին, նիստում ատենախոսական խորհուրդ D 212.184.01 պետական ​​բարձրագույն մասնագիտական ​​ուսումնական հաստատությունում «Պենզայի պետական ​​ճարտարապետության և շինարարության համալսարան» հասցեով՝ 440028, Պենզա, փ. Գ.Տիտովա, 28, շենք 1, նիստերի դահլիճ։

Ատենախոսությունը կարելի է գտնել պետական ​​գրադարանում ուսումնական հաստատությունբարձրագույն մասնագիտական ​​կրթություն «Պենզայի ճարտարապետության և շինարարության պետական ​​համալսարան»

Ատենախոսական խորհրդի գիտական ​​քարտուղար

Վ.Ա.Խուդյակով

ԱՇԽԱՏԱՆՔԻ ԸՆԴՀԱՆՈՒՐ ՆԿԱՐԱԳՐՈՒԹՅՈՒՆԸ

Միակողմանի սեղմման տակ բետոնի ամրության զգալի աճի դեպքում ճաքերի դիմադրությունը անխուսափելիորեն նվազում է, և կառուցվածքների փխրուն կոտրվածքի վտանգը մեծանում է: Բետոնի ցրված ամրացումը մանրաթելով վերացնում է այս բացասական հատկությունները, ինչը հնարավորություն է տալիս արտադրել 80-100-ից բարձր դասերի բետոն 150-200 ՄՊա ուժով, որն ունի նոր որակ՝ մածուցիկ կոտրվածքի օրինակ:

Վերլուծություն գիտական ​​աշխատություններՑրված-երկաթբետոնների ոլորտում և դրանց արտադրությունը ներքին պրակտիկայում ցույց է տալիս, որ հիմնական կողմնորոշումը չի հետապնդում նման բետոններում բարձր ամրության մատրիցներ օգտագործելու նպատակները: Ցրված-երկաթբետոնի դասը սեղմման ուժի առումով մնում է չափազանց ցածր և սահմանափակվում է B30-B50-ով: Սա թույլ չի տալիս ապահովել մանրաթելի լավ կպչունությունը մատրիցին, ամբողջությամբ օգտագործել պողպատե մանրաթելը նույնիսկ ցածր առաձգական ուժով: Ավելին, տեսականորեն դրանք զարգանում են, իսկ գործնականում՝ արտադրում կոնկրետ արտադրանքթույլ դրված մանրաթելերով՝ 59% ծավալային ամրացման աստիճանով: Թրթռումների ազդեցության տակ գտնվող մանրաթելերը թափվում են չպլաստիկացված «ճարպ» բարձր կծկվող շերտով ցեմենտ-ավազի հավանգՑեմենտ-ավազի բաղադրությունը - 14-I: 2.0 W/C = 0.4, որը չափազանց վատնիչ է և կրկնում է 1974 թվականի աշխատանքի մակարդակը: Գիտական ​​նշանակալի ձեռքբերումներ գերպլաստիկացված VNV-ի, միկրոսիլիցիումի միկրոցրված խառնուրդների ստեղծման ոլորտում, ռեակտիվ փոշիներով: բարձր ամրության ժայռերից, հնարավոր է դարձրել ջրի նվազեցման էֆեկտը հասցնել 60% օլիգոմերային բաղադրության սուպերպլաստիկացնողների և հիպերպլաստիկացնողների պոլիմերային կազմը. Այս ձեռքբերումները հիմք չեն դարձել ցրված երկաթբետոնե բարձր ամրության երկաթբետոնի կամ ձուլածո ինքնախտացող խառնուրդներից մանրահատիկ փոշի բետոնների ստեղծման համար: Մինչդեռ առաջադեմ երկրները ակտիվորեն մշակում են ցրված մանրաթելերով ամրացված ռեակցիոն-փոշի բետոնների նոր սերունդներ: Օգտագործվում են փոշի բետոնի խառնուրդներ

դրանց մեջ դրված հյուսված ծավալային նուրբ ցանցերով կաղապարներ լցնելու և ձողերի ամրացման հետ դրանց համադրման համար։

Բացահայտեք տեսական նախադրյալները և դրդապատճառները բազմաբաղադրիչ մանրահատիկ փոշու բետոնների ստեղծման համար շատ խիտ, բարձր ամրության մատրիցով, որը ստացվում է ծայրահեղ ցածր ջրի պարունակությամբ ձուլման արդյունքում՝ ապահովելով քայքայման ժամանակ ճկուն և բարձր առաձգական բետոնների արտադրությունը։ ուժ կռում;

Բացահայտել կոմպոզիտային կապիչների և ցրված-ամրացված մանրահատիկ կոմպոզիցիաների կառուցվածքային տոպոլոգիան, ձեռք բերել դրանց կառուցվածքի մաթեմատիկական մոդելներ՝ լցավորող մասնիկների և ամրապնդող մանրաթելերի երկրաչափական կենտրոնների միջև հեռավորությունները գնահատելու համար.

Օպտիմալացնել մանրահատիկ դիսպերսիոնով ամրացված կոմպոզիցիաները կոնկրետ խառնուրդներ c1 = 0,1 մմ և I = 6 մմ մանրաթելով, նվազագույն պարունակությամբ, որը բավարար է բետոնի առաձգականությունը, պատրաստման տեխնոլոգիան բարձրացնելու և բաղադրատոմսի ազդեցությունը հաստատելու հեղուկության, խտության, օդի պարունակության, ամրության և բետոնի այլ ֆիզիկական և տեխնիկական հատկությունների վրա: .

Աշխատանքի գիտական ​​նորույթը.

1. Գիտականորեն հիմնավորված և փորձնականորեն հաստատված բարձր ամրության մանրահատիկ ցեմենտի փոշի բետոնի ստացման հնարավորությունը, ներառյալ դիսպերսիա-ամրացված, պատրաստված բետոնե խառնուրդներից առանց մանրացված քարի մանր ֆրակցիաներով. քվարց ավազռեակտիվ ապարների փոշիներով և միկրոսիլիկով, սուպերպլաստիկացնողների արդյունավետության զգալի աճով մինչև ձուլածո ինքնախտացող խառնուրդում ջրի պարունակությունը մինչև 10-11% (համապատասխանում է կիսաչոր խառնուրդին առանց համատեղ ձեռնարկության սեղմման համար): չոր բաղադրիչների զանգվածը.

4. Տեսականորեն կանխատեսված և փորձնականորեն ապացուցված է հիմնականում կոմպոզիտային ցեմենտի կապակցիչների կարծրացման լուծույթի դիֆուզիոն-իոնային մեխանիզմի միջոցով, որն ավելանում է լցանյութի պարունակության ավելացման կամ դրա ցրման զգալի աճի հետ համեմատած ցեմենտի դիսպերսիայի հետ:

5. Ուսումնասիրվել են մանրահատիկ փոշեբետոնների կառուցվածքի առաջացման գործընթացները։ Ցույց է տրվել, որ գերպլաստիկացված ձուլածո ինքնախտացող բետոնի խառնուրդներից պատրաստված փոշի բետոնները շատ ավելի խիտ են, դրանց ամրության բարձրացման կինետիկան ավելի ինտենսիվ է, և միջին ամրությունը զգալիորեն ավելի բարձր է, քան առանց SP բետոնների, որոնք սեղմված են ջրի նույն պարունակությամբ: 40-50 ՄՊա ճնշման տակ: Մշակվել են փոշիների ռեակտիվ-քիմիական ակտիվության գնահատման չափանիշներ։

6. 0,15 տրամագծով և 6 մմ երկարությամբ բարակ պողպատե մանրաթելով մանրահատիկ ցրված-երկաթբետոնե խառնուրդների օպտիմալացված կոմպոզիցիաներ,

դրանց պատրաստման տեխնոլոգիան, բաղադրիչների ներմուծման կարգը և խառնման տևողությունը. Հաստատվել է բաղադրության ազդեցությունը բետոնի խառնուրդների հեղուկության, խտության, օդի պարունակության և բետոնների սեղմման ուժի վրա:

Աշխատանքի գործնական նշանակությունը կայանում է նրանում, որ մշակվում է նոր ձուլված մանրահատիկ փոշու բետոնի խառնուրդներ մանրաթելերով՝ արտադրանքների և կառուցվածքների համար կաղապարներ լցնելու համար, ինչպես առանց, այնպես էլ համակցված ձողերի ամրացման միջոցով: Բարձր խտության բետոնե խառնուրդների կիրառմամբ հնարավոր է առաջացնել բարձր ճաքադիմացկուն ճկման կամ սեղմման երկաթբետոնե կոնստրուկցիաներսահմանային բեռների ազդեցության տակ ոչնչացման մածուցիկ բնույթով:

Բարձր խտության, բարձր ամրության կոմպոզիտային մատրիցա՝ 120-150 ՄՊա սեղմման ուժով, մետաղին կպչունությունը մեծացնելու համար, որպեսզի օգտագործվի 0,04-0,15 մմ տրամագծով և 6 երկարությամբ բարակ և կարճ բարձր ամրության մանրաթել։ -9 մմ, ինչը հնարավորություն է տալիս նվազեցնել դրա սպառումը և հոսքի դիմադրությունը բետոնե խառնուրդները ձուլման տեխնոլոգիայի համար՝ բարակ պատերով ֆիլիգրանից պատրաստված արտադրանքների արտադրության համար, որոնք ունեն բարձր առաձգական ուժ ճկման ժամանակ:

Աշխատանքի հաստատում. Ատենախոսական աշխատանքի հիմնական դրույթներն ու արդյունքները ներկայացվել և զեկուցվել են Միջազգային և Համառուսաստանյան

Ռուսական գիտատեխնիկական կոնֆերանսներ. «Երիտասարդ գիտությունը նոր հազարամյակի համար» (Նաբերեժնիե Չելնի, 1996 թ.), «Քաղաքաշինության պլանավորման և զարգացման հիմնախնդիրները» (Պենզա, 1996, 1997, 1999 թ.), « Ժամանակակից հարցերշինանյութերի գիտություն» (Penza, 1998), « ժամանակակից շինարարություն«(1998), Միջազգային գիտատեխնիկական կոնֆերանսներ» Կոմպոզիտային շինանյութեր. Տեսություն և պրակտիկա «(Պենզա, 2002, 2003, 2004, 2005 թթ.), «Ռեսուրսների և էներգախնայողության՝ որպես ճարտարապետական ​​շինարարության գործընթացում ստեղծագործելու շարժառիթ» (Մոսկվա-Կազան, 2003 թ.), « Արդիական հարցերշինարարություն» (Սարանսկ, 2004 թ.), «Նոր էներգիա և ռեսուրսներ խնայող գիտատար տեխնոլոգիաներ շինանյութերի արտադրության մեջ» (Պենզա, 2005), Համառուսաստանյան գիտագործնական կոնֆերանս«Քաղաքաշինության, վերակառուցման և ինժեներական աջակցությունՎոլգայի շրջանի քաղաքների կայուն զարգացում «(Տոլյատի, 2004 թ.), RAASN-ի ակադեմիական ընթերցումներ» Ձեռքբերումներ, խնդիրներ և խոստումնալից ուղղություններՇինանյութերի գիտության տեսության և պրակտիկայի զարգացում» (Կազան, 2006 թ.):

Հրապարակումներ. Հետազոտության արդյունքների հիման վրա տպագրվել է 27 աշխատություն (3 աշխատություն ամսագրերում՝ HAC ցուցակով):

Ներածությունում հիմնավորվում է հետազոտության ընտրված ուղղության արդիականությունը, ձևակերպվում է հետազոտության նպատակն ու խնդիրները, ցուցադրվում է դրա գիտական ​​և գործնական նշանակությունը։

Առաջին գլխում քաղաքականության համառոտագիրգրականություն, իրականացվել է բարձրորակ բետոնների և մանրաթելային բետոնների օգտագործման արտասահմանյան և ներքին փորձի վերլուծություն։ Ցույց է տրվում, որ արտասահմանյան պրակտիկայում մինչև 120-140 ՄՊա հզորությամբ բարձր ամրության բետոն սկսել է արտադրվել հիմնականում 1990 թվականից հետո։ բետոն 130150 ՄՊա-ից և դրանք տեղափոխելով 210250 ՄՊա հզորությամբ հատկապես բարձր ամրության բետոնի կատեգորիա՝ տարիների ընթացքում մշակված բետոնի ջերմային մշակման շնորհիվ, որը հասել է 60-70 ՄՊա ամրության։

Հատկապես բարձր ամրության բետոնները ըստ «լցանյութի հատիկավորության» բաժանելու միտում կա 2 տեսակի՝ մանրահատիկ քար՝ մինչև 8-16 մմ առավելագույն հատիկավորությամբ և մանրահատիկ բետոն մինչև հատիկավոր։ 0,5-1,0 մմ Երկուսն էլ պարտադիր պարունակում են միկրոսիլիկ կամ միկրոդեհիդրացված կաոլին, ամուր ապարների փոշիներ, իսկ բետոնի ճկունություն, հարվածի ուժ, ճաքերի դիմադրություն տալու համար՝ մանրաթել տարբեր նյութեր. Հատուկ խումբը ներառում է մանրահատիկ փոշի բետոններ (Reaktionspulver beton-RPB կամ Reactive Powder Concrete) առավելագույն չափըհատիկներ 0,3-0,6 մմ: Ցույց է տրվում, որ 200-250 ՄՊա առանցքային սեղմման ուժով նման բետոնները առավելագույնը 3-3,5% ծավալով ամրացման գործակիցով ունեն առաձգական ուժ մինչև 50 ՄՊա ճկման ժամանակ։ Նման հատկությունները ապահովվում են, առաջին հերթին, բարձր խտության և բարձր ամրության մատրիցայի ընտրությամբ, ինչը հնարավորություն է տալիս մեծացնել կպչունությունը մանրաթելին և լիովին օգտագործել դրա բարձր առաձգական ուժը:

Վերլուծված է Ռուսաստանում մանրաթելային երկաթբետոնի արտադրության հետազոտությունների և փորձի վիճակը: Ի տարբերություն արտասահմանյան զարգացումների, ռուսական հետազոտությունները կենտրոնացած են ոչ թե բարձր ամրության մատրիցով մանրաթելային բետոնի օգտագործման վրա, այլ ցածր ամրության երեք-չորս բաղադրիչ բետոններում ամրացման տոկոսը մինչև 5-9% ծավալով ավելացնելու վրա: դասեր B30-B50՝ բարձրացնելու առաձգական ուժը մինչև 17-28 ՄՊա: Այս ամենը կրկնություն է։ արտասահմանյան փորձ 1970-1976 թթ., այսինքն. այն տարիները, երբ արդյունավետ սուպերպլաստիկացնողներ և միկրոսիլիկանյութեր չէին օգտագործվում, իսկ մանրաթելային բետոնը հիմնականում երեք բաղադրիչ էր (ավազոտ): Խորհուրդ է տրվում արտադրել մանրաթելային բետոն՝ պորտլանդական ցեմենտի սպառումը 700-1400 կգ/մ3, ավազը՝ 560-1400 կգ/մ3, մանրաթելը՝ 390-1360 կգ/մ3, որը չափազանց վատնման է և հաշվի չի առնում. առաջընթաց է արձանագրվել բարձրորակ բետոնների մշակման գործում:

Կատարվում է բազմաբաղադրիչ բետոնների զարգացման էվոլյուցիայի վերլուծություն տարբեր հեղափոխական փուլերում հատուկ ֆունկցիոնալ որոշիչ բաղադրիչների՝ մանրաթելերի, սուպերպլաստիկացնողների, միկրոսիլիցիումի տեսքով: Ցույց է տրվում, որ վեց յոթ բաղադրիչ բետոնները հանդիսանում են բարձր ամրության մատրիցայի հիմքը արդյունավետ օգտագործումըմանրաթելերի հիմնական գործառույթը. Հենց այս բետոններն են դառնում բազմաֆունկցիոնալ։

Ձևակերպված են բարձր ամրության և հատկապես բարձր ամրության ռեակցիոն-փոշի բետոնների առաջացման հիմնական դրդապատճառները, բետոնե խառնուրդներում ջրի նվազեցման «ռեկորդային» արժեքներ ստանալու հնարավորությունը և դրանց հատուկ ռեոլոգիական վիճակը: Ձևակերպված պահանջներ փոշիների և

դրանց տարածվածությունը որպես հանքարդյունաբերության տեխնածին թափոններ։

Վերլուծության հիման վրա ձևակերպվում են հետազոտության նպատակը և խնդիրները:

Երկրորդ գլխում ներկայացված են օգտագործված նյութերի բնութագրերը և նկարագրվում են հետազոտության մեթոդները:Օգտագործվել են գերմանական և ռուսական արտադրության հումք՝ ցեմենտներ CEM 1 42.5 R HS Werk Geseke, Werk Bernburg CEM 1 42.5 R, Weisenau CEM 1 42.5, Volsky PC500 DO , Starooskolsky PTS 500 TO; ավազ Sursky դասակարգված fr. 0,14-0,63, Բալաշեյսկի (Սիզրան) դասակարգված ֆր. 0,1-0,5 մմ, Halle sand f. 0,125-0,5 մմ; միկրոսիլիկ. Eikern Microsilica 940 Si02 պարունակությամբ> 98,0%, Silia Staub RW Fuller Si02 պարունակությամբ> 94,7%, BS-100 (սոդայի ասոցիացիա) ZYu2-ով > 98,3%, Չելյաբինսկի EMC 4-O պարունակությամբ: 90%, գերմանական և Ռուսական արտադրություն d = 0,15 մմ, 7 = 6 մմ 1700-3100 ՄՊա առաձգական ուժով; նստվածքային և հրաբխային ծագման ապարների փոշիներ; սուպեր և հիպերպլաստիկացնողներ՝ հիմնված նաֆթալինի, մելամինի և պոլիկարբոքսիլատի վրա:

Բետոնախառնուրդների պատրաստման համար օգտագործվել է Eirich-ից բարձր արագությամբ խառնիչ և տուրբուլենտ խառնիչ Kaf: TBKiV, ժամանակակից տեխնիկաև գերմանական և հայրենական արտադրության սարքավորումներ։ Ռենտգենյան դիֆրակցիոն անալիզը կատարվել է Seifert անալիզատորի վրա, էլեկտրոնային մանրադիտակային անալիզ՝ Philips ESEM մանրադիտակի վրա:

Երրորդ գլուխը վերաբերում է կոմպոզիտային կապակցիչների և փոշու բետոնների, ներառյալ ցրված երկաթբետոնների տոպոլոգիական կառուցվածքին: Կոմպոզիտային կապակցիչների կառուցվածքային տոպոլոգիան, որի դեպքում լցանյութերի ծավալային բաժինը գերազանցում է հիմնական կապի բաժինը, կանխորոշում է ռեակցիայի գործընթացների մեխանիզմը և արագությունը: Ավազի մասնիկների միջև միջին հեռավորությունը հաշվարկելու համար փոշի բետոն(կամ պորտլանդական ցեմենտի մասնիկների միջև բարձր լցված կապակցիչներում), ընդունված է տարրական խորանարդ բջիջ՝ A դեմքի չափսով և A3 ծավալով, որը հավասար է կոմպոզիտի ծավալին:

Հաշվի առնելով ցեմենտի C4V ծավալային կոնցենտրացիան՝ ցեմենտի միջին մասնիկների չափը<1ц, объёмной концентрации песка С„, и среднего размера частиц песка d„, получено:

Կոմպոզիտային կապի մեջ ցեմենտի մասնիկների միջև կենտրոնից կենտրոն հեռավորության համար.

Ats \u003d ^-3 / i- / b-Su \u003d 0.806 - ^-3 / 1 / ^ "(1)

Փոշի բետոնի մեջ ավազի մասնիկների միջև հեռավորության համար.

Z / tg / 6 - St \u003d 0.806 ap-schust (2)

Հաշվի առնելով 0,14-0,63 մմ բաժնով ավազի ծավալային բաժինը մանրահատիկ փոշի բետոնի խառնուրդում, որը հավասար է 350-370 լիտրի (ավազի զանգվածային հոսքի արագությունը 950-1000 կգ), նվազագույն միջին հեռավորությունը երկրաչափական կենտրոնների միջև: ստացվել են 428-434 միկրոն հավասար մասնիկներ։ Մասնիկների մակերեսների միջև նվազագույն հեռավորությունը 43-55 մկմ է, իսկ 0,1-0,5 մմ ավազի չափով՝ 37-44 միկրոն։ Մասնիկների վեցանկյուն փաթեթավորմամբ այս հեռավորությունը մեծանում է K = 0,74/0,52 = 1,42 գործակցով:

Այսպիսով, փոշոտ բետոնի խառնուրդի հոսքի ընթացքում ցեմենտի, քարե ալյուրի և միկրոսիլիցիումի կախոցից այն բացվածքի չափը, որում տեղադրվում է ռեոլոգիական մատրիցը, տատանվում է 43-55 միկրոնից մինչև 61-78 մկմ. ավազի մասնաբաժնի նվազումը մինչև 0,1 -0,5 մմ մատրիցային միջշերտ կտարբերվի 37-44 մկմ-ից մինչև 52-62 մկմ:

Երկարությամբ / և տրամագծով ցրված մանրաթելերի տոպոլոգիա c? որոշում է մանրաթելերով բետոնի խառնուրդների ռեոլոգիական հատկությունները, դրանց հեղուկությունը, մանրաթելերի երկրաչափական կենտրոնների միջև միջին հեռավորությունը, որոշում է երկաթբետոնի առաձգական ուժը: Հաշվարկված միջին հեռավորությունները օգտագործվում են կարգավորող փաստաթղթերում, ցրված ամրացման վերաբերյալ բազմաթիվ գիտական ​​աշխատություններում: Ցույց է տրվում, որ այս բանաձևերը անհամապատասխան են, և դրանց հիման վրա կատարված հաշվարկները զգալիորեն տարբերվում են:

Դեմքի երկարությամբ խորանարդ բջիջի (նկ. 1) դիտարկումից / մեջը տեղադրված մանրաթելերով

բ/ տրամագծով մանրաթելեր, օպտիկամանրաթել-11 curl/V ընդհանուր պարունակությամբ, որոշվում է եզրին մանրաթելերի քանակը.

P = և հեռավորությունը o =

հաշվի առնելով բոլոր մանրաթելերի ծավալը Vn = fE.iL: /. dg և գործակից-նկ. 14

ամրապնդման գործակից /l = (100-l s11 s) / 4 ■ I1, միջին «հեռավորությունը» որոշվում է.

5 \u003d (/ - րդ?) / 0,113 ■ լ / մկ -1 (3)

5-րդ հաշվարկները կատարվել են ըստ Romuapdi I.R.-ի բանաձևերի: եւ Մենդել Ի.Ա. և ըստ Mak Kee բանաձևի. Հեռավորության արժեքները ներկայացված են Աղյուսակ 1-ում: Ինչպես երևում է Աղյուսակ 1-ից, Mek Ki բանաձևը չի կարող կիրառվել: Այսպիսով, 5-րդ հեռավորությունը բջիջի ծավալի 0,216 սմ3-ից (/ = 6 մմ) մինչև 1000 մ3 (/ = 10000 մմ) աճով մեծանում է:

նույն q-ում հալվում է 15-30 անգամ, ինչը զրկում է այս բանաձևին երկրաչափական և ֆիզիկական նշանակությունից: Romuapdi բանաձևը կարող է օգտագործվել՝ հաշվի առնելով 0,64 գործակիցը:

Այսպիսով, խիստ երկրաչափական կոնստրուկցիաներից ստացված բանաձևը (3) օբյեկտիվ իրականություն է, որը ստուգվում է Նկ. 1. Այս բանաձևի կիրառմամբ մեր սեփական և արտասահմանյան ուսումնասիրությունների արդյունքների մշակումը հնարավորություն տվեց բացահայտել անարդյունավետ, էապես ոչ տնտեսական ամրապնդման և օպտիմալ ամրապնդման տարբերակները:

Աղյուսակ 1

Ցրված _ մանրաթելերի երկրաչափական կենտրոնների միջև 8 հեռավորությունների արժեքները՝ հաշվարկված ըստ տարբեր բանաձևերի_

Տրամագիծը, s), մմ B մմ տարբեր q և / ըստ բանաձևերի

1=6 մմ 1=6 մմ բոլորի համար / = 0-*"

c-0.5 c-1.0 c-3.0 c=0.5 i-1.0 c-3.0 11=0.5 ¡1=1.0 c=3.0 (1-0.5 (1-1.0 ts-3.0 (»=0.5 ts=1.0 (1*3.0

0,01 0,127 0,089 0,051 0,092 0,065 0,037 0,194 0,138 0,079 1,38 1,36 1,39 0,65 0,64 0,64

0,04 0,49 0,37 0,21 0,37 0,26 0,15 0,78 0,55 0,32 1,32 1,40 1,40 0,62 0,67 0,65

0,15 2,64 1,66 0,55 1,38 0,98 0,56 2,93 2,07 1,20 1,91 1,69 0,98 0,90 0,80 0,46

0,30 9,66 4,69 0,86 1,91 1,13 5,85 4,14 2,39 2,45 0,76 1,13 0,36

0,50 15,70 1,96 3,25 1,88 6,90 3,96 1,04 0,49

0,80 4,05 5,21 3,00 6,37 1,40 0,67

1,00 11,90 3,76 7,96

/= 10 մմ /= 10 մմ

0,01 0,0127 0,089 0,051 0,118 0,083 0,048 Հեռավորության արժեքները անփոփոխ 1,07 1,07 1,06 0,65 0,67 0,72

0,04 0,53 0,37 0,21 0,44 0,33 0,19 1,20 1,12 1,10 0,68 0,67 0,65

0,15 2,28 1,51 0,82 1,67 1,25 0,72 1,36 1,21 1,14 0,78 0,73 0,68

0,30 5,84 3,51 1,76 3,35 2,51 1,45 1,74 1,40 1,21 1,70 1,13 0,74

0,50 15,93 7,60 2,43 5,58 4,19 2,41 2,85 1,81 1,01 1,63 2,27 0,61

0,80 23,00 3,77 6,70 3,86 3,43 0,98 2,01 0,59

1,00 9,47 4,83 1,96 1,18

1= 10000 մմ 1= 10000 մմ

0,01 0,125 0,089 0,053 3,73 0,033 0,64

0,04 0,501 0,354 0,215 14,90 0,034 0,64

0,15 1,88 1,33 0,81 37,40 0,050 0,64

0,30 3,84 2,66 1,61 56,00 0,068 0,66

0.50 6.28 4.43 2.68 112.OS 0.056 0.65

0,80 10,02 7,09 4,29 186,80 0,053 0,64

1.00 12.53 8.86 5.37 373.6С 0.033 0.64

Չորրորդ գլուխը նվիրված է սուպերպլաստիկացված ցրված համակարգերի ռեոլոգիական վիճակի, փոշու բետոնի խառնուրդների (PBS) ռեոլոգիական վիճակի և դրա գնահատման մեթոդաբանության ուսումնասիրությանը:

PBS-ը պետք է ունենա բարձր հեղուկություն՝ ապահովելով խառնուրդի ամբողջական տարածումը կաղապարներում մինչև հորիզոնական մակերեսի ձևավորումը՝ ներծծված օդի և ինքնասեղմվող խառնուրդների արտազատմամբ: Հաշվի առնելով, որ մանրաթելային երկաթբետոնի արտադրության համար բետոնի փոշի խառնուրդը պետք է ունենա ցրված ամրացում, նման խառնուրդի հոսքը պետք է մի փոքր զիջի առանց մանրաթելի խառնուրդի հոսքին:

Բետոնի խառնուրդը, որը նախատեսված է 2-5 մմ ցանցի չափսերով եռաչափ բազմաշար, նուրբ ցանցով հյուսված շրջանակով կաղապարներ լցնելու համար, պետք է հեշտությամբ թափվի դեպի կաղապարի հատակը շրջանակի միջով, տարածվի կաղապարի երկայնքով, ապահովելով այն լցնելուց հետո հորիզոնական մակերեսի ձևավորումով։

Համեմատված ցրված համակարգերը ռեոլոգիայի միջոցով տարբերելու համար մշակվել են պարզ մեթոդներ՝ գնահատելու վերջնական կտրվածքային լարվածությունը և ելքը:

Դիտարկվում է հիդրոմետրի վրա ազդող ուժերի սխեման գերպլաստիկացված կախոցում: Եթե ​​հեղուկն ունի t0 զիջման ուժ, ապա հիդրոմետրը ամբողջությամբ չի ընկղմվում դրա մեջ: mn-ի համար ստացվում է հետևյալ հավասարումը.

որտեղ ¿/-ը մխոցի տրամագիծն է. m-ը մխոցի զանգվածն է; p-ը կասեցման խտությունն է. ^-ձգողության արագացում։

Ցույց է տրված մազանոթում (խողովակում) հեղուկ հավասարակշռության մեջ r0-ի որոշման հավասարումների ածանցման պարզությունը, երկու թիթեղների բացվածքում, ուղղահայաց պատի վրա:

Սահմանվել է ցեմենտի, բազալտի, քաղկեդոնական կախույթների, PBS-ի համար m0-ի որոշման մեթոդների անփոփոխությունը: Մեթոդների մի շարք որոշեց PBS-ի համար t0-ի օպտիմալ արժեքը, որը հավասար է 5-8 Պա, որը պետք է լավ տարածվի, երբ լցվի կաղապարների մեջ: Ցույց է տրված, որ m-ի որոշման ամենապարզ ճշգրիտ մեթոդը հիդրոմետրիկ է։

Բացահայտվում է փոշի բետոնի խառնուրդի տարածման և դրա մակերեսի ինքնահաստատման վիճակը, որի տակ հարթվում են կիսագնդաձև մակերևույթի բոլոր անկանոնությունները։ Առանց մակերևութային լարվածության ուժերը հաշվի առնելու, զանգվածային հեղուկի մակերևույթի վրա կաթիլների թրջման զրոյական անկյունում t0-ը պետք է լինի.

Թե

որտեղ d-ը կիսագնդային անկանոնությունների տրամագիծն է:

Բացահայտված են PBS-ի շատ ցածր զիջման ուժի և լավ ռեոտեխնոլոգիական հատկությունների պատճառները, որոնք բաղկացած են 0,14-0,6 մմ կամ 0,1-0,5 մմ ավազահատիկի չափի օպտիմալ ընտրությունից և դրա քանակից: Սա բարելավում է խառնուրդի ռեոլոգիան՝ համեմատած մանրահատիկ ավազային բետոնների հետ, որոնցում կոպիտ ավազահատիկները բաժանված են ցեմենտի բարակ շերտերով, որոնք զգալիորեն մեծացնում են խառնուրդի g-ն ու մածուցիկությունը։

Բացահայտվել է SP-ի տարբեր դասերի տեսակի և դեղաչափի ազդեցությունը tn-ի վրա (նկ. 4), որտեղ 1-Woerment 794; 2-SP S-3; 3-Melment FIO. Փոշու խառնուրդների տարածելիությունը որոշվել է ապակու վրա տեղադրված թափահարող սեղանի կոնով: Պարզվել է, որ կոնի հոսքը պետք է լինի 25-30 սմ-ի սահմաններում, փռվածությունը նվազում է ներծծված օդի պարունակության ավելացմամբ, որի մասնաբաժինը կարող է հասնել 4-5% ծավալի:

Անհանգիստ խառնման արդյունքում ստացված ծակոտիները հիմնականում ունեն 0,51,2 մմ չափսեր և r0 = 5–7 Պա և 2730 սմ տարածության դեպքում կարող են հեռացվել մինչև 2,5–3,0% մնացորդային պարունակություն։ Վակուումային խառնիչներ օգտագործելիս օդի ծակոտիների պարունակությունը կրճատվում է մինչև 0,8-1,2%:

Բացահայտվում է ցանցային խոչընդոտի ազդեցությունը փոշու բետոնի խառնուրդի տարածման փոփոխության վրա։ 175 մմ տրամագծով ցանցային օղակով խառնուրդների տարածումը 2,8x2,8 մմ հստակ տրամագծով ցանցով արգելափակելիս պարզվել է, որ տարածման նվազեցման աստիճանը.

Ելքի ուժի աճը զգալիորեն մեծանում է, երբ ելքի ուժը մեծանում է, և երբ հսկիչ տարածությունը նվազում է 26,5 սմ-ից ցածր:

Ազատ c1c-ի և արգելափակված դիս-ի տրամագծերի հարաբերակցության փոփոխություն.

լողում է L-ից, պատկերված է նկ. 5.

Փոշի բետոնի խառնուրդների համար, որոնք լցվում են հյուսված շրջանակներով կաղապարների մեջ, տարածումը պետք է լինի առնվազն 27-28 սմ:

Մանրաթելերի տեսակի ազդեցությունը ցրվածի տարածման նվազման վրա

ուժեղացված խառնուրդ:

¿с, սմ Օգտագործված երեք տեսակի համար

^ երկրաչափական գործոնով մանրաթելեր

հավասար է` 40 (si), 15 մմ; 1=6 մմ; //=1%), 50 (¿/= 0,3 մմ; /=15 մմ; զիգզագ c = 1%), 150 (s1- 0,04 մմ; / = 6 մմ - միկրոֆիբր՝ ապակե ծածկով c - 0 ,7%): իսկ հսկիչ տարածման s1n արժեքները ուժեղացված s1a խառնուրդի տարածման փոփոխության վրա ներկայացված են Աղյուսակում: 2.

Հոսունության ամենաուժեղ նվազումը հայտնաբերվել է d = 40 մկմ միկրոֆիբրով խառնուրդներում, չնայած n ծավալային ամրացման ավելի ցածր տոկոսին: Ամրապնդման աստիճանի բարձրացմամբ, հեղուկությունն էլ ավելի է նվազում: Ամրապնդման հարաբերակցությամբ //=2,0% մանրաթել հետ<1 = 0,15 мм, расплыв смеси понизился до 18 см при контрольном расплыве 29,8 см с увеличением содержания воздуха до 5,3 %. Для восстановления расплыва до контрольного необходимо было увеличить В/Т с 0,104 до 0,12 или снизить содержание воздуха до 0,8-1%.

Հինգերորդ գլուխը նվիրված է ապարների ռեակտիվ ակտիվության և ռեակցիոն-փոշի խառնուրդների և բետոնների հատկությունների ուսումնասիրությանը։

Ցածր ցեմենտի (C:Gp=1:9-4) ապարների ռեակտիվությունը (Gp) ուսումնասիրվել է ապարների ռեակտիվությունը (Gp). :4), ցեմենտով հարստացված խառնուրդ

աղյուսակ 2

Վերահսկողություն. պղտորել<1т см с/,/г/^лри различных 1/(1

25,0 1,28 1,35 1,70

28,2 1,12 1,14 1,35

29,8 1,08 1,11 1D2

սյախ (Ծ։Գփ)։ Օգտագործվել են կոպիտ ապարների փոշիներ՝ Syd = 100–160 մ2/կգ և մանր փոշիներ՝ Syo = 900–1100 մ2/կգ։

Հաստատվել է, որ ապարների ռեակտիվ ակտիվությունը բնութագրող համեմատական ​​ուժի լավագույն ցուցանիշները ստացվել են C:Gp = 1:9.5 բաղադրության կոմպոզիտային ցածր ցեմենտի խառնուրդների վրա 28 օր հետո և 1.0 երկարատև կարծրացման ժամանակ օգտագործելիս: -1. 5 տարի. Բարձր ամրության արժեքներ՝ 43-45 ՄՊա, ստացվել են մի քանի ապարների վրա՝ աղացած մանրախիճ, ավազաքար, բազալտ, դիաբազ: Այնուամենայնիվ, բարձր ամրության փոշու բետոնների համար անհրաժեշտ է օգտագործել միայն բարձր ամրության ապարներից փոշիներ:

Ռենտգենյան դիֆրակցիոն անալիզը պարզել է որոշ ապարների փուլային բաղադրությունը՝ ինչպես մաքուր, այնպես էլ դրանց հետ ցեմենտի խառնուրդից նմուշների: Ցեմենտի նման ցածր պարունակությամբ խառնուրդների մեծ մասում համատեղ հանքային նոր գոյացությունների առաջացում չի հայտնաբերվել, հստակորեն բացահայտված է CjS-ի, տոբերմորիտի, պորտլանդիտի առկայությունը: Միջանկյալ նյութի միկրոգրաֆիկները հստակ ցույց են տալիս տոբերմորիտի նման կալցիումի հիդրոսիլիկատների գելանման փուլը։

RPM-ի բաղադրության ընտրության հիմնական սկզբունքները բաղկացած էին ցեմենտավորման մատրիցայի իրական ծավալների և ավազի ծավալի հարաբերակցության ընտրությունից, որն ապահովում է խառնուրդի լավագույն ռեոլոգիական հատկությունները և բետոնի առավելագույն ամրությունը: Հիմք ընդունելով նախկինում հաստատված միջին շերտը x = 0,05-0,06 մմ միջին տրամագծով dcp ավազի մասնիկների միջև, մատրիցայի ծավալը, ըստ խորանարդ բջիջի և (2) բանաձևի, կլինի.

vM=(dcp+x?-7t-d3/6 = A3-x-d3/6 (6)

Վերցնելով միջաշերտը * = 0,05 մմ և dcp = 0,30 մմ, ստացվում է Vu ¡Vp = 2 հարաբերակցությունը և խառնուրդի 1 մ3-ի վրա մատրիցայի և ավազի ծավալները համապատասխանաբար հավասար կլինեն 666 լ և 334 լ: Հաշվի առնելով ավազի զանգվածը հաստատուն և փոփոխելով ցեմենտի, բազալտի ալյուրի, MK-ի, ջրի և SP հարաբերակցությունը, որոշվել են խառնուրդի հեղուկությունը և բետոնի ամրությունը: Հետագայում փոխվել են ավազի մասնիկների չափերը, միջին շերտի չափերը, և նմանատիպ տատանումներ են կատարվել մատրիցայի բաղադրիչ կազմի մեջ։ Բազալտի ալյուրի հատուկ մակերեսը մոտեցվել է ցեմենտի մակերեսին՝ ելնելով ավազի մեջ բացերը ցեմենտի և բազալտի մասնիկներով լրացնելու պայմաններից՝ իրենց գերակշռող չափերով։

15-50 միկրոն: Բազալտի և ցեմենտի մասնիկների միջև բացերը լցվել են 0,1-1 մկմ չափսերով MK մասնիկներով:

Մշակվել է RPBS-ի պատրաստման ռացիոնալ ընթացակարգ՝ բաղադրիչների ներմուծման խստորեն կարգավորվող հաջորդականությամբ, համասեռացման տևողությամբ, խառնուրդի «հանգիստ» և վերջնական համասեռացումով՝ FA մասնիկների և խառնուրդում ցրված ամրացման միասնական բաշխման համար։ .

RPBS-ի կազմի վերջնական օպտիմալացումն իրականացվել է ավազի քանակի մշտական ​​պարունակությամբ՝ մյուս բոլոր բաղադրիչների պարունակությամբ: Ընդհանուր առմամբ պատրաստվել է 22 կոմպոզիցիա՝ 12-ական նմուշ, որոնցից 3-ը պատրաստվել են կենցաղային ցեմենտների վրա՝ պոլիկարբոքսիլատ HP-ը SP S-3-ով փոխարինելով։ Բոլոր խառնուրդներում, տարածումներում, խտություններում որոշվել է ներծծված օդի պարունակությունը, իսկ բետոնի դեպքում՝ սեղմման ուժը 2,7 և 28 օր նորմալ կարծրացումից հետո, առաձգական ուժը ճկման և ճեղքման ժամանակ։

Պարզվել է, որ սփրեդը տատանվում է 21-ից 30 սմ, ներծծված օդի պարունակությունը՝ 2-ից 5%, իսկ տարհանված խառնուրդների դեպքում՝ 0,8-ից 1,2%, խառնուրդի խտությունը տատանվում է 2390-2420 կգ/մ3-ի սահմաններում։

Պարզվել է, որ լցնելուց հետո առաջին րոպեների ընթացքում, այն է՝ 1020 րոպե հետո, ներծծված օդի հիմնական մասը հանվում է խառնուրդից և խառնուրդի ծավալը նվազում է։ Օդի ավելի լավ հեռացման համար անհրաժեշտ է բետոնը ծածկել թաղանթով, որը կանխում է դրա մակերեսի վրա խիտ կեղևի արագ ձևավորումը:

Նկ. 6, 7, 8, 9 ցույց է տալիս համատեղ ձեռնարկության տեսակի և դրա չափաբաժնի ազդեցությունը խառնուրդի հոսքի և բետոնի ամրության վրա 7 և 28 օրական տարիքում: Լավագույն արդյունքները ձեռք են բերվել HP Woerment 794-ի օգտագործման ժամանակ ցեմենտի և MA-ի զանգվածի 1,3-1,35% սխալ չափաբաժիններով: Պարզվել է, որ MK = 18-20% օպտիմալ քանակով խառնուրդի հեղուկությունը և բետոնի ամրությունը առավելագույնն են: Հաստատված նախշերը պահպանվում են 28 օրական հասակում։

FM794 FM787 C-3

Ներքին համատեղ ձեռնարկությունը նվազեցման ավելի ցածր կարողություն ունի, հատկապես, երբ օգտագործում են լրացուցիչ մաքուր MK դասարաններ BS - 100 և BS - 120 և

Հումքի նմանատիպ սպառմամբ հատուկ պատրաստված կոմպոզիտային VNV օգտագործելիս, կարճատև աղացած C-3-ով.

Նկ.7 121-137 ՄՊա.

Բացահայտվել է HP-ի չափաբաժնի ազդեցությունը RPBS-ի հեղուկության (նկ. 7) և բետոնի ամրության վրա 7 օր (նկ. 8) և 28 օր հետո (նկ. 9) հետո:

[GSCHTSNIKYAYUO [GSCHTS+MK)] 100

Բրինձ. 8 Նկ. 9

Փոփոխության ընդհանրացված կախվածությունը ուսումնասիրված գործոններից, որը ստացվել է փորձերի մաթեմատիկական պլանավորման մեթոդով, հետագա տվյալների մշակմամբ Gradient ծրագրի միջոցով, մոտավոր է՝ D = 100,48 - 2,36 լ, + 2,30 - 21,15 - 8,51 x\ որտեղ: x, MK / C հարաբերակցությունն է; xs - հարաբերակցությունը [GP / (MC + C)] -100: Բացի այդ, հիմնվելով ֆիզիկական և քիմիական պրոցեսների ընթացքի էության և քայլ առ քայլ մեթոդաբանության կիրառման վրա, հնարավոր եղավ էապես նվազեցնել մաթեմատիկական մոդելի բաղադրության մեջ փոփոխական գործոնների քանակը՝ չվնասելով դրա գնահատված որակը: .

Վեցերորդ գլխում ներկայացված են բետոնի որոշ ֆիզիկական և տեխնիկական հատկությունների ուսումնասիրության և դրանց տնտեսական գնահատման արդյունքները: Ներկայացված են փոշու երկաթբետոնից և ոչ երկաթբետոնից պատրաստված պրիզմաների ստատիկ փորձարկումների արդյունքները։

Հաստատվել է, որ առաձգականության մոդուլը, կախված ամրությունից, տատանվում է (440-^470)-102 ՄՊա-ի սահմաններում, Պուասոնի հարաբերակցությունը չերկաթբետոնի համար կազմում է 0,17-0,19, իսկ ցրված-երկաթբետոնի համար՝ 0,310,33, որը բնութագրում է. բետոնի մածուցիկ բնույթի վարքագիծը բեռի տակ համեմատած չերկաթբետոնի փխրուն կոտրվածքի հետ: Բետոնի ամրությունը ճեղքման ժամանակ ավելանում է 1,8 անգամ։

Չամրացված RPB-ի համար նմուշների օդային կծկումը կազմում է 0,60,7 մմ/մ, ցրված-ամրացվածի դեպքում այն ​​նվազում է 1,3-1,5 անգամ: Բետոնի ջրի կլանումը 72 ժամում չի գերազանցում 2,5-3,0%-ը:

Փոշի բետոնի ցրտադիմացկունության թեստերն ըստ արագացված մեթոդի ցույց են տվել, որ 400 ցրտահարման-հալեցման փոփոխական փուլերից հետո ցրտահարության դիմադրության գործակիցը կազմել է 0,96-0,98: Կատարված բոլոր փորձարկումները ցույց են տալիս, որ փոշոտ բետոնի գործառնական հատկությունները բարձր են: Նրանք իրենց ապացուցել են պողպատի փոխարեն պատշգամբների փոքր հատվածի սյուներում, Մյունխենում տների կառուցման ժամանակ պատշգամբի սալաքարերում և լոջաներում։ Չնայած այն հանգամանքին, որ դիսպերսիոն երկաթբետոնը 1,5-1,6 անգամ ավելի թանկ է, քան սովորական բետոնի 500-600 դասարանները, դրանից պատրաստված մի շարք ապրանքներ և կառույցներ 30-50% ավելի էժան են՝ բետոնի ծավալի զգալի կրճատման պատճառով:

ՍՊԸ Պենզա Բետոնի Բետոնի գործարանում ցրված երկաթբետոնից դիտահորերի, ցրված երկաթբետոնից դիտահորերի և «Էներգոսերվիս» ՓԲԸ-ում երկաթբետոնե արտադրատեսակների արտադրական բազայի արտադրության հաստատումը հաստատեց նման բետոնի օգտագործման բարձր արդյունավետությունը:

ՀԻՄՆԱԿԱՆ ԵԶՐԱԿԱՑՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐ ԵՎ ԱՌԱՋԱՐԿՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐ 1. Ռուսաստանում արտադրվող դիսպերսիոն երկաթբետոնի բաղադրության և հատկությունների վերլուծությունը ցույց է տալիս, որ դրանք լիովին չեն համապատասխանում տեխնիկական և տնտեսական պահանջներին՝ բետոնի ցածր սեղմման ուժի պատճառով (M 400-600): Նման երեք, չորս և հազվադեպ հինգ բաղադրիչ բետոններում ոչ միայն բարձր ամրության, այլև սովորական ամրության ցրված ամրացումն անբավարար է օգտագործվում:

2. Հիմք ընդունելով սուպերպլաստիկացնողների առավելագույն ջրի նվազեցնող ազդեցությունների հասնելու տեսական պատկերացումները ցրված համակարգերում, որոնք չեն պարունակում կոպիտ ագրեգատներ, սիլիցիումի գոլորշի և ժայռային փոշիների բարձր ռեակտիվություն, որոնք համատեղ մեծացնում են համատեղ ձեռնարկության ռեոլոգիական ազդեցությունը, բարակ և համեմատաբար կարճ ցրված ամրացման յոթ բաղադրիչից բաղկացած բարձր ամրության մանրահատիկ ռեակցիոն-փոշի բետոնե մատրիցայի ստեղծում c1 = 0,15-0,20 մկմ և / = 6 մմ, որը չի առաջացնում «ոզնիներ» բետոնի և արտադրության մեջ: մի փոքր նվազեցնում է PBS-ի հեղուկությունը:

4. Բացահայտված է կոմպոզիտային կապիչների և ցրված-երկաթբետոնների կառուցվածքային տոպոլոգիան և տրված են կառուցվածքի նրանց մաթեմատիկական մոդելները: Ստեղծվել է կոմպոզիտային լցված կապող նյութերի կարծրացման իոն-դիֆուզիոն շաղախի միջոցով: Համակարգված են PBS-ում ավազի մասնիկների միջև միջին հեռավորությունների, փոշու բետոնի մանրաթելերի երկրաչափական կենտրոնների հաշվարկման մեթոդները՝ ըստ տարբեր բանաձևերի և տարբեր պարամետրերի ¡1, 1, c1: Հեղինակի բանաձևի օբյեկտիվությունը ցուցադրվում է ի տարբերություն ավանդական օգտագործվողների։ PBS-ում ցեմենտացնող ցեխի շերտի օպտիմալ հեռավորությունը և հաստությունը պետք է լինի ներսում

37-44^43-55 ավազի սպառման դեպքում՝ 950-1000 կգ և դրա ֆրակցիաները՝ համապատասխանաբար 0,1-0,5 և 0,140,63 մմ։

5. Մշակված մեթոդներով սահմանվել են ցրված-ամրացված և չամրացված PBS-ի ռեոտեխնոլոգիական հատկությունները: PBS-ի օպտիմալ տարածումը t> = 100 չափսերով կոնից; r = 70; A = 60 մմ պետք է լինի 25-30 սմ: Բացահայտվել են փռման նվազման գործակիցները կախված մանրաթելի երկրաչափական պարամետրերից և ցանցային ցանկապատով փակելիս PBS-ի հոսքի նվազումը: Ցույց է տրվում, որ PBS-ը ծավալային ցանցային հյուսված շրջանակներով կաղապարների մեջ լցնելու համար տարածությունը պետք է լինի առնվազն 28-30 սմ:

6. Մշակվել է տեխնիկա ցածր ցեմենտի խառնուրդներում (C:P -1:10) քարափոշիների ռեակտիվ-քիմիական ակտիվության գնահատման համար` արտամղման կաղապարման ճնշման տակ սեղմված նմուշներում: Պարզվել է, որ նույն ակտիվությամբ, ուժով գնահատվել է 28 օր հետո և երկար

կարծրացնող ցատկեր (1-1,5 տարի), երբ օգտագործվում է RPBS-ում, նախապատվությունը պետք է տրվի բարձր ամրության ապարներից փոշիներին՝ բազալտ, դիաբազ, դացիտ, քվարց:

7. Ուսումնասիրվել են փոշեբետոնների կառուցվածքի ձևավորման գործընթացները։ Հաստատվել է, որ ձուլածո խառնուրդները լցնելուց հետո առաջին 10-20 րոպեների ընթացքում արտանետում են մինչև 40-50% ներծծված օդ և պահանջում են թաղանթով ծածկել, որը կանխում է խիտ կեղևի առաջացումը: Խառնուրդները սկսում են ակտիվորեն ամրանալ լցնելուց 7-10 ժամ հետո և ուժ են ստանում 1 օր հետո 30-40 ՄՊա, 2 օր հետո՝ 50-60 ՄՊա:

8. Ձևակերպված են 130-150 ՄՊա հզորությամբ բետոնի բաղադրության ընտրության հիմնական փորձարարական և տեսական սկզբունքները. Քվարցային ավազը PBS-ի բարձր հեղուկություն ապահովելու համար պետք է լինի մանրահատիկ 0,14-0,63 կամ 0,1-0,5 մմ 1400-1500 կգ/մ3 զանգվածային խտությամբ 950-1000 կգ/մ3 հոսքի արագությամբ: Ցեմենտ-քարի ալյուրի և ՄՖ-ի կախոցի միջշերտի հաստությունը ավազահատիկների միջև պետք է լինի համապատասխանաբար 43-55 և 37-44 միկրոն սահմաններում, ջրի և SP պարունակությամբ, որն ապահովում է խառնուրդների տարածումը 25-30: ՍՄ-ի և քարի ալյուրի ցրվածությունը պետք է լինի մոտավորապես նույնը, MK-ի պարունակությունը 15-20%, քարի ալյուրի պարունակությունը ցեմենտի կշռով 40-55%: Այս գործոնների պարունակությունը փոփոխելիս օպտիմալ կազմը ընտրվում է ըստ խառնուրդի պահանջվող հոսքի և 2, 7 և 28 օր հետո առավելագույն սեղմման ուժի:

9. 130-150 ՄՊա սեղմման դիմադրությամբ մանրահատիկ ցրված-երկաթբետոնների կոմպոզիցիաները օպտիմիզացվել են /4=1% ամրացման գործակիցով պողպատե մանրաթելերի միջոցով: Հայտնաբերվել են օպտիմալ տեխնոլոգիական պարամետրեր. խառնումը պետք է իրականացվի հատուկ դիզայնի բարձր արագությամբ խառնիչներում, նախընտրելի է տարհանված; Խստորեն կարգավորվում են բաղադրիչների բեռնման հաջորդականությունը և խառնման, «հանգստի» եղանակները։

10. Ուսումնասիրվել է բաղադրության ազդեցությունը ցրված-ամրացված ՊԲՀ-ի հեղուկության, խտության, օդի պարունակության, բետոնի սեղմման ուժի վրա: Պարզվել է, որ խառնուրդների տարածելիությունը, ինչպես նաև բետոնի ամրությունը կախված են մի շարք դեղատոմսային և տեխնոլոգիական գործոններից: Օպտիմալացման ընթացքում հաստատվեցին հեղուկության, ուժի մաթեմատիկական կախվածությունը առանձին, առավել նշանակալից գործոններից:

11. Ուսումնասիրվել են դիսպերսիա-երկաթբետոնների որոշ ֆիզիկական և տեխնիկական հատկություններ: Ցույց է տրվում, որ 120-150 ՄՊա սեղմման դիմադրությամբ բետոններն ունեն (44-47)-103 ՄՊա առաձգական մոդուլ, Պուասոնի հարաբերակցությունը՝ 0,31-0,34 (0,17-0,19 չամրացվածի դեպքում): Օդի կծկման խախտում

կոշտ երկաթբետոնը 1,3-1,5 անգամ ցածր է ոչ երկաթբետոնից: Բարձր ցրտահարության դիմադրությունը, ցածր ջրի կլանումը և օդի կծկումը վկայում են նման բետոնների բարձր կատարողական հատկությունների մասին:

ԱԶԳԱՅԻՆ ԱՇԽԱՏԱՆՔԻ ՀԻՄՆԱԿԱՆ ԴՐՈՒՅԹՆԵՐԸ ԵՎ ԱՐԴՅՈՒՆՔՆԵՐԸ ՀԱՅՏԱՐԱՐՎՈՒՄ ԵՆ ՀԵՏԵՎՅԱԼ ՀՐԱՊԱՐԱԿՈՒՄՆԵՐՈՒՄ.

1. Կալաշնիկով, Ս-Վ. Ասիմպտոտիկ էքսպոնենցիալ կախվածությունների մշակման ալգորիթմի և ծրագրաշարի մշակում [Text] / C.B. Կալաշնիկով, Դ.Վ. Կվասով, Ռ.Ի. Ավդեև // 29-րդ գիտատեխնիկական կոնֆերանսի նյութեր. - Պենզա: Պենզայի նահանգի հրատարակչություն: համալսարանի ճարտարապետ. եւ շենք, 1996. - S. 60-61.

2. Կալաշնիկով, Ս.Բ. Կինետիկ և ասիմպտոտիկ կախվածությունների վերլուծություն՝ օգտագործելով ցիկլային կրկնությունների մեթոդը [Տեքստ] / Ա.Ն. Բոբրիշև, Կ.Բ. Կալաշնիկով, Վ.Ն.Կոզոմազով, Ռ.Ի. Ավդեև // Vestnik RAASN. Շինարարական գիտությունների բաժին, 1999. - Թողարկում. 2. - S. 58-62.

3. Կալաշնիկով, Ս.Բ. Ուլտրամանր լցոնիչներ ստանալու որոշ մեթոդաբանական և տեխնոլոգիական ասպեկտներ [Text] / E.Yu. Սելիվանովա, Կ.Բ. Կալաշնիկով N կոմպոզիտային շինանյութեր. Տեսություն և պրակտիկա. Շաբ. գիտական Միջազգայինի նյութեր գիտատեխնիկական կոնֆերանս. - Պենզա: PSNTP, 2002. - S. 307-309:

4. Կալաշնիկով, Ս.Բ. Ցեմենտի կարծրացման կինետիկայի վրա սուպերպլաստիկատորի արգելափակման գործառույթը գնահատելու հարցի վերաբերյալ [Տեքստ] / մ.թ.ա. Դեմյանովա, Ա.Ս. Միշին, Յու.Ս. Կուզնեցով, Կ.Բ. Կալաշնիկով N կոմպոզիտային շինանյութեր. Տեսություն և պրակտիկա. Շաբաթ, գիտ. Միջազգայինի նյութեր գիտատեխնիկական կոնֆերանս. - Պենզա: PDNTP, 2003. - S. 54-60:

5. Կալաշնիկով, Ս.Բ. Սուպերպլաստիկատորի արգելափակման ֆունկցիայի գնահատում ցեմենտի կարծրացման կինետիկայի վրա [Տեքստ] / V.I. Կալաշնիկով, մ.թ.ա. Դեմյանովա, Կ.Բ. Կալաշնիկով, Ի.Է. Իլյինա // RAASN-ի «Ռեսուրսների և էներգախնայողության՝ որպես ճարտարապետական ​​և շինարարական գործընթացում ստեղծագործելու շարժառիթ» տարեկան ժողովի նյութեր: - Մոսկվա-Կազան, 2003. - S. 476-481.

6. Կալաշնիկով, Ս.Բ. Ժամանակակից գաղափարներ ցածր մազերի պարունակությամբ գերխիտ ցեմենտի քարի և բետոնի ինքնաոչնչացման մասին [Տեքստ] / V.I. Կալաշնիկով, մ.թ.ա. Դեմյանովա, Կ.Բ. Կալաշնիկով // Տեղեկագիր. Սեր. RAASN-ի Վոլգայի մարզային մասնաճյուղ, - 2003 թ. 6. - S. 108-110.

7. Կալաշնիկով, Ս.Բ. Բետոնի խառնուրդների կայունացում պոլիմերային հավելումներով շերտազատումից [Տեքստ] / V.I. Կալաշնիկով, մ.թ.ա. Դեմյանովա, Ն.Մ.Դուբոշինա, Ք.Վ. Կալաշնիկով // Պլաստիկ զանգվածներ. - 2003. - թիվ 4: - S. 38-39.

8. Կալաշնիկով, Ս.Բ. Ցեմենտ քարի խոնավացման և կարծրացման գործընթացների առանձնահատկությունները փոփոխող հավելումներով [Text] / V.I. Կալաշնիկով, մ.թ.ա. Դեմյանովա, Ի.Է. Իլյինա, Կ.Բ. Կալաշնիկով // Իզվեստիա Վուզով. Շինարարություն, - Նովոսիբիրսկ: 2003. - No 6 - S. 26-29.

9. Կալաշնիկով, Ս.Բ. Ծայրահեղ լցոնիչներով մոդիֆիկացված ցեմենտի բետոնի նեղացման և ճեղքման դիմադրության գնահատման հարցի վերաբերյալ [Text] / B.C. Դեմյանովա, Յու.Ս. Կուզնեցով, IO.M. Բաժենով, Է.Յու. Մինենկո, Կ.Բ. Կալաշնիկով // Կոմպոզիտային շինանյութեր. Տեսություն և պրակտիկա. Շաբ. գիտական Միջազգայինի նյութեր գիտատեխնիկական կոնֆերանս. - Պենզա: PSNTP, 2004. - S. 10-13:

10. Կալաշնիկով, Ս.Բ. Սիլիցիտի ապարների ռեակտիվ ակտիվությունը ցեմենտի կոմպոզիցիաներում [Տեքստ] / մ.թ.ա. Դեմյանովա, Կ.Բ. Կալաշնիկով, Ի.Ա. Էլիսեև, Է.Վ. Պոդրեզովա, Վ.Ն. Շինդին, Վ.Յա. Մարուսենցև // Կոմպոզիտային շինանյութեր. Տեսություն և պրակտիկա. Շաբ. գիտական Միջազգայինի նյութեր գիտատեխնիկական կոնֆերանս. - Պենզա: PDNTP, 2004. - S. 81-85:

11. Կալաշնիկով, Ս.Բ. Կոմպոզիտային ցեմենտի կապիչների կարծրացման տեսության մասին [Text] / C.V. Կալաշնիկով, Վ.Ի. Կալաշնիկով // «Շինարարության ակտուալ հիմնախնդիրներ» միջազգային գիտատեխնիկական կոնֆերանսի նյութեր. - Սարանսկ, 2004. -Ս. 119-124 թթ.

12. Կալաշնիկով, Ս.Բ. Ցեմենտային կոմպոզիցիաներում մանրացված ապարների ռեակցիայի ակտիվությունը [Տեքստ] / V.I. Կալաշնիկով, մ.թ.ա. Դեմյանովա, Յու.Ս.Կուզնեցով, Կ.Վ. Կալաշնիկով // Իզվեստիա. ԹուլԳՈՒ. Սերիա «Շինանյութեր, կառույցներ և շինություններ»: - Տուլա: -2004 թ. - Թողարկում. 7. - S. 26-34.

13. Կալաշնիկով, Ս.Բ. Կոմպոզիտային ցեմենտի և խարամի միացնող նյութերի խոնավացման տեսության մասին [Տեքստ] / V.I. Կալաշնիկով, Յու.Ս. Կուզնեցով, Վ.Լ. Խվաստունով, Կ.Բ. Կալաշնիկով և Վեստնիկ. Շինարարական գիտությունների շարք. - Բելգորոդ: - 2005. - Թիվ 9-Ս. 216-221 թթ.

14. Կալաշնիկով, Ս.Բ. Բազմբաղադրիչը՝ որպես բետոնի [Text] բազմաֆունկցիոնալ հատկությունների ապահովման գործոն / Յու.Մ. Բաժենովը, մ.թ.ա. Դեմյանովա, Կ.Բ. Կալաշնիկով, Գ.Վ. Լուկյանենկո. Վ.Ն. Գրինկով // Նոր էներգիա և ռեսուրս խնայող գիտատար տեխնոլոգիաներ շինանյութերի արտադրության մեջ. Շաբ. հոդվածներ միջդունար. գիտատեխնիկական կոնֆերանս. - Պենզա: PSNTP, 2005. - S. 4-8:

15. Կալաշնիկով, Ս.Բ. Բարձր ամրության դիսպերսիոն երկաթբետոնի ազդեցության ուժը [Text] / մ.թ.ա. Դեմյանովա, Կ.Բ. Կալաշնիկով, Գ.Ն. Կազինա, Վ.Մ. Տրոստյանսկի // Նոր էներգիա և ռեսուրս խնայող գիտատար տեխնոլոգիաներ շինանյութերի արտադրության մեջ. Շաբ. հոդվածներ միջազգային գիտատեխնիկական կոնֆերանս. - Պենզա: PSNTP, 2005. - S. 18-22:

16. Կալաշնիկով, Ս.Բ. Լցավորիչներով խառը կապող նյութերի տոպոլոգիան և դրանց կարծրացման մեխանիզմը [Տեքստ] / Յուրգեն Շուբերտ, Կ.Բ. Կալաշնիկով // Նոր էներգիա և ռեսուրս խնայող գիտատար տեխնոլոգիաներ շինանյութերի արտադրության մեջ. Շաբ. հոդվածներ միջազգային գիտատեխնիկական կոնֆերանս. - Պենզա: PDNTP, 2005. - S. 208-214:

17. Կալաշնիկով, Ս.Բ. Մանրահատիկ փոշի դիսպերսիոն երկաթբետոն [Text] I V.I. Կալաշնիկովը, Ս.Բ. Կալաշնիկով // Ձեռքբերումներ. Խնդիրները և զարգացման հեռանկարային ուղղությունները. Շինանյութերի գիտության տեսություն և պրակտիկա. RAASN-ի տասներորդ ակադեմիական ընթերցումներ. - Կազան: Կազանի նահանգի հրատարակչություն: արք.-շինարար. un-ta, 2006. - S. 193-196.

18. Կալաշնիկով, Ս.Բ. Բազմաբաղադրիչ դիսպերսիոն երկաթբետոն՝ բարելավված կատարողական հատկություններով [Text] / մ.թ.ա. Դեմյանովա, Կ.Բ. Կալաշնիկով, Գ.Ն. Կազինա, Վ.Մ. Տրոստյանսկի // Ձեռքբերումներ. Խնդիրները և զարգացման հեռանկարային ուղղությունները. Շինանյութերի գիտության տեսություն և պրակտիկա. RAASN-ի տասներորդ ակադեմիական ընթերցումներ. - Կազան: Կազանի նահանգի հրատարակչություն: արք.-շինարար. un-ta, 2006.-p. 161-163 թթ.

Կալաշնիկով Սերգեյ Վլադիմիրովիչ

ՆՈՒՐԱՀԱՏԻԿ ՌԵԱԿՑԻԱՅԻ ՓՈՇԻ ԴԻՍՊԵՐՍԻՎ-ԵՐԿԱԹՎԱԾ ԲԵՏՈՆ ՕԳՏԱԳՈՐԾՈՎ ՔԱՅՐ

05.23.05 - Շինանյութեր և արտադրանք Ատենախոսության ամփոփագիր տեխնիկական գիտությունների թեկնածուի աստիճանի համար

Ստորագրված է տպագրության համար 5.06.06 Ձևաչափ 60x84/16. Օֆսեթ թուղթ. Ռիզոգրաֆ տպագրություն. Ուխ. խմբ. լ. 1 . Տպաքանակը՝ 100 օրինակ։

թիվ 114 հրաման _

PGUAS հրատարակչություն.

Տպագրվել է PGUAS-ի գործառնական տպարանում:

440028. Պենզա, փ. Գ.Տիտով, 28.

4 ՆԵՐԱԾՈՒԹՅՈՒՆ.

ԳԼՈՒԽ 1 ԺԱՄԱՆԱԿԱԿԻՑ ՀԱՅԱՍՏԱՆՆԵՐ ԵՎ ՀԻՄՆԱԿԱՆ

ԲԱՐՁՐ ՈՐԱԿ ՓՈՇԻ ԲԵՏՈՆԻ ՍՏԱՑՄԱՆ ՍԿԶԲՈՒՆՔՆԵՐԸ.

1.1 Արտասահմանյան և ներքին փորձը բարձրորակ բետոնի և մանրաթելային երկաթբետոն օգտագործելու հարցում:

1.2 Բետոնի բազմաբաղադրիչ բնույթը՝ որպես ֆունկցիոնալ հատկությունների ապահովման գործոն:

1.3 Բարձր ամրության և բարձր ամրության ռեակցիոն-փոշի բետոնների և մանրաթելային երկաթբետոնների առաջացման մոտիվացիա:

1.4 Ցրված փոշիների բարձր ռեակտիվությունը հիմք է հանդիսանում բարձրորակ բետոններ ստանալու համար:

ԵԶՐԱԿԱՑՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐ 1-ին ԳԼՈՒԽԻ ՄԱՍԻՆ.

ԳԼՈՒԽ 2 ՍԿԶԲՆԱԿԱՆ ՆՅՈՒԹԵՐ, ՀԵՏԱԶՈՏՈՒԹՅԱՆ ՄԵԹՈԴՆԵՐ,

ԳՈՐԾԻՔՆԵՐ ԵՎ ՍԱՐՔԱՎՈՐՈՒՄՆԵՐ.

2.1 Հումքի բնութագրերը.

2.2 Հետազոտության մեթոդներ, գործիքներ և սարքավորումներ:

2.2.1 Հումքի պատրաստման և դրանց ռեակտիվ ակտիվության գնահատման տեխնոլոգիա.

2.2.2 Փոշեբետոնե խառնուրդների արտադրության տեխնոլոգիա և ես

Այսօր նրանց թեստերը:

2.2.3 Հետազոտության մեթոդներ. Սարքեր և սարքավորումներ.

ԳԼՈՒԽ 3 ԴԻՍՊԵՐՍԻՎ ՀԱՄԱԿԱՐԳԵՐԻ ՏՈՊՈԼՈԳԻԱ, ԴԻՍՊԵՐՍԻՎ.

Երկաթափոշի ԲԵՏՈՆ ԵՎ

ԴՐԱՆՑ ՊԱՐՏԱՑՄԱՆ ՄԵԽԱՆԻԶՄԸ.

3.1 Կոմպոզիտային կապիչների տոպոլոգիա և դրանց կարծրացման մեխանիզմ:

3.1.1 Կոմպոզիտային կապող նյութերի կառուցվածքային և տոպոլոգիական վերլուծություն: 59 P 3.1.2 Կոմպոզիտային կապող նյութերի խոնավացման և կարծրացման մեխանիզմը - կոմպոզիցիաների կառուցվածքային տոպոլոգիայի արդյունքում:

3.1.3 Ցրված-երկաթավորված մանրահատիկ բետոնների տոպոլոգիա.

ԵԶՐԱԿԱՑՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐ 3-րդ ԳԼՈՒԽԻ ՄԱՍԻՆ.

ԳԼՈՒԽ 4 ԳԵՐՊԼԱՍՏԻԿԱՑՎԱԾ ԴԻՍՊԵՐՍԻՎ ՀԱՄԱԿԱՐԳԵՐԻ ՀԵՂԱԲԱՆԱԿԱՆ ՎԻՃԱԿԸ, ՓՈՇԻ ԲԵՏՈՆԻ ԽԱՌՆՎԱԾՔՆԵՐԸ ԵՎ ԴՐԱ ԳՆԱՀԱՏՄԱՆ ՄԵԹՈԴԱԲԱՆՈՒԹՅԱՆԸ:

4.1 Ցրված համակարգերի և մանրահատիկ փոշու բետոնի խառնուրդների վերջնական կտրվածքային լարվածության և հեղուկության գնահատման մեթոդաբանության մշակում:

4.2 Դիսպերս համակարգերի և մանրահատիկ փոշի խառնուրդների ռեոլոգիական հատկությունների փորձարարական որոշում:

ԵԶՐԱԿԱՑՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐ 4-րդ ԳԼՈՒԽԻ ՄԱՍԻՆ.

ԳԼՈՒԽ 5 ՔԱՐԵՐԻ ՌԵԱԿՏԻՎ ԳՈՐԾՈՒՆԵՈՒԹՅԱՆ ԳՆԱՀԱՏՈՒՄԸ ԵՎ ՌԵԱԿՑԻՈՆ ՓՈՇԻ ԽԱՌՆՈՒՅԹՆԵՐԻ ԵՎ ԲԵՏՈՆԻ ՀԵՏԱԶՈՆՈՒՄԸ:

5.1 Ցեմենտով խառնված ապարների ռեակտիվություն.-■.

5.2 Փոշու դիսպերսիոն երկաթբետոնի բաղադրության ընտրության սկզբունքները՝ հաշվի առնելով նյութերին ներկայացվող պահանջները:

5.3 Մանրահատիկ փոշի դիսպերսիոն երկաթբետոնի բաղադրատոմս:

5.4 Բետոնի խառնուրդի պատրաստում.

5.5 Փոշեբետոնի խառնուրդների կոմպոզիցիաների ազդեցությունը դրանց հատկությունների և առանցքային սեղմման ուժի վրա:

5.5.1 Գերպլաստիկացնողների տեսակի ազդեցությունը բետոնի խառնուրդի տարածման և բետոնի ամրության վրա:

5.5.2 Սուպերպլաստիկատորի չափաբաժնի ազդեցությունը.

5.5.3 Միկրոսիլիկ դեղաչափի ազդեցությունը.

5.5.4 Բազալտի և ավազի մասնաբաժնի ազդեցությունը ամրության վրա.

ԵԶՐԱԿԱՑՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐ 5-րդ ԳԼՈՒԽԻ ՄԱՍԻՆ.

ԳԼՈՒԽ 6 ԲԵՏՈՆԻ ՖԻԶԻԿԱԿԱՆ ԵՎ ՏԵԽՆԻԿԱԿԱՆ ՀԱՏԿՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐԸ ԵՎ ԴՐԱՆՑ.

ՏԵԽՆԻԿԱԿԱՆ ԵՎ ՏՆՏԵՍԱԿԱՆ ԳՆԱՀԱՏԱԿԱՆ.

6.1 RPB-ի և fibro-RPB-ի ամրության ձևավորման կինետիկ առանձնահատկությունները:

6.2 Մանրաթել-RPB-ի դեֆորմատիվ հատկությունները:

6.3 Փոշի բետոնի ծավալային փոփոխություններ:

6.4 Դիսպերսիայով ամրացված փոշեբետոնների ջրի կլանումը:

6.5 Տեխնիկատնտեսական հիմնավորում և RPM-ի արտադրական իրականացում:

Ներածություն 2006թ., դիսերտացիա շինարարության վերաբերյալ, Կալաշնիկով, Սերգեյ Վլադիմիրովիչ

Թեմայի արդիականությունը. Բետոնի և երկաթբետոնի արտադրության համաշխարհային պրակտիկայում ամեն տարի արագորեն աճում է բարձրորակ, բարձր և բարձր ամրության բետոնների արտադրությունը, և այդ առաջընթացը դարձել է օբյեկտիվ իրականություն՝ նյութական և էներգիայի զգալի խնայողության շնորհիվ։ ռեսուրսներ։

Բետոնի սեղմման ուժի զգալի աճով ճաքերի դիմադրությունը անխուսափելիորեն նվազում է, և կառուցվածքների փխրուն կոտրվածքի վտանգը մեծանում է: Բետոնի ցրված ամրացումը մանրաթելով վերացնում է այս բացասական հատկությունները, ինչը հնարավորություն է տալիս արտադրել 80-100-ից բարձր դասերի բետոն 150-200 ՄՊա ուժով, որն ունի նոր որակ՝ ոչնչացման մածուցիկ բնույթ:

Դիսպերսիոն երկաթբետոնների և ներքին պրակտիկայում դրանց արտադրության գիտական ​​աշխատանքների վերլուծությունը ցույց է տալիս, որ հիմնական կողմնորոշումը չի հետապնդում նման բետոններում բարձր ամրության մատրիցներ օգտագործելու նպատակներ: Դիսպերսիոն երկաթբետոնի դասը սեղմման ուժի առումով մնում է չափազանց ցածր և սահմանափակվում է B30-B50-ով: Սա թույլ չի տալիս ապահովել մանրաթելի լավ կպչունությունը մատրիցին, ամբողջությամբ օգտագործել պողպատե մանրաթելը նույնիսկ ցածր առաձգական ուժով: Ավելին, տեսականորեն մշակվում են 5-9% ծավալային ամրացման աստիճանով ազատ դրված մանրաթելերով բետոնե արտադրանք, իսկ գործնականում արտադրվում են բետոնե արտադրանք. դրանք թափվում են թրթռման ազդեցության տակ՝ չպլաստիկացված «ճարպ» ցեմենտ-ավազի բաղադրության բարձր կծկվող շաղախներով. աշխատանքը 1974 թվականին Սուպերպլաստիկացված VNV-ի ստեղծման բնագավառում զգալի գիտական ​​նվաճումները, միկրոսիլիկով միկրոսիլիցիումով միկրոցրված խառնուրդներ, բարձր ամրության ապարներից ռեակտիվ փոշիներով, հնարավորություն տվեցին ջրի նվազեցնող ազդեցությունը հասցնել 60% օլիգոմերային բաղադրության սուպերպլաստիկացնողների և պոլիմերային հիպերպլաստիկացնողների: կազմը։ Այս ձեռքբերումները հիմք չդարձան ձուլածո ինքնախտացող խառնուրդներից բարձր ամրության երկաթբետոնի կամ մանրահատիկ փոշու բետոնների ստեղծման համար։ Միևնույն ժամանակ, առաջադեմ երկրները ակտիվորեն մշակում են ռեակցիոն-փոշի բետոնների նոր սերունդներ, որոնք ամրացված են ցրված մանրաթելերով, հյուսված թափված ծավալային նուրբ ցանցով շրջանակներ, դրանց համադրությունը ձողով կամ ձողով ցրված ամրացմամբ:

Այս ամենը որոշում է 1000-1500 ցրված երկաթբետոնի բարձր ամրության մանրահատիկ ռեակցիոն-փոշու ստեղծման արդիականությունը, որոնք խիստ տնտեսական են ոչ միայն պատասխանատու եզակի շենքերի և շինությունների կառուցման, այլև ընդհանուր նշանակության արտադրանքի և արտադրանքի համար: կառույցները։

Ատենախոսական աշխատանքն իրականացվել է Մյունխենի տեխնիկական համալսարանի (Գերմանիա) շինանյութերի և կառուցվածքների ինստիտուտի ծրագրերի և TBKiV PGUAS-ի դեպարտամենտի նախաձեռնողական աշխատանքի և կրթության նախարարության գիտատեխնիկական ծրագրին համապատասխան: Ռուսաստան «Բարձրագույն կրթության գիտական ​​հետազոտություններ գիտության և տեխնիկայի առաջնահերթ ոլորտներում» «Ճարտարապետություն և շինարարություն» ենթածրագրով 2000-2004 թթ.

Ուսումնասիրության նպատակը և խնդիրները: Ատենախոսական աշխատանքի նպատակն է մշակել մանրացված ապարների օգտագործմամբ մանրահատիկ ռեակցիոն-փոշի բետոնների, այդ թվում՝ ցրված-երկաթբետոնների կոմպոզիցիաներ:

Այս նպատակին հասնելու համար անհրաժեշտ էր լուծել հետևյալ խնդիրների մի շարք.

Բացահայտեք տեսական նախադրյալները և դրդապատճառները բազմաբաղադրիչ մանրահատիկ փոշու բետոնների ստեղծման համար շատ խիտ, բարձր ամրության մատրիցով, որը ստացվում է ծայրահեղ ցածր ջրի պարունակությամբ ձուլման արդյունքում՝ ապահովելով քայքայման ժամանակ ճկուն և բարձր առաձգական բետոնների արտադրությունը։ ուժ կռում;

Բացահայտել կոմպոզիտային կապիչների և ցրված-ամրացված մանրահատիկ կոմպոզիցիաների կառուցվածքային տոպոլոգիան, ստանալ դրանց կառուցվածքի մաթեմատիկական մոդելներ՝ կոպիտ լցանյութի մասնիկների և ամրացնող մանրաթելերի երկրաչափական կենտրոնների միջև հեռավորությունները գնահատելու համար.

Մշակել ջրով ցրված համակարգերի ռեոլոգիական հատկությունների գնահատման մեթոդաբանություն, մանրահատիկ փոշի դիսպերսիա-ամրացված կոմպոզիցիաներ; ուսումնասիրել դրանց ռեոլոգիական հատկությունները.

Բացահայտել խառը կապող նյութերի կարծրացման մեխանիզմը, ուսումնասիրել կառուցվածքի ձևավորման գործընթացները.

Սահմանել բազմաբաղադրիչ մանրահատիկ փոշու բետոնի խառնուրդների անհրաժեշտ հեղուկությունը, որն ապահովում է կաղապարների լցումը ցածր մածուցիկությամբ և ծայրահեղ ցածր ելքի ուժով խառնուրդով.

Օպտիմալացնել մանրահատիկ ցրված երկաթբետոնե խառնուրդների բաղադրությունը d = 0,1 մմ և / = 6 մմ մանրաթելով, նվազագույն պարունակությամբ, որը բավարար է բետոնի առաձգականությունը բարձրացնելու, պատրաստման տեխնոլոգիան և հաստատել բաղադրատոմսի ազդեցությունը դրանց հեղուկության վրա, Բետոնի խտությունը, օդի պարունակությունը, ամրությունը և այլ ֆիզիկական և տեխնիկական հատկություններ:

Աշխատանքի գիտական ​​նորույթը.

1. Գիտականորեն հիմնավորված և փորձնականորեն հաստատված բարձր ամրության մանրահատիկ ցեմենտի փոշու բետոնների, ներառյալ ցրված-ամրացված, առանց մանրացված քարից պատրաստված բետոնե խառնուրդներից քվարց ավազի նուրբ ֆրակցիաներով, ռեակտիվ ապարների փոշիներով և միկրոսիլիկով, զգալի պարունակությամբ ստանալու հնարավորությունը. բարձրացնել սուպերպլաստիկացնողների արդյունավետությունը ձուլածո ինքնախտացող խառնուրդում ջրի պարունակության նկատմամբ մինչև 10-11% (համապատասխանում է կիսաչոր խառնուրդին առանց համատեղ ձեռնարկության սեղմման համար) չոր բաղադրիչների զանգվածի:

2. Մշակվել են գերպլաստիկացված հեղուկանման դիսպերս համակարգերի զիջման ուժի որոշման մեթոդների տեսական հիմքերը, և առաջարկվել են ազատ փռված և ցանցային ցանկապատով արգելափակված փոշու բետոնի խառնուրդների տարածելիությունը գնահատելու մեթոդներ:

3. Բացահայտվել է կոմպոզիտային կապակցիչների և փոշեբետոնների, այդ թվում՝ ցրված երկաթբետոնների տոպոլոգիական կառուցվածքը։ Ստացվում են դրանց կառուցվածքի մաթեմատիկական մոդելներ, որոնք որոշում են բետոնի մարմնում կոպիտ մասնիկների և մանրաթելերի երկրաչափական կենտրոնների միջև եղած հեռավորությունները։

4. Տեսականորեն կանխատեսված և փորձնականորեն ապացուցված է հիմնականում կոմպոզիտային ցեմենտի կապակցիչների կարծրացման լուծույթի դիֆուզիոն-իոնային մեխանիզմի միջոցով, որն ավելանում է լցանյութի պարունակության ավելացման կամ դրա ցրման զգալի աճի հետ համեմատած ցեմենտի դիսպերսիայի հետ:

5. Ուսումնասիրվել են մանրահատիկ փոշեբետոնների կառուցվածքի առաջացման գործընթացները։ Ցույց է տրվել, որ գերպլաստիկացված ձուլածո ինքնախտացող բետոնի խառնուրդներից պատրաստված փոշու բետոնները շատ ավելի խիտ են, դրանց ամրության աճի կինետիկան ավելի ինտենսիվ է, և նորմատիվ ամրությունը զգալիորեն ավելի բարձր է, քան առանց SP բետոնների, որոնք սեղմված են ջրի նույն պարունակությամբ: ճնշում 40-50 ՄՊա: Մշակվել են փոշիների ռեակտիվ-քիմիական ակտիվության գնահատման չափանիշներ։

6. Օպտիմալացվել են 0,15 տրամագծով և 6 մմ երկարությամբ նուրբ պողպատե մանրաթելով մանրահատիկ ցրված-երկաթբետոնե խառնուրդների կոմպոզիցիաները, դրանց պատրաստման տեխնոլոգիան, բաղադրիչների ներմուծման հաջորդականությունը և խառնման տևողությունը. Հաստատվել է բաղադրության ազդեցությունը բետոնի խառնուրդների հեղուկության, խտության, օդի պարունակության և բետոնի սեղմման ուժի վրա:

7. Ուսումնասիրվել են ցրված-երկաթբետոնների որոշ ֆիզիկական և տեխնիկական հատկություններ և դրանց վրա տարբեր դեղատոմսային գործոնների ազդեցության հիմնական օրինաչափությունները:

Աշխատանքի գործնական նշանակությունը կայանում է նրանում, որ մշակվում է նոր ձուլված մանրահատիկ փոշու բետոնե խառնուրդներ մանրաթելով՝ արտադրանքի և կառուցվածքների համար կաղապարներ լցնելու համար, ինչպես առանց, այնպես էլ համակցված ձողերի ամրացման կամ առանց մանրաթելերի՝ պատրաստի ծավալային նուրբ հյուսված կաղապարներ լցնելու համար: ցանցային շրջանակներ. Բարձր խտության բետոնե խառնուրդների կիրառմամբ հնարավոր է վերջնական բեռների ազդեցության տակ արտադրել բարձր ճեղքադիմացկուն թեք կամ սեղմված երկաթբետոնե կոնստրուկցիաներ՝ ճկուն կոտրվածքով:

Բարձր խտության, բարձր ամրության կոմպոզիտային մատրիցա՝ 120-150 ՄՊա սեղմման ուժով, մետաղին կպչունությունը մեծացնելու համար, որպեսզի օգտագործվի բարակ և կարճ բարձր ամրության մանրաթել 0 0,040,15 մմ և 6-9 երկարություն։ մմ, ինչը հնարավորություն է տալիս նվազեցնել դրա սպառումը և դիմադրությունը բետոնե խառնուրդների հոսքին ձուլման տեխնոլոգիաների համար՝ բարակ պատերով ֆիլիգրանից պատրաստված արտադրանքների արտադրության համար, որոնք ունեն բարձր առաձգական ուժ ճկման ժամանակ:

Մանրահատիկ փոշու դիսպերսիոն երկաթբետոնների նոր տեսակները ընդլայնում են տարբեր տեսակի շինարարության համար բարձր ամրության արտադրանքների և կառուցվածքների տեսականին:

Ընդլայնվել է հանքաքարի և ոչ մետաղական օգտակար հանածոների արդյունահանման և հարստացման ընթացքում քարի մանրացման, չոր և խոնավ մագնիսական տարանջատման ժամանակ բնական լցանյութերի հումքային բազան:

Մշակված բետոնների տնտեսական արդյունավետությունը բաղկացած է նյութական սպառման զգալի կրճատումից՝ նվազեցնելով բետոնե խառնուրդների արժեքը բարձր ամրության արտադրանքների և կառուցվածքների արտադրության համար:

Հետազոտության արդյունքների իրականացում. Մշակված կոմպոզիցիաները փորձարկվել են արտադրության մեջ «Պենզա բետոնե բետոնի գործարան» ՍՊԸ-ում և «Էներգոսերվիս» հավաքովի բետոն ՓԲԸ-ի արտադրական բազայում և օգտագործվում են Մյունխենում՝ պատշգամբի հենարանների, սալերի և բնակարանաշինության այլ ապրանքների արտադրության մեջ:

Աշխատանքի հաստատում. Ատենախոսական աշխատանքի հիմնական դրույթներն ու արդյունքները ներկայացվել և զեկուցվել են միջազգային և համառուսաստանյան գիտատեխնիկական կոնֆերանսներում՝ «Երիտասարդ գիտություն՝ նոր հազարամյակ» (Նաբերեժնիե Չելնի, 1996 թ.), «Պլանավորման և քաղաքաշինության հարցեր» (Պենզա) , 1996, 1997, 1999 դ), «Շինանյութերի գիտության ժամանակակից հիմնախնդիրները» (Պենզա, 1998), «Ժամանակակից շինարարություն» (1998 թ.), Միջազգային գիտատեխնիկական կոնֆերանսներ «Կոմպոզիտային շինանյութեր. Տեսություն և պրակտիկա» (Պենզա, 2002 թ.

2003, 2004, 2005), «Ռեսուրսների և էներգախնայողությունը որպես ստեղծագործական շարժառիթ ճարտարապետական ​​շինարարության գործընթացում» (Մոսկվա-Կազան, 2003 թ.), «Շինարարության ակտուալ հարցեր» (Սարանսկ, 2004), «Նոր էներգիա և ռեսուրսների խնայողություն» բարձր տեխնոլոգիական տեխնոլոգիաներ շինանյութերի արտադրության մեջ» (Պենզա, 2005), Համառուսաստանյան գիտական ​​և գործնական կոնֆերանս «Քաղաքաշինական պլանավորում, վերակառուցում և ինժեներական աջակցություն Վոլգայի շրջանի քաղաքների կայուն զարգացման համար» (Տոլյատի, 2004 թ.), RAASN-ի ակադեմիական ընթերցումներ «Շինանյութերի գիտության տեսության և պրակտիկայի զարգացման ձեռքբերումներ, խնդիրներ և խոստումնալից ուղղություններ» (Կազան, 2006):

Հրապարակումներ. Հետազոտության արդյունքների հիման վրա տպագրվել է 27 աշխատություն (2 աշխատություն ամսագրերում՝ ըստ HAC ցանկի):

Կառուցվածքը և աշխատանքի ծավալը. Ատենախոսական աշխատանքը բաղկացած է ներածությունից, 6 գլուխներից, հիմնական եզրակացություններից, դիմումներից և օգտագործված գրականության ցանկից՝ 160 վերնագրից, ներկայացված 175 էջ մեքենագրված տեքստի վրա, պարունակում է 64 նկար, 33 աղյուսակ:

Եզրակացություն ատենախոսություն «Քարերի օգտագործմամբ մանրահատիկ ռեակցիոն-փոշի ցրված-երկաթբետոններ» թեմայով.

1. Ռուսաստանում արտադրված ցրված երկաթբետոնի բաղադրության և հատկությունների վերլուծությունը ցույց է տալիս, որ դրանք լիովին չեն բավարարում տեխնիկական և տնտեսական պահանջները բետոնի ցածր սեղմման ուժի պատճառով (M 400-600): Նման երեք, չորս և հազվադեպ հինգ բաղադրիչ բետոններում ոչ միայն բարձր ամրության, այլև սովորական ամրության ցրված ամրացումն անբավարար է օգտագործվում:

2. Հիմք ընդունելով սուպերպլաստիկացնողների առավելագույն ջրի նվազեցնող ազդեցությունների հասնելու տեսական հասկացությունները ցրված համակարգերում, որոնք չեն պարունակում կոպիտ ագրեգատներ, սիլիցիումի գոլորշի և ապարների փոշիների բարձր ռեակտիվություն, որոնք համատեղ մեծացնում են համատեղ ձեռնարկության ռեոլոգիական ազդեցությունը, d = 0,15-0,20 մկմ և / = 6 մմ բարակ և համեմատաբար կարճ ցրված ամրացման համար յոթ բաղադրիչ բարձր ամրության մանրահատիկ ռեակցիոն-փոշի բետոնե մատրիցայի ստեղծում, որը բետոնի և արտադրության մեջ «ոզնիներ» չի առաջացնում: մի փոքր նվազեցնում է PBS-ի հեղուկությունը:

3. Ցույց է տրված, որ բարձր խտության PBS ստանալու հիմնական չափանիշը ցեմենտի, MK-ի, քարափոշու և ջրի շատ խիտ ցեմենտային խառնուրդի բարձր հեղուկությունն է, որն ապահովվում է SP-ի ավելացումով: Այս առումով մշակվել է դիսպերս համակարգերի և ՊԲՀ ռեոլոգիական հատկությունների գնահատման մեթոդաբանություն: Հաստատվել է, որ PBS-ի բարձր հեղուկությունն ապահովված է 5–10 Պա սահմանափակող կտրվածքային լարվածության և չոր բաղադրիչների զանգվածի 10–11% ջրի պարունակության դեպքում:

4. Բացահայտված է կոմպոզիտային կապիչների և ցրված-երկաթբետոնների կառուցվածքային տոպոլոգիան և տրված են կառուցվածքի նրանց մաթեմատիկական մոդելները: Ստեղծվել է կոմպոզիտային լցված կապող նյութերի կարծրացման իոն-դիֆուզիոն շաղախի միջոցով: PBS-ում ավազի մասնիկների միջև միջին հեռավորությունների, փոշու բետոնի մեջ մանրաթելի երկրաչափական կենտրոնների հաշվարկման մեթոդները համակարգված են ըստ տարբեր բանաձևերի և տարբեր պարամետրերի //, /, դ. Հեղինակի բանաձևի օբյեկտիվությունը ցուցադրվում է ի տարբերություն ավանդական օգտագործվողների։ PBS-ում ցեմենտացնող ցեխի շերտի օպտիմալ հեռավորությունը և հաստությունը պետք է լինի 37-44 + 43-55 մկմ-ի սահմաններում 950-1000 կգ ավազի սպառման դեպքում և համապատասխանաբար 0,1-0,5 և 0,14-0,63 մմ ֆրակցիաների դեպքում:

5. Մշակված մեթոդներով սահմանվել են ցրված-ամրացված և չամրացված PBS-ի ռեոտեխնոլոգիական հատկությունները: PBS-ի օպտիմալ տարածումը D = 100 չափսերով կոնից; d=70; h = 60 մմ պետք է լինի 25-30 սմ:Բացահայտվել են տարածման նվազման գործակիցները՝ կախված մանրաթելի երկրաչափական պարամետրերից և ցանցային ցանկապատով փակելիս PBS-ի հոսքի նվազումը։ Ցույց է տրվում, որ PBS-ը ծավալային ցանցային հյուսված շրջանակներով կաղապարների մեջ լցնելու համար տարածությունը պետք է լինի առնվազն 28-30 սմ:

6. Մշակվել է տեխնիկա ցածր ցեմենտի խառնուրդներում (C:P - 1:10) քարափոշիների ռեակտիվ-քիմիական ակտիվության գնահատման համար մամլման կաղապարման ճնշման տակ սեղմված նմուշներում: Հաստատվել է, որ նույն ակտիվությամբ, ուժով գնահատված 28 օր հետո և երկար կարծրացման ցատկերի ժամանակ (1-1,5 տարի), RPBS-ում օգտագործելիս նախապատվությունը պետք է տրվի բարձր ամրության ապարներից ստացված փոշիներին՝ բազալտ, դիաբազ, դացիտ, քվարց.

7. Ուսումնասիրվել են փոշեբետոնների կառուցվածքի ձևավորման գործընթացները։ Հաստատվել է, որ ձուլածո խառնուրդները լցնելուց հետո առաջին 10-20 րոպեների ընթացքում արտանետում են մինչև 40-50% ներծծված օդ և պահանջում են թաղանթով ծածկել, որը կանխում է խիտ կեղևի առաջացումը: Խառնուրդները սկսում են ակտիվորեն ամրանալ լցնելուց 7-10 ժամ հետո և ուժ են ստանում 1 օր հետո 30-40 ՄՊա, 2 օր հետո՝ 50-60 ՄՊա:

8. Ձևակերպված են 130-150 ՄՊա հզորությամբ բետոնի բաղադրության ընտրության հիմնական փորձարարական և տեսական սկզբունքները. Քվարցային ավազը PBS-ի բարձր հեղուկություն ապահովելու համար պետք է լինի մանրահատիկ ֆրակցիա

0,14-0,63 կամ 0,1-0,5 մմ 1400-1500 կգ/մ3 զանգվածային խտությամբ 950-1000 կգ/մ հոսքի արագությամբ: Ցեմենտ-քարի ալյուրի և ՄՖ-ի կախոցի միջշերտի հաստությունը ավազահատիկների միջև պետք է լինի համապատասխանաբար 43-55 և 37-44 մկմ միջակայքում, ջրի և SP պարունակությամբ, ապահովելով խառնուրդների տարածումը 2530 սմ: ԱՀ-ի և քարի ալյուրի ցրվածությունը պետք է լինի մոտավորապես նույնը, MK պարունակությունը 15-20%, քարի ալյուրի պարունակությունը ցեմենտի կշռով 40-55% է: Այս գործոնների պարունակությունը փոփոխելիս օպտիմալ կազմը ընտրվում է ըստ խառնուրդի պահանջվող հոսքի և 2,7 և 28 օր հետո առավելագույն սեղմման ուժի:

9. 130-150 ՄՊա սեղմման ուժով մանրահատիկ ցրված-երկաթբետոնների կոմպոզիցիաները օպտիմիզացվել են՝ օգտագործելով պողպատե մանրաթելեր՝ ամրացման գործակիցով // = 1%: Հայտնաբերվել են օպտիմալ տեխնոլոգիական պարամետրեր. խառնումը պետք է իրականացվի հատուկ դիզայնի բարձր արագությամբ խառնիչներում, նախընտրելի է տարհանված; Խստորեն կարգավորվում են բաղադրիչների բեռնման հաջորդականությունը և խառնման, «հանգստի» եղանակները։

10. Ուսումնասիրվել է բաղադրության ազդեցությունը ցրված-ամրացված ՊԲՀ-ի հեղուկության, խտության, օդի պարունակության, բետոնի սեղմման ուժի վրա: Պարզվել է, որ խառնուրդների տարածելիությունը, ինչպես նաև բետոնի ամրությունը կախված են մի շարք դեղատոմսային և տեխնոլոգիական գործոններից: Օպտիմալացման ընթացքում հաստատվեցին հեղուկության, ուժի մաթեմատիկական կախվածությունը առանձին, առավել նշանակալից գործոններից:

11. Ուսումնասիրվել են դիսպերս երկաթբետոնների որոշ ֆիզիկական և տեխնիկական հատկություններ: Ցույց է տրվում, որ 120լ սեղմման դիմադրությամբ բետոնները

150 ՄՊա ունեն առաձգականության մոդուլ (44-47) -10 ՄՊա, Պուասոնի հարաբերակցությունը -0,31-0,34 (0,17-0,19 - չամրացվածների համար): Դիսպերսիոն երկաթբետոնի օդային նեղացումը 1,3-1,5 անգամ ցածր է, քան չերկաթբետոնինը: Բարձր ցրտահարության դիմադրությունը, ցածր ջրի կլանումը և օդի կծկումը վկայում են նման բետոնների բարձր կատարողական հատկությունների մասին:

12. Արտադրության հաստատումը և տեխնիկատնտեսական հիմնավորումը վկայում են արտադրությունը կազմակերպելու և շինարարության մեջ մանրահատիկ ռեակցիոն-փոշի ցրված-երկաթբետոնի լայնորեն ներմուծման անհրաժեշտության մասին:

Մատենագիտություն Կալաշնիկով, Սերգեյ Վլադիմիրովիչ, ատենախոսություն «Շինանյութեր և արտադրանքներ» թեմայով

1. Aganin S.P. Ջրի պահանջարկի ցածր բետոններ՝ մոդիֆիկացված քվարցային լցանյութով: քայլ. Ph.D., M, 1996.17 p.

2. Անտրոպովա Վ.Ա., Դրոբիշևսկի Վ.Ա. Փոփոխված պողպատե մանրաթելային բետոնի հատկությունները // Բետոն և երկաթբետոն. Թիվ 3.2002 թ. Գ.3-5

3. Ախվերդով Ի.Ն. Կոնկրետ գիտության տեսական հիմունքներ.// Մինսկ. Բարձրագույն դպրոց, 1991, 191 p.

4. Բաբաև Շ.Տ., Կոմար Ա.Ա. Քիմիական հավելումներով բարձր ամրության բետոնից պատրաստված երկաթբետոնե կոնստրուկցիաների էներգախնայող տեխնոլոգիա:// Մ.: Stroyizdat, 1987. 240 p.

5. Բաժենով Յու.Մ. XXI դարի բետոն. Շինանյութերի և շինությունների ռեսուրսների և էներգախնայողության տեխնոլոգիաներ. գիտական տեխ. կոնֆերանսներ։ Belgorod, 1995. էջ. 3-5.

6. Բաժենով Յու.Մ. Բարձրորակ մանրահատիկ բետոն//Շինանյութ.

7. Բաժենով Յու.Մ. Բետոնի տեխնոլոգիայի արդյունավետության և ծախսարդյունավետության բարելավում // Բետոն և երկաթբետոն, 1988, թիվ 9: Հետ. 14-16։

8. Բաժենով Յու.Մ. Բետոնի տեխնոլոգիա.// Բարձրագույն ուսումնական հաստատությունների ասոցիացիայի հրատարակչություն, Մ.: 2002. 500 p.

9. Բաժենով Յու.Մ. Բարձրացված ամրության բետոն // Շինանյութեր, 1999 թ., թիվ 7-8: Հետ. 21-22։

10. Բաժենով Յու.Մ., Ֆալիկման Վ.Ռ. Նոր դար. նոր արդյունավետ բետոններ և տեխնոլոգիաներ. I Համառուսաստանյան կոնֆերանսի նյութեր. M. 2001. էջ 91-101.

11. Բատրակով Վ.Գ. and other Superplasticizer-thinner SMF.// Բետոն և երկաթբետոն. 1985. Թիվ 5։ Հետ. 18-20 թթ.

12. Բատրակով Վ.Գ. Ձևափոխված բետոն // Մ.: Stroyizdat, 1998. 768 p.

13. Բատրակով Վ.Գ. Բետոնի մոդիֆիկատորներ նոր հնարավորություններ // Բետոնի և երկաթբետոնի I համառուսաստանյան համաժողովի նյութեր. Մ.: 2001, էջ. 184-197 թթ.

14. Բատրակով Վ.Գ., Սոբոլև Կ.Ի., Կապրիելով Ս.Ս. Բարձր ամրության ցածր ցեմենտի հավելումներ // Քիմիական հավելումներ և դրանց կիրառումը հավաքովի երկաթբետոնի արտադրության տեխնոլոգիայում. M.: Ts.ROZ, 1999, էջ. 83-87 թթ.

15. Բատրակով Վ.Գ., Կապրիելով Ս.Ս. Մետաղագործական արդյունաբերության ծայրահեղ նուրբ թափոնների գնահատումը որպես բետոնի հավելումներ // Բետոն և երկաթբետոն, 1990 թ. թիվ 12. էջ. 15-17 թթ.

16. Բացանով Ս.Ս. Տարրերի և քիմիական կապի էլեկտրաբացասականություն:// Նովոսիբիրսկ, հրատարակչություն SOAN USSR, 1962,195 p.

17. Բերկովիչ Յա.Բ. Կարճ մանրաթելային քրիզոտիլ ասբեստով ամրացված ցեմենտ քարի միկրոկառուցվածքի և ամրության ուսումնասիրություն. Թեզի համառոտագիր. Դիս. քնքուշ. տեխ. գիտություններ. Մոսկվա, 1975. - 20 էջ.

18. Բրայք Մ.Տ. Լցված պոլիմերների ոչնչացում M. Chemistry, 1989 p. 191 թ.

19. Բրայք Մ.Տ. Պոլիմերացում անօրգանական նյութերի պինդ մակերեսի վրա:// Կիև, Նաուկովա Դումկա, 1981,288 էջ.

20. Վասիլիկ Պ.Գ., Գոլուբեւ Ի.Վ. Մանրաթելերի օգտագործումը չոր շինարարական խառնուրդներում: // Շինանյութ №2.2002. Ս.26-27

21. Վոլժենսկի Ա.Վ. Հանքային կապող նյութեր. Մ. Stroyizdat, 1986, 463 p.

22. Վոլկով Ի.Վ. Կենցաղային շինարարության մեջ մանրաթելային բետոնի օգտագործման խնդիրները. //Շինանյութ 2004. - №6. էջ 12-13

23. Վոլկով Ի.Վ. Մանրաթելային բետոն - շինարարական կառույցներում կիրառման վիճակը և հեռանկարները // 21-րդ դարի շինարարական նյութեր, սարքավորումներ, տեխնոլոգիաներ. 2004. Թիվ 5. Պ.5-7.

24. Վոլկով Ի.Վ. Մանրաթելային բետոնե կոնստրուկցիաներ. Վերանայում ինֆ. Սերիա «Շինարարական կառույցներ», հ. 2. M, VNIIIS Gosstroy ԽՍՀՄ, 1988.-18s.

25. Վոլկով Յու.Ս. Ծանր բետոնի օգտագործումը շինարարության մեջ // Բետոն և երկաթբետոն, 1994, թիվ 7: Հետ. 27-31 թթ.

26. Վոլկով Յու.Ս. Մոնոլիտ երկաթբետոն. // Բետոն և երկաթբետոն. 2000 թ., թիվ 1, էջ. 27-30 թթ.

27. VSN 56-97. «Մանրաթելային երկաթբետոնե կոնստրուկցիաների արտադրության տեխնոլոգիաների նախագծում և հիմնական դրույթներ». Մ., 1997:

28. Վիրոդով Ի.Պ. Միացնող նյութերի խոնավացման և խոնավացման կարծրացման տեսության որոշ հիմնական ասպեկտների մասին // Ցեմենտի քիմիայի VI միջազգային կոնգրեսի նյութեր: T. 2. M.; Stroyizdat, 1976, էջ 68-73։

29. Գլուխովսկի Վ.Դ., Պոխոմով Վ.Ա. Խարամ-ալկալային ցեմենտներ և բետոններ. Կիև. Բուդիվելնիկ, 1978, 184 էջ.

30. Դեմյանովա Բ.Կ., Կալաշնիկով Ս.Վ., Կալաշնիկով Վ.Ի. Ցեմենտային կոմպոզիցիաներում մանրացված ապարների ռեակցիոն ակտիվությունը. TulGU-ի նորություններ. Սերիա «Շինանյութեր, կառույցներ և շինություններ»: Տուլա. 2004. Թողարկում. 7. էջ. 26-34 թթ.

31. Demyanova B.C., Kalashnikov V.I., Minenko E.Yu., Բետոնի նեղացում օրգանական հանքային հավելումներով // Stroyinfo, 2003, No 13. p. 10-13։

32. Դոլգոպալով Ն.Ն., Սուխանով Մ.Ա., Էֆիմով Ս.Ն. Ցեմենտի նոր տեսակ՝ ցեմենտ քարի կառուցվածք/Շինանյութ. 1994 թիվ 1 էջ. 5-6.

33. Զվեզդով Ա.Ի., Վոժով Յու.Ս. Բետոն և երկաթբետոն. գիտություն և պրակտիկա // Բետոնի և երկաթբետոնի համառուսաստանյան համաժողովի նյութեր. M: 2001, էջ. 288-297 թթ.

34. Զիմոն Ա.Դ. Հեղուկ կպչունություն և խոնավացում: Մոսկվա: Քիմիա, 1974. էջ. 12-13։

35. Կալաշնիկով Վ.Ի. Նեստերով Վ.Յու., Խվաստունով Վ.Լ., Կոմոխով Պ.Գ., Սոլոմատով Վ.Ի., Մարուսենցև Վ.Յա., Տրոստյանսկի Վ.Մ. Կավե շինանյութեր. Պենզա; 2000, 206 էջ.

36. Կալաշնիկով Վ.Ի. Հանքային ցրված կոմպոզիցիաների հեղուկացման մեջ իոն-էլեկտրոստատիկ մեխանիզմի գերակշռող դերի մասին։// Ավտոկլավացված բետոնից պատրաստված կառույցների ամրություն։ Թեզ. V հանրապետական ​​համաժողով. Tallinn 1984. էջ. 68-71 թթ.

37. Կալաշնիկով Վ.Ի. Շինանյութերի արտադրության համար հանքային ցրված համակարգերի պլաստիկացման հիմունքներ:// Ատենախոսություն տեխնիկական գիտությունների դոկտորի աստիճանի համար, Վորոնեժ, 1996, 89 p.

38. Կալաշնիկով Վ.Ի. Գերպլաստիկացնողների նոսրացման էֆեկտի կարգավորում՝ հիմնված իոն-էլեկտրոստատիկ գործողության վրա։//Շինարարության մեջ քիմիական հավելումների արտադրություն և կիրառում։ NTC-ի ամփոփագրերի ժողովածու. Սոֆիա 1984. էջ. 96-98 թթ

39. Կալաշնիկով Վ.Ի. Բետոնի խառնուրդների ռեոլոգիական փոփոխությունների հաշվառում գերպլաստիկացնողներով:// Բետոնի և երկաթբետոնի IX համամիութենական կոնֆերանսի նյութեր (Տաշքենդ 1983), Պենզա 1983 թ. 7-10։

40. Kalashnikov V L, Ivanov I A. Ցեմենտային կոմպոզիցիաների ռեոլոգիական փոփոխությունների առանձնահատկությունները իոն-կայունացնող պլաստիկացնողների ազդեցության տակ// Աշխատանքների ժողովածու «Բետոնի տեխնոլոգիական մեխանիկա» Ռիգա ՌՊԻ, 1984 թ. 103-118 թթ.

41. Կալաշնիկով Վ.Ի., Իվանով Ի.Ա. Ցրված կոմպոզիցիաների ընթացակարգային գործոնների և ռեոլոգիական ցուցանիշների դերը.// Բետոնի տեխնոլոգիական մեխանիկա. Riga FIR, 1986. էջ. 101-111 թթ.

42. Կալաշնիկով Վ.Ի., Իվանով Ի.Ա., Չափազանց հեղուկացված բարձր խտացված դիսպերս համակարգերի կառուցվածքային-ռեոլոգիական վիճակի մասին:// Համակցված նյութերի մեխանիկայի և տեխնոլոգիայի IV ազգային գիտաժողովի նյութեր: ԲԱՆ, Սոֆիա. 1985 թ.

43. Կալաշնիկով Վ.Ի., Կալաշնիկով Ս.Վ. «Կոմպոզիտային ցեմենտի կապակցիչների կարծրացման տեսությանը.// «Շինարարության ակտուալ հիմնախնդիրներ» միջազգային գիտատեխնիկական կոնֆերանսի նյութեր, Մորդովյան պետական ​​համալսարանի TZ հրատարակչություն, 2004թ. P. 119-123.

44. Կալաշնիկով Վ.Ի., Կալաշնիկով Ս.Վ. Կոմպոզիտային ցեմենտի կապիչների կարծրացման տեսության մասին. Շինարարության ակտուալ հարցեր» միջազգային գիտատեխնիկական կոնֆերանսի նյութեր Թ.Զ. Էդ. Մորդովյան պետություն. Համալսարան, 2004. S. 119-123.

45. Կալաշնիկով Վ.Ի., Խվաստունով Բ.Ջ.Ի. Մոսկվին Ռ.Ն. Կարբոնատ-խարամի և կաուստիկացված կապող նյութերի ամրության ձևավորում: Մենագրություն. Ավանդադրված է VGUP VNIINTPI, Issue 1, 2003, 6.1 p.s.

46. ​​Կալաշնիկով Վ.Ի., Խվաստունով Բ.Ջ.Լ., Տարասով Ռ.Վ., Կոմոխով Պ.Գ., Ստասևիչ Ա.Վ., Կուդաշով Վ.Յա. Արդյունավետ ջերմակայուն նյութեր, որոնք հիմնված են մոդիֆիկացված կավ-խարամի կապի վրա// Penza, 2004, 117 p.

47. Kalashnikov S. V. et al. Կոմպոզիտային և ցրված-ամրացված համակարգերի տոպոլոգիա // MNTK կոմպոզիտային շինանյութերի նյութեր. Տեսություն և պրակտիկա. Penza, PDZ, 2005, էջ 79-87:

48. Կիսելև Ա.Վ., Լիգին Վ.Ի. Մակերեւութային միացությունների ինֆրակարմիր սպեկտրներ.// Մ.: Nauka, 1972,460 p.

49. Կորշակ Վ.Վ. Ջերմակայուն պոլիմերներ.// M.: Nauka, 1969,410 p.

50. Կուրբատով Լ.Գ., Ռաբինովիչ Ֆ.Ն. Պողպատե մանրաթելերով ամրացված բետոնի արդյունավետության մասին. // Բետոն և երկաթբետոն. 1980. L 3. S. 6-7.

51. Lankard D.K., Dickerson R.F. Երկաթբետոն պողպատե մետաղալարերի ջարդոններից ամրացմամբ// Շինանյութ արտասահմանում. 1971 թ., թիվ 9, էջ. 2-4.

52. Լեոնտև Վ.Ն., Պրիխոդկո Վ.Ա., Անդրեև Վ.Ա. Բետոնի ամրացման համար ածխածնային մանրաթելային նյութեր օգտագործելու հնարավորության մասին // Շինանյութեր, 1991 թ. No 10: էջ 27-28։

53. Լոբանով Ի.Ա. Ցրված-երկաթբետոնի կառուցվածքային առանձնահատկությունները և հատկությունները // Նոր կոմպոզիտային շինանյութերի արտադրության տեխնոլոգիա և հատկություններ. Մեժվուզ. առարկա. Շաբաթ. գիտական tr. Լ՝ ԼԻՍԻ, 1086. Ս. 5-10։

54. Mailyan DR, Shilov Al.V., Dzhavarbek R Բազալտե մանրաթելով մանրաթելերի ամրացման ազդեցությունը թեթև և ծանր բետոնի հատկությունների վրա // Բետոնի և երկաթբետոնի նոր հետազոտություն. Դոնի Ռոստով, 1997. S. 7-12.

55. Մայիլյան Լ.Ռ., Շիլով Ա.Վ. Բազալտե կոպիտ մանրաթելի վրա կոր կավե-մանրաթելային երկաթբետոնե տարրեր: Ռոստով հ/հ՝ Ռոստ. պետություն builds, un-t, 2001. - 174 p.

56. Մայիլյան Ռ.Լ., Մայիլյան Լ.Ռ., Օսիպով Կ.Մ. և այլ առաջարկություններ՝ ընդլայնված կավե բետոնից պատրաստված երկաթբետոնե կոնստրուկցիաների նախագծման համար, բազալտե մանրաթելով մանրաթելային ամրացմամբ / Դոնի Ռոստով, 1996 թ. -14 էջ.

57. Հանքաբանական հանրագիտարան / Թարգմանություն անգլերենից. Լ. Նեդրա, 1985 թ. Հետ. 206-210 թթ.

58. Մչեդլով-Պետրոսյան Օ.Պ. Անօրգանական շինանյութերի քիմիա. Մ. Stroyizdat, 1971, 311s.

59. S. V. Nerpin և A. F. Chudnovsky, Հողի ֆիզիկա. M. Գիտություն. 1967, 167 p.

60. Նեսվետաև Գ.Վ., Տիմոնով Ս.Կ. Բետոնի նեղացման դեֆորմացիաներ. ՌԱԱՍՆ 5-րդ ակադեմիական ընթերցումներ. Վորոնեժ, VGASU, 1999. էջ. 312-315 թթ.

61. Պաշչենկո Ա.Ա., Սերբիա Վ.Պ. Ցեմենտ քարի ամրացում հանքային մանրաթելով Կիև, UkrNIINTI - 1970 - 45 p.

62. Պաշչենկո Ա.Ա., Սերբիա Վ.Պ., Ստարչևսկայա Է.Ա. Տպող նյութեր Կիև Վիշչայի դպրոց, 1975,441 էջ.

63. Փոլակ Ա.Ֆ. Հանքային կապող նյութերի կարծրացում: Մ. Շինարարության վերաբերյալ գրականության հրատարակչություն, 1966,207 էջ.

64. Պոպկովա Ա.Մ. Շենքերի և շինությունների կոնստրուկցիաներ՝ պատրաստված բարձր ամրության բետոնից // Շենքերի կոնստրուկցիաների շարք // Տեղեկություններ հետազոտության. Թողարկում. 5. Մոսկվա: VNIINTPI Gosstroya ԽՍՀՄ, 1990, 77 էջ.

65. Պուհարենկո, Յու.Վ. Մանրաթելային երկաթբետոնի կառուցվածքի և հատկությունների ձևավորման գիտական ​​և գործնական հիմքերը՝ դիս. դոկ. տեխ. Գիտություններ. Սանկտ Պետերբուրգ, 2004. էջ. 100-106 թթ.

66. Ռաբինովիչ Ֆ.Ն. Բետոն, ցրված-ամրացված մանրաթելերով. VNIIESM-ի վերանայում: Մ., 1976. - 73 էջ.

67. Ռաբինովիչ Ֆ.Ն.Դիսպերսիոն-երկաթբետոններ. Մ., Ստրոյիզդատ: 1989.-177 էջ.

68. Ռաբինովիչ Ֆ.Ն. Բետոնի նյութերի ապակեպլաստե ցրված ամրացման որոշ հարցեր // Ցրված երկաթբետոններ և դրանցից պատրաստված կոնստրուկցիաներ. Հաշվետվությունների ամփոփագրեր. Հանրապետական շնորհվել է Ռիգա, 1 975. - S. 68-72.

69. Ռաբինովիչ Ֆ.Ն. Պողպատե մանրաթելային բետոնե կոնստրուկցիաների օպտիմալ ամրացման մասին // Բետոն և երկաթբետոն. 1986. No 3. S. 17-19.

70. Ռաբինովիչ Ֆ.Ն. Բետոնի ցրված ամրացման մակարդակների վրա: // Շինարարություն և ճարտարապետություն՝ Իզվ. համալսարանները։ 1981. No 11. S. 30-36.

71. Ռաբինովիչ Ֆ.Ն. Մանրաթելային երկաթբետոնի օգտագործումը արդյունաբերական շենքերի կառուցման մեջ // Մանրաթելային երկաթբետոն և դրա օգտագործումը շինարարության մեջ. NIIZhB-ի նյութեր. Մ., 1979. - S. 27-38.

72. Ռաբինովիչ Ֆ.Ն., Կուրբատով Լ.Գ. Պողպատե մանրաթելային բետոնի օգտագործումը ինժեներական կառույցների կառուցման մեջ // Բետոն և երկաթբետոն. 1984.-№12.-Ս. 22-25։

73. Ռաբինովիչ Ֆ.Ն., Ռոմանով Վ.Պ. Պողպատե մանրաթելերով ամրացված մանրահատիկ բետոնի ճաքերի դիմադրության սահմանի վրա // Կոմպոզիտային նյութերի մեխանիկա. 1985. Թիվ 2: էջ 277-283։

74. Ռաբինովիչ Ֆ.Ն., Չեռնոմազ Ա.Պ., Կուրբատով Լ.Գ. Պողպատե մանրաթելային բետոնից պատրաստված տանկերի միաձույլ հատակներ//Բետոն և երկաթբետոն. -1981 թ. Թիվ 10. էջ 24-25։

76. Սոլոմատով Վ.Ի., Վիրոյ Վ.Ն. և այլն: Կոմպոզիտային շինանյութեր և կրճատված նյութերի սպառման կառուցվածքներ:// Կիև, Բուդիվելնիկ, 1991.144 էջ.

77. Պողպատե մանրաթելային երկաթբետոն և դրանից պատրաստված կոնստրուկցիաներ. Սերիա «Շինանյութեր» հատ. 7 ՎՆԻԻՆՏՊԻ. Մոսկվա. - 1990 թ.

78. Ապակե մանրաթելային երկաթբետոն և դրանից պատրաստված կոնստրուկցիաներ. Սերիա «Շինանյութեր». Թողարկում 5. VNIINTPI.

79. Ստրելկով Մ.Ի. Հեղուկ փուլի իրական կազմի փոփոխությունները կապող նյութերի կարծրացման ժամանակ և դրանց կարծրացման մեխանիզմները // Ցեմենտի քիմիայի վերաբերյալ ժողովի նյութեր. Մ. Պրոմստրոյիզդատ, 1956, էջ 183-200։

80. Սիչևա Լ.Ի., Վոլովիկա Ա.Վ. Fiber-reinforced Materials / Translation ed.: Fibrereinforced Materials. -M.: Stroyizdat, 1982. 180 p.

81. Տորոպով Ն.Ա. Սիլիկատների և օքսիդների քիմիա. Լ.; Նաուկա, 1974,440-ական թթ.

82. Տրետյակով Ն.Ե., Ֆիլիմոնով Վ.Ն. Կինետիկա և կատալիզ / T .: 1972, No 3,815-817 p.

83. Ֆադել Ի.Մ. Բազալտով լցված բետոնի ինտենսիվ առանձին տեխնոլոգիա.// Թեզի համառոտագիր. բ.գ.թ. Մ, 1993.22 էջ.

84. Մանրաթելային բետոն Ճապոնիայում. Էքսպրես տեղեկատվություն. Շինարարական կառույցներ», M, VNIIIS Gosstroy USSR, 1983. 26 p.

85. Ֆիլիմոնով Վ.Ն. Մոլեկուլներում ֆոտոտրանսֆորմացիաների սպեկտրոսկոպիա://Լ.: 1977, էջ. 213-228 թթ.

86. Հոնգ Դ.Լ. Սիլիցիումի գոլորշի և ածխածնային մանրաթել պարունակող բետոնի հատկությունները, որոնք մշակվել են սիլանյաններով // Էքսպրես տեղեկատվություն. Թիվ 1.2001թ. էջ.33-37.

87. Ցիգանենկո Ա.Ա., Խոմենիա Ա.Վ., Ֆիլիմոնով Վ.Ն. Adsorption and adsorbents.//1976, no. 4, էջ. 86-91 թթ.

88. Շվարցման Ա.Ա., Տոմիլին Ի.Ա. Քիմիայի առաջընթացը//1957, հատոր 23, թիվ 5, էջ 23: 554-567 թթ.

89. Խարամ-ալկալային կապող նյութեր և դրանց հիման վրա մանրահատիկ բետոններ (Վ.Դ. Գլուխովսկու գլխավոր խմբագրությամբ): Տաշքենդ, Ուզբեկստան, 1980.483 էջ.

90. Յուրգեն Շուբերտ, Կալաշնիկով Ս.Վ. Խառը կապակցիչների տոպոլոգիան և դրանց կարծրացման մեխանիզմը // Շաբ. Հոդվածներ MNTK Նոր էներգիա և ռեսուրսներ խնայող գիտատար տեխնոլոգիաներ շինանյութերի արտադրության մեջ. Penza, PDZ, 2005. էջ. 208-214 թթ.

91. Բալագուրու Պ., Նաջմ. Բարձր արդյունավետությամբ մանրաթելերով ամրացված խառնուրդ օպտիկամանրաթելային ծավալային բաժնով//ACI Materials Journal.-2004.-Vol. 101, թիվ 4.-էջ. 281-286 թթ.

92. Բաթսոն Գ.Բ. Գերժամանակակից ռեպորտաժային մանրաթելային երկաթբետոն: Զեկուցվել է ASY կոմիտեի կողմից 544. ACY ամսագիր. 1973,-70,-№ 11,-էջ 729-744 թթ.

93. Bindiganavile V., Banthia N., Aarup B. Ուլտրա-բարձր ամրության մանրաթելային ամրացված ցեմենտի կոմպոզիտի ազդեցության արձագանքը: // ACI Materials Journal. 2002. - Հատ. 99, թիվ 6։ - P.543-548.

94. Bindiganavile V., Banthia., Aarup B. Ուլտրա-բարձր ամրության մանրաթելային ամրացված ցեմենտի կոմպզիտի ազդեցության արձագանքը // ACJ Materials Journal. 2002 - Հատ. 99, թիվ 6։

95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.//Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10, s 1-15.

96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen bei Beton und Mauerwerk. // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., s. 199-220 թթ.

97. Dallaire E., Bonnean O., Lachemi M., Aitsin P.-C. Consined Reactive Powder Concrete-ի մեխանիկական վարքագիծը:// Ամերիկյան Givil Eagineers Materials Engineering Coufernce ընկերություն: Վաշինգտոն. DC. Նոյեմբեր 1996 Հատ. 1, էջ 555-563։

98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung der Mischung sowie Verifizirung der Eigenschaften Saueresistente Hochleistungbetone.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. Թիվ 3. Ս.30-38.

99. Grube P., Lemmer C., Riihl M Vom Gussbeton zum Selbstvendichtenden Beton. ս. 243-249 թթ.

100. Kleingelhofer P. Neue Betonverflissiger auf Basis Policarboxilat.// Proc. 13. Jbasil Weimar 1997, Bd. 1, s 491-495։

101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton mit Steinkohlenflugasche: Essen VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband Kraftwerksnelenprodukte.// E.V., 1998-Jn. Flugasche in Beton, VGB/BVK-Faschaugung: 01 Դեկտեմբեր 1998, Vortag 4.25 seiten.

102. Richard P., Cheurezy M. Reactive Powder Concrete-ի կազմը: Scientific Division Bougies.// Cement and Concrete Research, Vol. 25. Ոչ. 7, pp. 1501-1511,1995 թթ.

103. Richard P., Cheurezy M. Reactive Powder Concrete with High Ducttility and 200-800 MPa compressive Strength.// AGJ SPJ 144-22, p. 507-518, 1994 թ.

104. Romualdy J.R., Mandel J.A. Բետոնի առաձգական ուժը, որը ազդում է մետաղալարերի ամրացման միատեսակ բաշխված և փայլուն հեռավորության վրա «ACY Journal»: 1964, - 61, - Թիվ 6, - էջ. 675-670 թթ.

105. Schachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt PC, Hilbig H., Heinz DL Ultrahochfester Beton-Bereit fur die Anwendung? Schriftenzeihe Baustoffe.// FestSchrift zum 60. Geburgstag Von Prof.-Dr. Jng. Պիտեր Շլիսլ. ծանրություն. 2003, Ս. 189-198 թթ.

106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1, s 1083-1091 թթ.

107 Schmidt M. Jahre Entwicklung bei Zement, Zusatsmittel und Beton. Բաուստոֆե և նյութական պրակտիկա: Schriftenreihe Baustoffe.// Fest-schrift zum 60. Geburgstag von Prof. Դոկտոր Ջնգ. Պետեր Շիեզե. Heft 2.2003 s 189-198.

108. SchmidM,FenlingE.Utntax;hf^

109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahochfester Beton: Perspective fur die Betonfertigteil Industrie.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. Թիվ 39.16.29.

110. Schnachinger J, Schuberrt J, Stengel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe. Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Դոկտոր-ինգ. Պիտեր Շլիսլ. Heft 2.2003, C.267-276.

111. Scnachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt K., Heinz D. Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe.// Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Դոկտ. - ing. Պիտեր Շլիսլ. Heft 2.2003, C.267-276.

112. Stark J., Wicht B. Geschichtleiche Entwichlung der ihr Beitzag zur Entwichlung der Betobbauweise. // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., 142.1997: հ.9.125. Թեյլոր //MDF.

113. Wirang-Steel Fibraus Concrete.//բետոնե կոնստրուկցիան. 1972.16, թիվ l, ս. 18-21 թթ.

114. Bindiganavill V., Banthia N., Aarup B. Ուլտրա-բարձր ամրության մանրաթելային ամրացված ցեմենտի կոմպոզիտային ազդեցության արձագանք // ASJ Materials Journal. -2002.-հատ. 99, թիվ 6.-էջ 543-548 թթ.

115. Balaguru P., Nairn H., High-performance fiber-reinforced konkret mix համամասնությունը բարձր մանրաթելային ծավալային ֆրակցիաներով // ASJ Materials Journal. 2004, հատ. 101, թիվ 4.-էջ. 281-286 թթ.

116. Kessler H., Kugelmodell fur Ausfallkormengen dichter Betone. Betonwetk + Festigteil-Technik, Heft 11, S. 63-76, 1994 թ.

117. Bonneau O., Lachemi M., Dallaire E., Dugat J., Aitcin P.-C. Երկու արդյունաբերական ռեակտիվ փոշի Cohcrete-ի մեխանիկական հատկություններ և երկարակեցություն // ASJ Materials Journal V.94. No4, S.286-290. Հուլի-օգոստոս, 1997 թ.

118. Դե Լարարդ Ֆ., Սեդրան Թ. Գերբարձր արդյունավետության բետոնի օպտիմիզացում փաթեթավորման մոդելի օգտագործմամբ: Ջեմ. Concrete Res., Vol. 24 (6). S. 997-1008, 1994 թ.

119. Richard P., Cheurezy M. Reactive Powder Concrete-ի կազմը: Ջեմ. Coner.Res.Vol.25. No7, S.1501-1511, 1995 թ.

120. Bornemann R., Sehmidt M., Fehling E., Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC - Herstellung, Eigenschaften und Anwendungsmoglichkeiten: Sonderdruck aus; Beton und Stahlbetonbau 96, Հ.7. S.458-467, 2001 թ.

121. Bonneav O., Vernet Ch., Moranville M. Optimization of Reological Behavior of Reactive Powder Coucrete (RPC) Tagungsband International Symposium of High Performance and Reactive Powder Concretes. Shebroke, Canada, August, 1998. S.99-118.

122. Այցին Պ., Ռիչարդ Պ. Շերբուկեի հետիոտնային/հեծանվային կամուրջ: 4-րդ միջազգային սիմպոզիում բարձր հզորության/բարձր կատարողականության կիրառման վերաբերյալ, Փարիզ: S. 1999-1406, 1996 թ.

123. De Larrard F., Grosse J.F., Puch C. Տարբեր սիլիցի գոլորշիների համեմատական ​​ուսումնասիրությունը որպես հավելումներ բարձր արդյունավետության ցեմենտի նյութերում: Materials and Structures, RJLEM, Vol. 25, S. 25-272, 1992 թ.

124. Richard P. Cheyrezy M.N. Բարձր ճկունությամբ և 200-800 ՄՊա սեղմման ուժով ռեակտիվ փոշի բետոններ: ACI, SPI 144-24, S. 507-518, 1994 թ.

125. Berelli G., Dugat I., Bekaert A. The Use RPC in Gross-Flow Cooling Towers, Միջազգային սիմպոզիում բարձր արդյունավետության և ռեակտիվ փոշի բետոնների վերաբերյալ, Շերբրուկ, Կանադա, S. 59-73,1993:

126. De Larrard F., Sedran T. Mixture-Porportioning of High Performance Concrete. Ջեմ. Կոնկր. Ռես. Հատ. 32, S. 1699-1704, 2002 թ.

127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Mechanical Properties of Reactive Powder Concretes. Materials and Structures, Vol. 29, S. 233-240, 1996 թ.

128. Bornemann R., Schmidt M. The Role of Powders in Concrete. S. 863-872, 2002 թ.

129. Richard P. Reactive Powder Concrete. A New Ultra-High Cementitius Material. 4-րդ միջազգային սիմպոզիում բարձր ամրության/բարձր արտադրողականության բետոնի օգտագործման վերաբերյալ, Փարիզ, 1996 թ.

130. Ուզավա, Մ; Մասուդա, Տ; Շիրայ, Կ; Շիմոյամա, Յ; Tanaka, V. Reactive Powder Composite Material (Ductal) թարմ հատկություններ և ուժ: est fib կոնգրեսի նյութեր, 2002 թ.

131 Vernet, Ch; Մորանվիլ, Մ. Չեյրեզի, Մ; Prat, E. գերբարձր դիմացկուն բետոններ, քիմիա և միկրոկառուցվածք: HPC սիմպոզիում, Հոնկոնգ, դեկտեմբեր 2000 թ.

132 Cheyrezy, M; Մարետ, Վ. Frouin, L. RPC-ի (ռեակտիվ փոշի բետոնի) միկրոկառուցվածքային վերլուծություն: Cem.Coner.Res.Vol.25, No. 7, S. 1491-1500, 1995 թ. ,

133. Bouygues Fa: Juforniationsbroschure zum betons de Poudres Reactives, 1996 թ.

134. Ռայնեկ. Կ–Հ., Լիխտենֆելս Ա., Գրեյներ։ Սբ. Տաք ջրի տանկերում արևային էներգիայի սեզոնային պահեստավորումը ստացվել է բարձրորակ բետոն: 6-րդ միջազգային սիմպոզիում բարձր ամրության / բարձր արդյունավետության վերաբերյալ: Լայպցիգ, հունիս, 2002 թ.

135. Բաբկով Բ.Վ., Կոմոխով Պ.Գ. և այլն: Հանքային կապող նյութերի խոնավացման և վերաբյուրեղացման ռեակցիաների ծավալային փոփոխություններ / Գիտություն և տեխնոլոգիա, -2003, թիվ 7

136. Բաբկով Վ.Վ., Պոլոկ Ա.Ֆ., Կոմոխով Պ.Գ. Ցեմենտ քարի ամրության ասպեկտները / Ցեմենտ-1988-№3 էջ 14-16.

137. Ալեքսանդրովսկի Ս.Վ. Բետոնի և երկաթբետոնի կծկման որոշ առանձնահատկություններ, 1959 թիվ 10 էջ 8-10:

138. Շեյկին Ա.Վ. Ցեմենտ քարի կառուցվածքը, ամրությունը և ճեղքերի դիմադրությունը: M: Stroyizdat 1974, 191 p.

139. Շեյկին Ա.Վ., Չեխովսկի Յու.Վ., Բրյուսեր Մ.Ի. Ցեմենտ բետոնների կառուցվածքը և հատկությունները. M: Stroyizdat, 1979. 333 p.

140. Ցիլոսանի Զ.Ն. Բետոնի նեղացում և սողում. Թբիլիսի: Վրաստանի Գիտությունների ակադեմիայի հրատարակչություն. ՍՍՀ, 1963. էջ 173։

141. Berg O.Ya., Shcherbakov Yu.N., Pisanko T.N. Բարձր ամրության բետոն. M: Ստրոյիզդատ: 1971. 208-ից.ի՞6