≡×ՄԵՆՈՒ

• Ինտերիեր
• Այգի
• Կահույք
• Շինանյութեր
• Տանիք

Աղյուսապատման հաշվարկ. Աղյուսի հաշվարկ ամրության համար Աղյուսե պատերի հաշվարկ ամրության և կայունության համար

Երբ ինքնադիզայն աղյուսե տունհրատապ անհրաժեշտություն կա հաշվարկելու, թե արդյոք աղյուսը կարող է դիմակայել այն բեռներին, որոնք դրված են նախագծում: Առանձնապես լուրջ իրավիճակ է ստեղծվում պատուհանից թուլացած որմնադրությանը և դռների բացվածքներ. Ծանր բեռի դեպքում այդ հատվածները կարող են չդիմանալ և ոչնչացվել:

Պատի սեղմման դիմադրության ճշգրիտ հաշվարկը ծածկված հատակների կողմից բավականին բարդ է և որոշվում է բանաձևերով. նորմատիվ փաստաթուղթ SNiP-2-22-81 (այսուհետ՝ հղում.<1>) Պատի սեղմման ուժի ինժեներական հաշվարկներում հաշվի են առնվում բազմաթիվ գործոններ, այդ թվում՝ պատի կոնֆիգուրացիան, սեղմման ուժը, տվյալ տեսակի նյութի ամրությունը և այլն։ Այնուամենայնիվ, մոտավորապես, «աչքով», կարող եք գնահատել պատի դիմադրությունը սեղմմանը, օգտագործելով ցուցիչ աղյուսակները, որոնցում ամրությունը (տոննայով) կապված է կախված պատի լայնությունից, ինչպես նաև աղյուսի և դասակարգերից: շաղախ. Աղյուսակը կազմված է 2,8 մ պատի բարձրության համար։

Աղյուսե պատի ամրության սեղան, տոննա (օրինակ)

Նամականիշեր		Հողամասի լայնությունը, սմ
աղյուս	լուծում	25	51	77	100	116	168	194	220	246	272	298
50	25	4	7	11	14	17	31	36	41	45	50	55
100	50	6	13	19	25	29	52	60	68	76	84	92

Եթե ​​կառամատույցի լայնության արժեքը նշվածների միջև է, ապա անհրաժեշտ է կենտրոնանալ նվազագույն թվի վրա: Միևնույն ժամանակ, հարկ է հիշել, որ աղյուսակներում հաշվի չեն առնվում բոլոր այն գործոնները, որոնք կարող են շտկել աղյուսի պատի կայունությունը, կառուցվածքային ուժը և դիմադրությունը սեղմմանը բավականին լայն տիրույթում:

Ժամանակային առումով բեռները ժամանակավոր են և մշտական։

Մշտական:

• կառուցվածքների տարրերի քաշը (ցանկապատերի քաշը, կրող և այլ կառույցներ);
• հողի և ժայռերի ճնշում;
• հիդրոստատիկ ճնշում.

Ժամանակավոր:

• ժամանակավոր կառույցների քաշը;
• բեռներ ստացիոնար համակարգերից և սարքավորումներից;
• ճնշում խողովակաշարերում;
• բեռներ պահեստավորված ապրանքներից և նյութերից;
• կլիմայական բեռներ (ձյուն, սառույց, քամի և այլն);
• և շատ ուրիշներ։

Կառուցվածքների բեռնվածությունը վերլուծելիս անհրաժեշտ է հաշվի առնել ընդհանուր ազդեցությունները: Ստորև բերված է շենքի առաջին հարկի պատերի հիմնական բեռների հաշվարկման օրինակ:

Աղյուսի բեռնում

Պատի նախագծված հատվածի վրա ազդող ուժը հաշվի առնելու համար անհրաժեշտ է ամփոփել բեռները.

Ցածր շինարարության դեպքում խնդիրը մեծապես պարզեցված է, և շատ կենդանի բեռի գործոններ կարող են անտեսվել՝ նախագծման փուլում անվտանգության որոշակի սահման սահմանելով:

Այնուամենայնիվ, 3 և ավելի հարկանի կառույցների կառուցման դեպքում անհրաժեշտ է մանրակրկիտ վերլուծություն հատուկ բանաձևերի միջոցով, որոնք հաշվի են առնում յուրաքանչյուր հարկից բեռների ավելացումը, ուժի կիրառման անկյունը և շատ ավելին: IN առանձին դեպքերպատի ամրությունը ձեռք է բերվում ամրացման միջոցով:

Բեռի հաշվարկման օրինակ

Այս օրինակը ցույց է տալիս 1-ին հարկի պատերին առկա բեռների վերլուծությունը։ Այստեղ միայն մշտական գործող բեռտարբերից կառուցվածքային տարրերշենք՝ հաշվի առնելով կառուցվածքի անհավասար քաշը և ուժերի կիրառման անկյունը։

Վերլուծության նախնական տվյալներ.

• հարկերի քանակը - 4 հարկ;
• աղյուս պատի հաստությունը T = 64 սմ (0,64 մ);
• որմնադրությանը հատուկ քաշը (աղյուս, շաղախ, գիպս) M = 18 կՆ / մ3 (ցուցանիշը վերցված է տեղեկատու տվյալներից, Աղյուսակ 19<1>);
• լայնությունը պատուհանների բացվածքներէ` W1=1,5 մ;
• պատուհանների բացվածքների բարձրությունը - B1 = 3 մ;
• պատի հատվածը 0,64 * 1,42 մ (բեռնված տարածք, որտեղ կիրառվում է ծածկող կառուցվածքային տարրերի քաշը);
• հատակի բարձրություն Vet=4.2 մ (4200 մմ):
• ճնշումը բաշխվում է 45 աստիճանի անկյան տակ։

1. Պատից բեռը որոշելու օրինակ (գիպսի շերտ 2 սմ)

Hst \u003d (3-4SH1V1) (h + 0.02) Myf \u003d (* 3-4 * 3 * 1.5) * (0.02 + 0.64) * 1.1 * 18 \u003d 0, 447 MN:

Բեռնված տարածքի լայնությունը П=Вет*В1/2-Ш/2=3*4.2/2.0-0.64/2.0=6 մ.

Np \u003d (30 + 3 * 215) * 6 \u003d 4,072 MN

Nd \u003d (30 + 1.26 + 215 * 3) * 6 \u003d 4.094 MN

H2 \u003d 215 * 6 \u003d 1,290 MN,

ներառյալ H2l=(1.26+215*3)*6= 3.878MN

1. Պիրերի ինքնուրույն քաշը

Npr \u003d (0,02 + 0,64) * (1,42 + 0,08) * 3 * 1,1 * 18 \u003d 0,0588 MN

Ընդհանուր ծանրաբեռնվածությունը կլինի շենքի պատերի վրա նշված բեռների համակցման արդյունքը, այն հաշվարկելու համար կատարվում է պատից, 2-րդ հարկի հարկերից բեռների գումարումը և նախագծված տարածքի քաշը: )

Բեռի և կառուցվածքային ամրության վերլուծության սխեմա

Աղյուսե պատի կառամատույցը հաշվարկելու համար ձեզ հարկավոր է.

• հատակի երկարությունը (դա նաև տեղանքի բարձրությունն է) (Wat);
• հարկերի քանակը (Chat);
• պատի հաստությունը (T);
• աղյուս պատի լայնությունը (W);
• որմնադրությանը վերաբերող պարամետրեր (աղյուսի տեսակ, աղյուսի ապրանքանիշ, շաղախի ապրանքանիշ);

1. Պատի մակերեսը (P)

1. Համաձայն աղյուսակ 15-ի<1>անհրաժեշտ է որոշել a գործակիցը (առաձգականության հատկանիշ): Գործակիցը կախված է աղյուսի և շաղախի տեսակից, ապրանքանիշից:
2. Ճկունության ինդեքս (G)

1. Կախված ա և Դ ցուցանիշներից՝ համաձայն աղյուսակ 18-ի<1>դուք պետք է նայեք ճկման գործակիցը f.
2. Սեղմված մասի բարձրությունը գտնելը

որտեղ е0-ը ընդարձակման ինդեքսն է:

1. Գտեք հատվածի սեղմված հատվածի տարածքը

Pszh \u003d P * (1-2 e0 / T)

1. Պատի սեղմված մասի ճկունության որոշում

Գսժ=Վետ/Վսժ

1. Սահմանում ըստ աղյուսակի. 18<1>գործակից fszh, հիմնվելով Gszh-ի և գործակից a.
2. fsr միջին գործակիցի հաշվարկ

Fsr=(f+fszh)/2

1. ω գործակցի որոշումը (աղյուսակ 19<1>)

ω =1+e/T<1,45

1. Հատվածի վրա ազդող ուժի հաշվարկ
2. Կայունության սահմանում

Y \u003d Kdv * fsr * R * Pszh * ω

Kdv - երկարաժամկետ ազդեցության գործակից

R - որմնադրությանը դիմադրություն սեղմմանը, կարելի է որոշել աղյուսակ 2-ից<1>, ՄՊա-ով

1. Հաշտեցում

Քարտաշային ամրության հաշվարկման օրինակ

- թաց - 3,3 մ

- Չեթ - 2

- T - 640 մմ

– Վ – 1300 մմ

- որմնադրությանը վերաբերող պարամետրեր (պլաստմասե սեղմումով պատրաստված կավե աղյուս, ցեմենտ-ավազի հավանգ, աղյուսի դասակարգ - 100, շաղախի դասակարգ - 50)

1. Տարածք (P)

P=0.64*1.3=0.832

1. Համաձայն աղյուսակ 15-ի<1>որոշել ա գործակիցը.

1. Ճկունություն (G)

G \u003d 3.3 / 0.64 \u003d 5.156

1. Ճկման գործակիցը (աղյուսակ 18<1>).

1. Սեղմված մասի բարձրությունը

Վսժ=0,64-2*0,045=0,55 մ

1. Հատվածի սեղմված մասի տարածքը

Pszh \u003d 0,832 * (1-2 * 0,045 / 0,64) \u003d 0,715

1. Սեղմված մասի ճկունություն

Gf=3.3/0.55=6

1. fsf=0.96
2. fsr-ի հաշվարկ

Fav=(0.98+0.96)/2=0.97

1. Ըստ աղյուսակի 19<1>

ω=1+0.045/0.64=1.07<1,45

Փաստացի բեռը որոշելու համար անհրաժեշտ է հաշվարկել բոլոր կառուցվածքային տարրերի քաշը, որոնք ազդում են շենքի նախագծված հատվածի վրա:

1. Կայունության սահմանում

Y \u003d 1 * 0,97 * 1,5 * 0,715 * 1,07 \u003d 1,113 MN

1. Հաշտեցում

Պայմանը բավարարված է, որմնադրությանը ամրությունը և դրա տարրերի ամրությունը՝ բավարար

Անբավարար պատի դիմադրություն

Ինչ անել, եթե պատերի հաշվարկված ճնշման դիմադրությունը բավարար չէ: Այս դեպքում անհրաժեշտ է ամրացնել պատը ամրացմամբ: Ստորև բերված է սեղմման անբավարար ամրության դեպքում անհրաժեշտ կառուցվածքային փոփոխությունների վերլուծության օրինակ:

Հարմարության համար կարող եք օգտագործել աղյուսակային տվյալները:

Ներքեւի տողը ցույց է տալիս արժեքները 3 մմ տրամագծով մետաղական ցանցով ամրացված պատի համար, 3 սմ բջիջով, դասի B1: Յուրաքանչյուր երրորդ շարքի ամրացում:

Ուժի աճը կազմում է մոտ 40%: Սովորաբար այս սեղմման դիմադրությունը բավարար է: Ավելի լավ է մանրամասն վերլուծություն կատարել՝ հաշվարկելով ամրության բնութագրերի փոփոխությունը՝ կառուցվածքի ամրացման կիրառական մեթոդին համապատասխան։

Ստորև բերված է նման հաշվարկի օրինակ:

Պիերների ամրացման հաշվարկի օրինակ

Նախնական տվյալներ - տես նախորդ օրինակը:

• հատակի բարձրությունը - 3,3 մ;
• պատի հաստությունը - 0,640 մ;
• որմնադրությանը լայնությունը 1300 մ;
• որմնադրությանը բնորոշ բնութագրեր (աղյուսների տեսակը՝ սեղմելով պատրաստված կավե աղյուս, շաղախի տեսակը՝ ավազով ցեմենտ, աղյուսների ապրանքանիշը՝ 100, շաղախ՝ 50)

Այս դեպքում Y>=H պայմանը չի բավարարվում (1.113<1,5).

Պահանջվում է բարձրացնել սեղմման ուժը և կառուցվածքային ուժը:

Շահույթ

k=Y1/Y=1.5/1.113=1.348,

դրանք. անհրաժեշտ է 34,8%-ով ավելացնել կառուցվածքի ամրությունը։

Երկաթբետոնե սեղմակի ամրացում

Ամրապնդումը կատարվում է 0,060 մ հաստությամբ B15 բետոնի սեղմակով, ուղղահայաց ձողեր 0,340 մ2, սեղմակներ 0,0283 մ2 0,150 մ քայլով:

Ամրապնդված կառուցվածքի խաչմերուկի չափերը.

Ш_1=1300+2*60=1,42

Т_1=640+2*60=0,76

Նման ցուցանիշներով կատարվում է Y>=H պայմանը։ Սեղմման ուժը և կառուցվածքային ուժը բավարար են:

Առաջին հարկի հատակի խաչաձողի ներքևի մասում գտնվող կառամատույցի վրա բեռ, kN	Արժեքներ, kN
ձյուն II ձյան տարածաշրջանի համար	1000*6,74*(23,0*0,5+0,51+0,25)*1,4*0,001=115,7
գլանվածք տանիքի գորգ-100Ն/մ 2	100*6,74*(23,0*0,5+0,51+0,25)*1,1*0,001=9,1
ասֆալտի երեսպատում p=15000N/m 3 15 մմ հաստությամբ	15000*0,015*6,74*23,0*0,5*1,2*0,001=20,9
Մեկուսիչ - փայտյա մանրաթելային տախտակներ 80 մմ հաստությամբ p \u003d 3000N / մ 3 խտությամբ	3000*0,08*6,74*23,0*0,5*1,2*0,001=22,3
Գոլորշիների արգելք - 50Ն / մ 2	50*6,74*23,0*0,5*1,2*0,001=4,7
հավաքովի երկաթբետոնե հատակի սալեր - 1750Ն / մ 2	1750*6,74*23,0*0,5*1,1*0,001=149,2
երկաթբետոնե ֆերմայի քաշը	6900*1,1*0,01=75,9
քիվի կշիռը պատի աղյուսի վրա p \u003d 18000N / մ 3	18000*((0,38+0,43)*0,5*0,51-0,13*0,25)* *6,74*1,1*0,001=23,2
քաշը աղյուսագործություն+3.17-ից բարձր	18000*((18,03-3,17)*6,74 - 2,4*2,1*3)*0,51*1,1*0,001=857
կենտրոնացված հատակների խաչաձողերից (պայմանականորեն)	119750*5,69*0,5*3*0,001=1022
քաշը պատուհանի լցնումժամը V n \u003d 500N / մ 2	500*2,4*2,1*3*1,1*0,001=8,3

Ընդհանուր հաշվարկված բեռը միջնորմի վրա բարձրության մակարդակում: +3.17:

N=115.7+9.1+20.9+22.3+4.7+149.2+75.9+23.2+857.1+1022+8.3=2308.4.

Թույլատրվում է բարձրությամբ բաժանված պատը դիտարկել միակողմանի տարրերի` հենակետային ծխնիների գտնվելու վայրը խաչաձողերի հենարանի մակարդակում: Միևնույն ժամանակ, բեռը վերին հարկերԵնթադրվում է, որ կիրառվել է վերին հատակի պատի հատվածի ծանրության կենտրոնում, և բոլոր բեռները P = 119750 * 5.69 * 0.5 * 0.001 = 340.7 կՆ այս հատակի ներսում համարվում են կիրառված փաստացի էքսցենտրիկությամբ՝ համեմատած: հատվածի ծանրության կենտրոնը.

Խաչաձող P-ի հենման ռեակցիաների կիրառման կետից մինչև պատի ներքին եզրը հենարանների բացակայության դեպքում, որոնք ամրագրում են հենակետային ճնշման դիրքը, վերցվում է խաչաձողի խորության մեկ երրորդից ոչ ավելին: և ոչ ավելի, քան 7 սմ:

3 = 380 մմ, իսկ 3: 3 = 380: 3 = 127 մմ > 70 մմ խաչաձողը պատի մեջ մտցնելու խորությամբ մենք ընդունում ենք հենակետային ճնշման կիրառման կետը P = 340,7 կՆ 70 հեռավորության վրա: մմ պատի ներքին եզրից:

Ստորին հարկում պատի գնահատված բարձրությունը

l 0 \u003d 3170 + 50 \u003d 3220 մմ:

Շենքի ներքևի հարկի կառամատույցի նախագծման սխեմայի համար մենք վերցնում ենք դարակ՝ կծկելով հիմքի եզրին և կախովի հենարանով առաստաղի մակարդակում:

Պիերի ճկունությունը պատրաստված է սիլիկատային աղյուս 100 աստիճան շաղախի 25 աստիճանի վրա, R=1,3 ՄՊա, որմնադրությանը բնորոշ α=1000

λ h \u003d l 0: h \u003d 3220: 510 \u003d 6.31

Ծալման գործակիցը φ=0,96, կոշտ վերին հենարան ունեցող պատերի դեպքում հենման հատվածներում ծռվելը կարող է հաշվի չառնվել (φ=1) միջնորմի բարձրության միջին երրորդում ճկման գործակիցը հավասար է. հաշվարկված արժեքը φ=0,96. Բարձրության տեղեկատու երրորդում φ գծային փոխվում է φ=1-ից մինչև φ=0,96 հաշվարկված արժեք:

Ճկման գործակիցի արժեքները պատերի նախագծման հատվածներում, պատուհանի բացման վերևի և ներքևի մակարդակներում.

φ 1 \u003d 0,96 + (1-0,96)

φ 2 \u003d 0,96 + (1-0,96)

Ճկման պահերի արժեքները խաչաձողի հենման մակարդակում և պիրի նախագծման հատվածներում պատուհանի բացման վերևի և ներքևի մակարդակում, kNm.

M=Pe=340.7*(0.51*0.5-0.07)=63.0

M 1 \u003d 63.0

M11 = 63.0

Նորմալ ուժերի արժեքը պատի նույն հատվածներում, kN:

N 1 \u003d 2308.4 + 0.51 * 6.74 * 0.2 * 1800 * 1.1 * 0.01 \u003d 2322.0

N 11 \u003d 2322 + (0.51 * (6.74-2.4) * 2.1 * 1800 * 1.1 + 50 * 2.1 * 2.4 * 1.1) * 0.01 \u003d 2416.8

N 111 \u003d 2416.8 + 0.51 * 0.8 * 6.74 * 1800 * 1.1 * 0.01 \u003d 2471.2:

Էքսցենտրիկություններ երկայնական ուժեր e 0 \u003d M: N:

e 0 \u003d (66.0: 2308.4) * 1000 \u003d 27 մմ<0.45y=0.45*255=115мм

e 01 \u003d (56.3: 2322) * 1000 \u003d 24 մմ<0.45y=0.45*255=115мм

e 011 \u003d (15.7: 2416.8) * 1000 \u003d 6 մմ<0.45y=0.45*255=115мм

e 0111 =0 mmy=0.5*h=0.5*510=255mm.

Բեռի կրող հզորությունէքսցենտրիկ սեղմված ուղղանկյուն հատվածի պատը

որոշվում է բանաձևով.

N=m g φ 1 RA*(1- )ω, որտեղ ω=1+ <=1.45,
, որտեղ φ-ը տարրի ամբողջ հատվածի ճկման գործակիցն է ուղղանկյուն ձև h c \u003d h-2e 0,m g - գործակիցը, հաշվի առնելով երկարատև բեռի ազդեցությունը (h \u003d 510 մմ> 300 մմ, վերցված է 1), A-ն միջնորմի խաչմերուկն է: .

Պատի կրող հզորությունը (ուժը) խաչաձողի աջակցության մակարդակում φ = 1,00, e 0 = 27 մմ, λ c = l 0: h c = l 0: (h-2e 0) \u003d 3220: 510-2 * 27 )=7.1,φ c=0.936,

φ 1 \u003d 0,5 * (φ + φ գ) \u003d 0,5 * (1 + 0,936) \u003d 0,968, ω \u003d 1+
<1.45

N=1*0.968* 1.3*6740*510*(1-
)1.053=4073 կՆ >2308 կՆ

Պատի կրող հզորությունը (ուժը) 1-1 հատվածում φ = 0,987, e 0 = 24 մմ, λ c = l 0: h c = l 0: (h-2e 0) = 3220: (510-2 * 24): ) \u003d 6.97, φ c \u003d 0.940,

φ 1 \u003d 0,5 * (φ + φ s) \u003d 0,5 * (0,987 + 0,940) \u003d 0,964, ω \u003d 1+
<1.45

N 1 \u003d 1 * 0,964 * 1,3 * 4340 * 510 * (1-
)1.047=2631 կՆ >2322 կՆ

II-II հատվածում կառամատույցի կրող հզորությունը (ուժը) φ \u003d 0,970, e 0 \u003d 6 մմ, λ c \u003d l 0: h c \u003d l 0: (h-2e 0) = 3220: (510-2 * 6) \u003d 6 ,47,φ c = 0,950,

φ 1 \u003d 0,5 * (φ + φ s) \u003d 0,5 * (0,970 + 0,950) \u003d 0,960, ω \u003d 1+
<1.45

N 11 \u003d 1 * 0,960 * 1,3 * 4340 * 510 * (1- )1.012=2730 կՆ >2416.8 կՆ

III-III հատվածում հենասյունի կրող հզորությունը (ուժը) հիմքի եզրի մակարդակում կենտրոնական սեղմման դեպքում φ=1, e 0 =0 մմ,

N 111 =1*1* 1.3*6740*510=4469 կՆ >2471 կՆ.

Դա. պատի ամրությունը ապահովված է շենքի ստորին հարկի բոլոր հատվածներում։

Աշխատանքային կցամասեր	Գնահատված խաչմերուկ	Մոտավոր ուժ M, N մմ	Հաշվարկային բնութագրերը						Դիզայնի ամրապնդում	Ընդունված ամրան
			, մմ		, մմ			Ամրապնդման դաս
Ստորին գոտում	Վերջին միջանցքներում	123,80*10								, A s \u003d 760 մմ 2 երկու հարթ շրջանակներով
	Միջին միջանցքներում	94,83*10								, A s \u003d 628 մմ 2 երկու հարթ շրջանակներով
Վերին գոտում	Երկրորդ թռիչքում	52,80*10								, A s \u003d 308 մմ 2 երկու շրջանակում
	Բոլոր միջին միջանցքներում	41,73*10								, A s \u003d 226 մմ 2 երկու շրջանակում
	Հենարանի վրա	108,38*10								, A s \u003d 628 մմ 2 մեկ U-աձև ցանցում
	Հենարանի վրա	94,83*10								, A s \u003d 628 մմ 2 մեկ U-աձև ցանցում

Աղյուսակ 3

Բեռնման սխեմա

Կտրող ուժեր, kNm

Մ

Վերջին միջանցքներում

Մ

Միջին միջանցքներում

Մ

Մ

Մ

Մ

Մ

Ք

Ք

Ք

Ք

Աղյուսակ 7

Ձողերի դասավորություն		Ամրապնդում խաչմերուկում, մմ			Հաշվարկային բնութագրերը
		Մինչեւ ձողերի ճեղքվածքը Ա	կտրել	Ձողերի կոտրվելուց հետո Ա			մմ x10			Ա ըստ աղյուսակի. 9
Խաչաձողի ստորին գոտում	Վերջին հատվածում. բազայում Ա
	աջակցությամբ Բ
	Միջին անցում. աջակցությամբ Բ
Խաչաձողի վերին գոտում	Բ հիմքում. վերջի միջից
	միջին բացվածքի կողքից

Գնահատված խաչմերուկ	Նախագծային ուժ M, kN*m	Հատվածի չափերը, մմ		Դիզայնի բնութագրերը		Երկայնական աշխատանքային ամրապնդման դասի AIII, մմ		Փաստացի կրող հզորություն, kN*m
				Rb =7,65 ՄՊա		R s = 355 ՄՊա	Փաստացի ընդունված է
Ծայրահեղ բացվածքների ստորին գոտում
Վերևի գոտում սյունակի եզրին B հենարանները
Միջին բացվածքների ստորին գոտում
Վերին գոտում վերևում աջակցում է C-ին սյունակի եզրին

Շքանշաններ

B i n g ing mo nces, k N m

Վերջին միջանցքներում

Մ

Միջին միջանցքներում

Մ

Մ

Մ

Մ

Մ

Պահերի հիմնական սյուժեի օրդինատները բեռնելիս ըստ 1+4 սխեմաների

չափով

Մ =145,2 կՆմ

IIա հողամասի վերաբաշխման կարգադրությունները

Պահերի հիմնական գծապատկերի օրդինատները բեռնելիս ըստ 1 + 5 սխեմաների

Ուժերի վերաբաշխում՝ աջակցության պահի կրճատմամբ Մ չափով

Լրացուցիչ հողամասի օրդինատները ժամը Մ =89,2 կՆմ

Վերաբաշխման գծապատկեր IIIa

Բեռնման սխեմա

B i n g ing mo nces, k N m

Կտրող ուժեր, kNm

Մ

Վերջին միջանցքներում

Մ

Միջին միջանցքներում

Մ

Մ

Մ

Մ

Մ

Ք

Ք

Ք

Ք

		Երկայնական ամրացում Կոտրվող ամրացում	Լայնակի ամրացում քայլ	Կտրող ուժը ձողերը կոտրելու կետում, kN		Կոտրված ձողերի մեկնարկի երկարությունը տեսական ընդմիջման վայրից այն կողմ, մմ	Նվազագույն արժեքը ω=20d, մմ	Ընդունված արժեքը ω, մմ	Հեռավորությունը աջակցության առանցքից, մմ
									Մինչև տեսական ընդմիջման կետը (նյութերի սխեմայի համաձայն)	Դեպի իրական ընդմիջման կետ
Խաչաձողի ստորին գոտում	Վերջին հատվածում. բազայում Ա
	աջակցությամբ Բ
	Միջին անցում. աջակցությամբ Բ
Խաչաձողի վերին գոտում	Բ հիմքում. վերջի միջից
	միջին բացվածքի կողքից

Вр1 Rs=360 ՄՊա-ով, АIII Rs=355 ՄՊա-ով

1-2 և 6-7 առանցքների միջև ընկած ծայրահեղ հատվածներում

Վերջին միջանցքներում

Միջին միջանցքներում

2-6 առանցքների միջև միջին հատվածներում

Վերջին միջանցքներում

Միջին միջանցքներում

Ձողերի դասավորություն		Ամրապնդում խաչմերուկում, մմ 2			Դիզայնի բնութագրերը
		Մինչև ձողերի կոտրվածքը	կտրել	Ձողերը կոտրելուց հետո			b * h 0, մմ 2 * 10 -2				M \u003d R b * b * h 0 * A 0, kN * m
Խաչաձողի ստորին գոտում	Վերջին շրջանում. բազայում Ա
	աջակցությամբ Բ
	Միջին միջակայքում. աջակցությամբ Բ
	աջակցությամբ Գ
Խաչաձողի վերին գոտում	Բ հիմքում. վերջի միջից
	միջին բացվածքից
	Աջակցությամբ Գ երկու կողմից էլ

Կոտրված ձողերի գտնվելու վայրը		Երկայնական __ արմատուրա__ կոտրվող ամրացում	Լայնակի ամրացում _քանակ_	Լայնակի ուժը ձողերի տեսական կոտրվածքի կետում, kN		Կոտրված ձողերի մեկնարկի երկարությունը տեսական ընդմիջման վայրից այն կողմ, մմ	Նվազագույն արժեքը w=20d	Ընդունված արժեքը w, մմ	Հեռավորությունը աջակցության առանցքից, մմ
									Տեսական ընդմիջման վայրին (ըստ նյութերի սխեմայի)	Դեպի իրական ընդմիջման կետ
Խաչաձողի ստորին գոտում	Վերջին շրջանում. բազայում Ա
	աջակցությամբ Բ
	Միջին միջակայքում. աջակցությամբ Բ
	աջակցությամբ Գ
Խաչաձողի վերին գոտում	Բ հիմքում. վերջի միջից
	միջին բացվածքից
	Աջակցությամբ Գ երկու կողմից էլ

Առանձնատան կառուցման ժամանակ աղյուսի շինարարությունը հաշվարկելու անհրաժեշտությունը ակնհայտ է ցանկացած մշակողի համար: Բնակելի շենքերի կառուցման ժամանակ օգտագործվում են կլինկեր և կարմիր աղյուսներ, հարդարման աղյուսները օգտագործվում են պատերի արտաքին մակերեսի գրավիչ տեսք ստեղծելու համար: Աղյուսի յուրաքանչյուր ապրանքանիշ ունի իր հատուկ պարամետրերը և հատկությունները, բայց տարբեր ապրանքանիշերի միջև չափի տարբերությունը նվազագույն է:

Նյութի առավելագույն քանակությունը կարելի է հաշվարկել՝ որոշելով պատերի ընդհանուր ծավալը և բաժանելով այն մեկ աղյուսի ծավալով։

Կլինկերային աղյուսները օգտագործվում են շքեղ տների կառուցման համար։ Այն ունի մեծ տեսակարար կշիռ, գրավիչ տեսք, բարձր ամրություն։ Սահմանափակ օգտագործումը պայմանավորված է նյութի բարձր գնով:

Ամենատարածված և պահանջված նյութը կարմիր աղյուսն է:Այն ունի բավականաչափ ուժ՝ համեմատաբար ցածր տեսակարար կշռով, հեշտ է մշակվում և շրջակա միջավայրից քիչ է ազդում: Թերությունները - բարձր կոպտությամբ անփույթ մակերեսներ, բարձր խոնավության դեպքում ջուրը կլանելու ունակություն: Նորմալ աշխատանքային պայմաններում այս ունակությունը չի դրսևորվում:

Աղյուսների տեղադրման երկու եղանակ կա.

• կապող;
• գդալ.

Միացման մեթոդով դնելիս աղյուսը դրվում է պատի միջով: Պատի հաստությունը պետք է լինի առնվազն 250 մմ: Պատի արտաքին մակերեսը բաղկացած կլինի նյութի վերջնական մակերեսներից:

Գդալ մեթոդով աղյուսը դրվում է երկայնքով: Դրսում կողային մակերեսն է: Այսպիսով, դուք կարող եք պատերը դնել կես աղյուսով `120 մմ հաստությամբ:

Այն, ինչ դուք պետք է իմանաք հաշվարկելու համար

Նյութի առավելագույն քանակությունը կարելի է հաշվարկել՝ որոշելով պատերի ընդհանուր ծավալը և բաժանելով այն մեկ աղյուսի ծավալով։ Արդյունքը կլինի մոտավոր ու ուռճացված։ Ավելի ճշգրիտ հաշվարկի համար պետք է հաշվի առնել հետևյալ գործոնները.

• որմնադրությանը կարի չափը;
• նյութի ճշգրիտ չափերը;
• բոլոր պատերի հաստությունը.

Արտադրողները բավականին հաճախ, տարբեր պատճառներով, չեն դիմանում արտադրանքի ստանդարտ չափսերին: ԳՕՍՏ-ի համաձայն կարմիր որմնադրությանը վերաբերող աղյուսը պետք է ունենա 250x120x65 մմ չափսեր: Սխալներից, ավելորդ նյութական ծախսերից խուսափելու համար խորհուրդ է տրվում ստուգել մատակարարների հետ առկա աղյուսների չափերը:

Շատ շրջանների համար արտաքին պատերի օպտիմալ հաստությունը 500 մմ է կամ 2 աղյուս: Այս չափը ապահովում է շենքի բարձր ամրություն, լավ ջերմամեկուսացում։ Թերությունը կառուցվածքի մեծ քաշն է և, որպես հետևանք, ճնշումը հիմքի և որմնադրությանը ստորին շերտերի վրա։

Որմնադրությանը միացման չափը հիմնականում կախված կլինի շաղախի որակից:

Եթե ​​խառնուրդը պատրաստելու համար օգտագործվում է խոշոր հատիկավոր ավազ, ապա կարի լայնությունը կավելանա, մանրահատիկ ավազի դեպքում կարը կարելի է բարակել։ Քարտաշային հոդերի օպտիմալ հաստությունը 5-6 մմ է: Անհրաժեշտության դեպքում թույլատրվում է կարեր կատարել 3-ից 10 մմ հաստությամբ։ Կախված հոդերի չափից և աղյուսների տեղադրման եղանակից, որոշ գումար կարելի է խնայել:

Օրինակ, վերցրեք հոդերի հաստությունը 6 մմ և գդալ դնելու մեթոդ աղյուսե պատեր. 0,5 մ պատի հաստությամբ 4 աղյուս պետք է դնել լայնությամբ:

Բացերի ընդհանուր լայնությունը կկազմի 24 մմ: 4 աղյուսների 10 տող դնելը կտա բոլոր բացերի ընդհանուր հաստությունը 240 մմ, ինչը գրեթե հավասար է ստանդարտ արտադրանքի երկարությանը: Ընդհանուր որմնադրությանը մակերեսը այս դեպքում կկազմի մոտավորապես 1,25 մ 2: Եթե ​​աղյուսները սերտորեն դրված են, առանց բացերի, 1 մ 2-ում տեղադրվում է 240 կտոր: Հաշվի առնելով բացերը՝ նյութի սպառումը կկազմի մոտավորապես 236 հատ։

Վերադարձ դեպի ինդեքս

Կրող պատերի հաշվարկման մեթոդ

Շենքի արտաքին չափսերը պլանավորելիս խորհուրդ է տրվում ընտրել 5-ի բազմապատիկ արժեքներ: Նման թվերով ավելի հեշտ է կատարել հաշվարկը, այնուհետև կատարել իրականում: 2 հարկի կառուցումը պլանավորելիս նյութի քանակը պետք է հաշվարկվի փուլերով՝ յուրաքանչյուր հարկի համար։

Նախ, կատարվում է առաջին հարկի արտաքին պատերի հաշվարկը: Օրինակ, վերցրեք շենքը չափերով.

• երկարությունը = 15 մ;
• լայնությունը = 10 մ;
• բարձրությունը = 3 մ;
• պատի հաստությունը 2 աղյուս.

Ըստ այս չափերի, դուք պետք է որոշեք շենքի պարագիծը.

(15 + 10) x 2 = 50

3 x 50 = 150 մ 2

Հաշվարկելով ընդհանուր տարածքը, կարող եք որոշել պատի կառուցման համար նախատեսված աղյուսների առավելագույն քանակը: Դա անելու համար 1 մ 2-ի համար նախապես որոշված ​​աղյուսների քանակը բազմապատկեք ընդհանուր մակերեսով.

236 x 150 = 35,400

Արդյունքը վերջնական չէ, պատերը պետք է ունենան բացվածքներ դռների և պատուհանների տեղադրման համար։ Մուտքի դռների քանակը կարող է տարբեր լինել: Փոքր առանձնատները սովորաբար ունենում են մեկ դուռ։ Խոշոր շենքերի համար ցանկալի է նախատեսել երկու մուտք։ Պատուհանների քանակը, դրանց չափերը և գտնվելու վայրը որոշվում են շենքի ներքին հատակագծով:

Որպես օրինակ, դուք կարող եք վերցնել 3 պատուհանի բացվածք 10 մետրանոց պատի համար, 4-ը 15 մետրանոց պատերի համար: Ցանկալի է կատարել պատերից մեկը խուլ, առանց բացվածքների։ Դռների ծավալը կարող է որոշվել ստանդարտ չափսերով: Եթե ​​չափերը տարբերվում են ստանդարտից, ապա ծավալը կարելի է հաշվարկել ընդհանուր չափերից՝ դրանց վրա ավելացնելով մոնտաժային բացվածքի լայնությունը: Հաշվարկելու համար օգտագործեք բանաձևը.

2 x (A x B) x 236 = C

որտեղ՝ A-ն դռան շեմի լայնությունն է, B-ը՝ բարձրությունը, C-ն՝ ծավալը աղյուսների քանակով:

Փոխարինելով ստանդարտ արժեքները, մենք ստանում ենք.

2 x (2 x 0.9) x 236 = 849 հատ:

Նմանապես հաշվարկվում է պատուհանների բացվածքների ծավալը: 1,4 x 2,05 մ պատուհանների չափսերով, ծավալը կկազմի 7450 հատ։ Մեկ ընդարձակման բացվածքի համար աղյուսների քանակի որոշումը պարզ է. անհրաժեշտ է բազմապատկել պարագծի երկարությունը 4-ով: Արդյունքը կլինի 200 հատ:

35400 — (200 + 7450 + 849) = 26 901.

Պահանջվող քանակությունը պետք է գնել փոքր մարժայով, քանի որ շահագործման ընթացքում հնարավոր են սխալներ և այլ չնախատեսված իրավիճակներ։

Նկար 1. Նախագծված շենքի աղյուսե սյուների հաշվարկման սխեման.

Այս դեպքում բնական հարց է առաջանում՝ ո՞րն է սյուների այն նվազագույն հատվածը, որը կապահովի պահանջվող ամրությունն ու կայունությունը։ Իհարկե, կավե աղյուսով սյուներ և առավել ևս տան պատերը դնելու գաղափարը հեռու է նորությունից, և աղյուսի պատերի, պատերի, սյուների հաշվարկի բոլոր հնարավոր կողմերը, որոնք սյունակի էությունն են: , բավական մանրամասն ներկայացված են SNiP II-22-81 (1995) «Քար և ամրացված որմնադրությանըԱյս կարգավորող փաստաթուղթն է, որին պետք է հետևել հաշվարկներում: Ստորև բերված հաշվարկը ոչ այլ ինչ է, քան նշված SNiP-ի օգտագործման օրինակ:

Սյուների ամրությունն ու կայունությունը որոշելու համար անհրաժեշտ է ունենալ բազմաթիվ նախնական տվյալներ, ինչպիսիք են՝ ամրության համար աղյուսի ապրանքանիշը, սյուների վրա խաչաձողերի աջակցության տարածքը, սյուների ծանրաբեռնվածությունը, սյունակի հատվածային տարածքը, և եթե դրանցից ոչ մեկը հայտնի չէ նախագծման փուլում, ապա կարող եք անել հետևյալ կերպ.

Կենտրոնական սեղմման տակ կայունության համար աղյուսի սյունակի հաշվարկման օրինակ

Նախագծված:

5x8 մ չափսերով տեռաս Երեք սյուն (մեկը մեջտեղում և երկուսը՝ եզրերի երկայնքով) երեսպատված սնամեջ աղյուսից՝ 0,25x0,25 մ հատվածով։Սյուների առանցքների միջև հեռավորությունը 4մ է։Աղյուսի ամրությունը։ դասարանը M75 է:

Դիզայնի ենթադրություններ.

.

Նման դիզայնի սխեմայով առավելագույն բեռը կլինի միջին ստորին սյունակում: Հենց նրան պետք է հույս դնել ուժի վրա։ Սյունակի ծանրաբեռնվածությունը կախված է բազմաթիվ գործոններից, մասնավորապես, շինարարության տարածքից: Օրինակ, Սանկտ Պետերբուրգում այն ​​կազմում է 180 կգ / մ 2, իսկ Դոնի Ռոստովում `80 կգ / մ 2: Հաշվի առնելով տանիքի քաշը 50-75 կգ / մ 2, Լենինգրադի մարզի Պուշկինի համար տանիքից սյունակի բեռը կարող է լինել.

N տանիքից = (180 1.25 + 75) 5 8/4 = 3000 կգ կամ 3 տոննա

Քանի որ հատակի նյութից և տեռասում նստած մարդկանցից, կահույքից և այլն իրական բեռները դեռևս հայտնի չեն, բայց երկաթբետոնե սալիկը ճշգրիտ պլանավորված չէ, բայց ենթադրվում է, որ հատակը կլինի փայտե, առանձին պառկած եզրերից: տախտակներ, ապա տեռասից բեռը հաշվարկելու համար կարող եք վերցնել 600 կգ / մ 2 հավասարաչափ բաշխված բեռ, այնուհետև կենտրոնական սյունակի վրա գործող տեռասից կենտրոնացված ուժը կլինի.

N կտուրից = 600 5 8/4 = 6000 կգ կամ 6 տոննա

3 մ երկարությամբ սյուների սեփական քաշը կլինի.

N մեկ սյունակում = 1500 3 0,38 0,38 = 649,8 կգ կամ 0,65 տոննա

Այսպիսով, հիմքի մոտ գտնվող սյունակի հատվածում միջին ստորին սյունակի ընդհանուր ծանրաբեռնվածությունը կլինի.

N մոտ \u003d 3000 + 6000 + 2 650 \u003d 10300 կգ կամ 10,3 տոննա

Սակայն այս դեպքում կարելի է հաշվի առնել, որ այնքան էլ մեծ հավանականություն չկա, որ կիրառվի ձյան ժամանակավոր ծանրաբեռնվածությունը, որը առավելագույն է ձմռանը, և հատակի ժամանակավոր ծանրաբեռնվածությունը, որը առավելագույնն է ամռանը։ միաժամանակ։ Նրանք. Այս բեռների գումարը կարելի է բազմապատկել 0,9 հավանականության գործակցով, ապա.

N մոտ \u003d (3000 + 6000) 0,9 + 2 650 \u003d 9400 կգ կամ 9,4 տոննա

Արտաքին սյուների վրա հաշվարկված բեռը գրեթե երկու անգամ պակաս կլինի.

N cr = 1500 + 3000 + 1300 = 5800 կգ կամ 5,8 տոննա

2. Աղյուսագործության ամրության որոշում.

Աղյուսի M75 ապրանքանիշը նշանակում է, որ աղյուսը պետք է դիմակայել 75 կգ/սմ 2 բեռին, այնուամենայնիվ, աղյուսի ամրությունը և աղյուսի ամրությունը երկու տարբեր բաներ են: Հետևյալ աղյուսակը կօգնի ձեզ հասկանալ սա.

Աղյուսակ 1. Աղյուսագործության համար հաշվարկված սեղմման ուժը (ըստ SNiP II-22-81 (1995))

Բայց սա դեռ ամենը չէ: Ամեն ինչ նույնն է SNiP II-22-81 (1995) էջ 3.11 ա) խորհուրդ է տալիս, որ եթե սյուների և հենասյուների մակերեսը 0,3 մ 2-ից փոքր է, նախագծային դիմադրության արժեքը բազմապատկեքաշխատանքային պայմանների գործակիցը γ s =0.8. Եվ քանի որ մեր սյունակի խաչմերուկը 0,25x0,25 \u003d 0,0625 մ 2 է, մենք ստիպված կլինենք օգտագործել այս առաջարկությունը: Ինչպես տեսնում եք, M75 ապրանքանիշի աղյուսի համար, նույնիսկ M100 որմնադրությանը շաղախ օգտագործելիս, որմնադրությանը ամրությունը չի գերազանցի 15 կգ/սմ 2: Արդյունքում, մեր սյունակի համար հաշվարկված դիմադրությունը կլինի 15 0,8 = 12 կգ / սմ 2, ապա առավելագույն սեղմման սթրեսը կլինի.

10300/625 \u003d 16,48 կգ / սմ 2\u003e R \u003d 12 կգֆ / սմ 2

Այսպիսով, սյունակի անհրաժեշտ ամրությունն ապահովելու համար անհրաժեշտ է կամ օգտագործել ավելի մեծ ամրության աղյուս, օրինակ՝ M150 (հաշվարկված սեղմման ուժը M100 մակնիշի հավանգով կլինի 22 0,8 = 17,6 կգ / սմ 2) կամ բարձրացնել սյունակի հատվածը կամ օգտագործել որմնադրությանը լայնակի ամրացում: Առայժմ եկեք կենտրոնանանք դեմքի ավելի դիմացկուն աղյուսի օգտագործման վրա:

3. Աղյուսի սյունակի կայունության որոշում:

Աղյուսի ամրություն և կայունություն աղյուսի սյունակ-Սրանք էլ տարբեր բաներ են ու միևնույն է SNiP II-22-81 (1995) խորհուրդ է տալիս որոշել աղյուսի սյունակի կայունությունը՝ օգտագործելով հետևյալ բանաձևը.:

N ≤ m g φRF (1.1)

Որտեղ մ գ- գործակիցը հաշվի առնելով երկարաժամկետ բեռի ազդեցությունը. Այս դեպքում, համեմատաբար, մեր բախտը բերել է, քանի որ հատվածի բարձրության վրա հ≈ 30 սմ, այս գործակցի արժեքը կարելի է հավասար ընդունել 1-ի։

ՆշումԻրականում, m g գործակցով ամեն ինչ այնքան էլ պարզ չէ, մանրամասները կարող եք գտնել հոդվածի մեկնաբանություններում:

φ - ճկման գործակիցը, կախված սյունակի ճկունությունից λ . Այս գործակիցը որոշելու համար անհրաժեշտ է իմանալ սյունակի գնահատված երկարությունը լ 0 , բայց միշտ չէ, որ այն համընկնում է սյունակի բարձրության հետ։ Կառույցի գնահատված երկարությունը որոշելու նրբությունները ներկայացված են առանձին, այստեղ մենք պարզապես նշում ենք, որ ըստ SNiP II-22-81 (1995) էջ 4.3. «Պատերի և սյուների գնահատված բարձրությունները. լ 0 ճկման գործակիցները որոշելիս φ կախված հորիզոնական հենարանների վրա դրանց աջակցության պայմաններից, պետք է վերցնել.

ա) ֆիքսված կախովի հենարաններով լ 0 = Հ;

բ) առաձգական վերին հենարանով և ներքևի հենակետում կոշտ սեղմումով. միաթև շենքերի համար. լ 0=1,5Հ, բազմաթռիչք շենքերի համար լ 0=1,25Հ;

գ) ազատ կանգնած կառույցների համար լ 0 = 2 Ն;

դ) մասնակի սեղմված հենարանային հատվածներով կառույցների համար՝ հաշվի առնելով կծկման փաստացի աստիճանը, բայց ոչ պակաս, քան. լ 0 = 0,8 Ն, Որտեղ Հ- առաստաղների կամ այլ հորիզոնական հենարանների միջև հեռավորությունը, երկաթբետոնե հորիզոնական հենարաններով, նրանց միջև հեռավորությունը լույսի ներքո:

Առաջին հայացքից մեր հաշվարկային սխեման կարելի է համարել բ պարբերության պայմանները բավարարող: այսինքն կարող ես վերցնել լ 0 = 1,25H = 1,25 3 = 3,75 մետր կամ 375 սմ. Այնուամենայնիվ, մենք կարող ենք վստահորեն օգտագործել այս արժեքը միայն այն դեպքում, եթե ստորին աջակցությունը իսկապես կոշտ է: Եթե ​​հիմքի վրա դրված տանիքի նյութի ջրամեկուսիչ շերտի վրա աղյուսի սյուն է դրվելու, ապա նման հենարանը ավելի շուտ պետք է համարել որպես կախովի, այլ ոչ թե կոշտ սեղմված: Եվ այս դեպքում մեր կառուցումը պատի հարթությանը զուգահեռ հարթությունում երկրաչափորեն փոփոխական է, քանի որ առաստաղի կառուցումը (առանձին ընկած տախտակներ) այս հարթությունում բավարար կոշտություն չի ապահովում։ Այս իրավիճակից 4 ելք կա.

1. Կիրառեք սկզբունքորեն տարբեր դիզայնի սխեմա

օրինակ՝ հիմքում կոշտ ներկառուցված մետաղական սյուներ, որոնց վրա եռակցվելու են հատակի խաչաձողերը, այնուհետև, գեղագիտական ​​նկատառումներից ելնելով, մետաղական սյուները կարելի է ծածկել ցանկացած ապրանքանիշի դեմքի աղյուսով, քանի որ մետաղը կրելու է ամբողջ բեռը: Այս դեպքում, ճիշտ է, մետաղական սյուները պետք է հաշվարկվեն, բայց գնահատված երկարությունը կարելի է վերցնել լ 0=1,25Հ.

2. Կատարեք ևս մեկ ծածկ,

օրինակ՝ թիթեղային նյութերից, ինչը թույլ կտա մեզ այս դեպքում սյունակի և՛ վերին, և՛ ստորին հենարանը համարել կախված լ 0=Հ.

3. Կատարեք կարծրության դիֆրագմա

պատի հարթությանը զուգահեռ հարթությունում։ Օրինակ, եզրերի երկայնքով դրեք ոչ թե սյուներ, այլ ավելի շուտ սյուներ: Սա նաև թույլ կտա մեզ համարել ինչպես վերին, այնպես էլ ստորին սյունակի հենարանները որպես կախովի, բայց այս դեպքում անհրաժեշտ է լրացուցիչ հաշվարկել կոշտության դիֆրագմը:

4. Անտեսեք վերը նշված տարբերակները և հաշվեք սյուները որպես ազատ կանգնած կոշտ ներքևի հենարանով, այսինքն. լ 0 = 2 Ն

Ի վերջո, հին հույները տեղադրեցին իրենց սյուները (թեև ոչ աղյուսից) առանց նյութերի դիմադրության մասին իմացության, առանց մետաղական խարիսխների օգտագործման, և այդ ժամանակներում չկային այդպիսի խնամքով գրված շինարարական կանոններ, այնուամենայնիվ, որոշ սյուներ. կանգնել և մինչ օրս:

Այժմ, իմանալով սյունակի գնահատված երկարությունը, կարող եք որոշել ճկունության գործակիցը.

λ հ = լ 0 /ժ (1.2) կամ

λ ես = լ 0 /i (1.3)

Որտեղ հ- սյունակի հատվածի բարձրությունը կամ լայնությունը, և ես- իներցիայի շառավիղը.

Սկզբունքորեն, պտտման շառավիղը որոշելը դժվար չէ, հարկավոր է հատվածի իներցիայի պահը բաժանել հատվածի մակերեսով, այնուհետև արդյունքից հանել քառակուսի արմատը, բայց այս դեպքում. սա այնքան էլ անհրաժեշտ չէ: Այսպիսով λh = 2 300/25 = 24.

Այժմ, իմանալով ճկունության գործակիցի արժեքը, մենք կարող ենք վերջապես որոշել ճկման գործակիցը աղյուսակից.

աղյուսակ 2. Քարի և զրահի ճկման գործակիցները քարե կառույցներ(ըստ SNiP II-22-81 (1995))

Միեւնույն ժամանակ, որմնադրությանը առաձգական հատկանիշը α որոշվում է աղյուսակով.

Աղյուսակ 3. Որմնադրությանը առաձգական հատկանիշ α (ըստ SNiP II-22-81 (1995))

Արդյունքում ճկման գործակիցի արժեքը կկազմի մոտ 0,6 (առաձգական բնութագրիչի արժեքով α = 1200, ըստ 6-րդ կետի): Այնուհետև կենտրոնական սյունակի վրա առավելագույն բեռնվածությունը կլինի.

N p \u003d m g φγ ՌԴ-ով \u003d 1x0.6x0.8x22x625 \u003d 6600 կգ< N с об = 9400 кг

Սա նշանակում է, որ ընդունված 25x25 սմ հատվածը բավարար չէ ստորին կենտրոնական սեղմված սյունակի կայունությունն ապահովելու համար։ Կայունությունը բարձրացնելու համար ամենաօպտիմալը կլինի սյունակի հատվածի ավելացումը: Օրինակ, եթե մեկուկես աղյուսի ներսում դատարկությամբ սյուն եք դնում, 0,38x0,38 մ չափսերով, ապա այս կերպ ոչ միայն սյունակի խաչմերուկի տարածքը կաճի մինչև. 0,13 մ 2 կամ 1300 սմ 2, բայց սյունակի պտտման շառավիղը նույնպես կավելանա մինչև ես= 11,45 սմ. Հետո λ i = 600/11,45 = 52,4, և գործակցի արժեքը φ = 0,8. Այս դեպքում կենտրոնական սյունակի առավելագույն բեռնվածությունը կլինի.

N p \u003d m g φγ ՌԴ-ով \u003d 1x0.8x0.8x22x1300 \u003d 18304 կգ\u003e N մոտ \u003d 9400 կգ-ով

Սա նշանակում է, որ 38x38 սմ հատվածը բավարար է ստորին կենտրոնական սեղմված սյունակի կայունությունը լուսանցքով ապահովելու համար, և նույնիսկ աղյուսի ապրանքանիշը կարող է կրճատվել: Օրինակ, ի սկզբանե ընդունված M75 ապրանքանիշի դեպքում վերջնական ծանրաբեռնվածությունը կլինի.

N p \u003d m g φγ ՌԴ-ով \u003d 1x0.8x0.8x12x1300 \u003d 9984 կգ\u003e N մոտ \u003d 9400 կգ-ով

Թվում է, թե դա ամեն ինչ է, բայց ցանկալի է հաշվի առնել ևս մեկ մանրուք. Այս դեպքում ավելի լավ է հիմքի ժապավենը դարձնել (բոլոր երեք սյունակների համար միայնակ), այլ ոչ սյունաձև (յուրաքանչյուր սյունակի համար առանձին), այլապես հիմքի նույնիսկ փոքր անկումը կհանգեցնի սյունակի մարմնի լրացուցիչ լարումների, և դա. կարող է հանգեցնել կործանման: Հաշվի առնելով վերը նշված բոլորը, սյուների 0,51x0,51 մ հատվածը կլինի ամենաօպտիմալը, իսկ գեղագիտական ​​տեսանկյունից նման հատվածը օպտիմալ է։ Նման սյուների խաչմերուկի մակերեսը կկազմի 2601 սմ 2:

Էքսցենտրիկ սեղմման տակ կայունության համար աղյուսի սյունակի հաշվարկման օրինակ

Նախագծված տան ծայրահեղ սյուները կենտրոնացված չեն սեղմվի, քանի որ խաչաձողերը միայն մի կողմից կհենվեն դրանց վրա: Եվ նույնիսկ եթե խաչաձողերը դրված են ամբողջ սյունակի վրա, ապա, միևնույն է, խաչաձողերի շեղման պատճառով հատակից և տանիքից բեռը կտեղափոխվի ծայրահեղ սյուներ, որոնք գտնվում են սյունակի հատվածի կենտրոնում: Որ վայրում կփոխանցվի այս բեռի արդյունքը, կախված է հենարանների վրա խաչաձողերի թեքության անկյունից, խաչաձողերի և սյուների առաձգական մոդուլներից և մի շարք այլ գործոններից, որոնք մանրամասն քննարկվում են «Հաշվարկ» հոդվածում։ փլուզման համար փնջի աջակցության հատվածը»: Այս տեղաշարժը կոչվում է բեռի կիրառման էքսցենտրիկություն e o: Այս դեպքում մեզ հետաքրքրում է գործոնների ամենաանբարենպաստ համադրությունը, որի դեպքում սյուների վրա հատակի ծանրաբեռնվածությունը կտեղափոխվի հնարավորինս մոտ սյունակի եզրին: Սա նշանակում է, որ, բացի բեռից, սյուների վրա կգործի նաև ճկման պահը՝ հավասար M = Ne o, և այս պահը պետք է հաշվի առնել հաշվարկներում։ IN ընդհանուր դեպքԿայունության թեստը կարող է իրականացվել հետևյալ բանաձևով.

N = φRF - MF / W (2.1)

Որտեղ Վ- հատվածի մոդուլը. Այս դեպքում տանիքից ստորին ծայրամասային սյուների բեռը պայմանականորեն կարելի է համարել կենտրոնականորեն կիրառված, իսկ էքսցենտրիկությունը կստեղծվի միայն առաստաղից բեռի միջոցով: 20 սմ էքսցենտրիկությամբ

N p \u003d φRF - MF / W \u003d1x0.8x0.8x12x2601- 3000 20 2601· 6/51 3 = 19975, 68 - 7058,82 = 12916,9 կգ >N cr = 5800 կգ

Այսպիսով, նույնիսկ բեռնվածքի կիրառման շատ մեծ էքսցենտրիկության դեպքում մենք ունենք անվտանգության ավելի քան կրկնակի սահման:

Ծանոթագրություն. SNiP II-22-81 (1995 թ.) «Քարե և ամրացված որմնադրությանը վերաբերող կառույցներ» խորհուրդ է տալիս օգտագործել հատվածի հաշվարկման այլ մեթոդ՝ հաշվի առնելով քարե կառույցների առանձնահատկությունները, բայց արդյունքը կլինի մոտավորապես նույնը, հետևաբար ես չեմ այստեղ տվեք SNiP-ի առաջարկած հաշվարկի մեթոդը:

III. ՔԱՐԵ ԿԱՌՈՒՑՎԱԾՔՆԵՐԻ ՀԱՇՎԱՐԿ

Բեռը հենապատի վրա (նկ. 30) առաջին հարկի հատակի խաչաձողի ներքևի մասում, kN:

ձյուն II ձյան տարածաշրջանի համար

գլանվածք տանիքի գորգ - 100 Ն / մ 2

ասֆալտի շերտ N/m 3 15 մմ հաստությամբ

մեկուսացում - փայտե մանրաթելային տախտակներ 80 մմ հաստությամբ N / մ 3 խտությամբ

գոլորշիների արգելք - 50 Ն / մ 2

հավաքովի երկաթբետոնե սալիկներծածկույթներ - 1750 Ն / մ 2

բետոնի ֆերմայի քաշը

քիվի քաշը պատի աղյուսի վրա N / m 3-ում

աղյուսի քաշը +3,03-ից բարձր

կենտրոնացված հատակների խաչաձողերից (պայմանականորեն, առանց հաշվի առնելու խաչաձողերի շարունակականությունը)

պատուհանի լցոնման քաշը՝ N/m2

ընդհանուր հաշվարկված բեռը միջնորմի վրա բարձրության մակարդակով: +3.03

Համաձայն 6.7.5 և 8.2.6 կետերի, թույլատրվում է բարձրությամբ կտրված պատը դիտարկել միակողմանի տարրերի մեջ՝ հենակետային ծխնիների տեղակայմամբ խաչաձողերի հենման մակարդակում: Այս դեպքում վերին հարկերից բեռը ենթադրվում է, որ կիրառվում է վերին հատակի պատի հատվածի ծանրության կենտրոնում, և տվյալ հարկի ներսում բոլոր kN բեռները համարվում են կիրառված կենտրոնի նկատմամբ իրական էքսցենտրիկությամբ: պատի հատվածի ծանրության ուժը:

Համաձայն 6.9 կետի, 8.2.2 կետի, հեռավորությունը խաչաձողի աջակցության ռեակցիաների կիրառման կետից. Պդեպի պատի ներքին եզրին հենակետերի ճնշման դիրքը ամրագրող հենարանների բացակայության դեպքում վերցվում է խաչաձողի ներկառուցման խորության մեկ երրորդից ոչ ավելին և 7 սմ-ից ոչ ավելի (նկ. 31):

Խաչաձողը պատի մեջ մտցնելու խորությամբ Ա h = 380 մմ, Ա h: 3 = 380: 3 =

127 մմ > 70 մմ ընդունեք հղման ճնշման կիրառման կետը

Ռ= 346,5 կՆ պատի ներքին եզրից 70 մմ հեռավորության վրա:

Ստորին հարկում պատի գնահատված բարձրությունը

Շենքի ներքևի հարկի կառամատույցի նախագծման սխեմայի համար մենք վերցնում ենք դարակ՝ կծկելով հիմքի եզրին և կախովի հենարանով առաստաղի մակարդակում:

100 սիլիկատային աղյուսից պատրաստված պատի ճկունությունը 25-րդ կարգի շաղախի վրա, Ռ= 1,3 ՄՊա ըստ աղյուսակի: 2-ը որոշվում է աղյուսակի 1-ին ծանոթագրության համաձայն: 15 որմնադրությանը առաձգական հատկանիշով a= 1000;

ճկման գործակիցը ըստ աղյուսակի. 18 j = 0,96: Համաձայն 4.14 կետի, կոշտ վերին հենարան ունեցող պատերում հնարավոր չէ հաշվի առնել հենարանային հատվածների երկայնական շեղումը (j = 1.0): Պատի բարձրության միջին երրորդում ճկման գործակիցը հավասար է j = 0,96 հաշվարկված արժեքին: Բարձրության տեղեկատու երրորդում j-ը գծային կերպով փոխվում է j = 1,0-ից մինչև հաշվարկված արժեքը j = 0,96 (նկ. 32): Ճկման գործակիցի արժեքները միջնորմի նախագծման հատվածներում, պատուհանի բացման վերևի և ներքևի մակարդակներում

Բրինձ. 31

ճկման պահերի արժեքները խաչաձողի հենման մակարդակում և պատի նախագծման հատվածներում պատուհանի բացման վերևի և ներքևի մակարդակում

կՆմ;

կՆմ;

Նկ.32

Պիրսի նույն հատվածներում նորմալ ուժերի արժեքը

Երկայնական ուժերի էքսցենտրիկություններ ե 0 = Մ:Ն:

Մմ< 0,45 y= 0,45 × 250 = 115 մմ;

Մմ< 0,45 y= 115 մմ;

Մմ< 0,45 y= 115 մմ;

Էքսցենտրիկ սեղմված պատի կրող հզորությունը ուղղանկյուն հատված 4.7 կետի համաձայն որոշվում է բանաձևով

Որտեղ (j- ուղղանկյուն տարրի ամբողջ հատվածի երկայնական շեղման գործակիցը. ); մ գ- գործակիցը հաշվի առնելով երկարաժամկետ բեռի ազդեցությունը (at հ= 510 մմ > 300 մմ ընդունել մ գ = 1,0); Ա- պատի խաչմերուկի տարածքը.