Forcat dhe sforcimet në seksionet tërthore të trarëve. Forcat dhe sforcimet në prerjet tërthore të traut Stresi në prerjen tërthore të traut
Llogaritja e drurit të rrumbullakët prerje tërthore për forcën dhe ngurtësinë përdredhëse
Llogaritja e lëndës drusore me prerje tërthore të rrumbullakët për forcën dhe ngurtësinë përdredhëse
Qëllimi i llogaritjeve për forcën dhe ngurtësinë rrotulluese është të përcaktojë dimensionet e prerjes tërthore të rrezes në të cilën sforcimet dhe zhvendosjet nuk do të kalojnë vlerat e specifikuara të lejuara nga kushtet e funksionimit. Kushti i forcës për sforcimet e lejueshme tangjenciale në përgjithësi shkruhet në formën Ky kusht nënkupton që sforcimet më të larta tangjenciale që dalin në një tra të përdredhur nuk duhet të kalojnë sforcimet përkatëse të lejuara për materialin. Stresi i lejuar gjatë rrotullimit varet nga 0 ─ sforcimi që korrespondon me gjendjen e rrezikshme të materialit dhe faktorin e pranuar të sigurisë n: ─ forca e rrjedhjes, n - faktori i sigurisë për një material plastik; Kushti i ngurtësisë shkruhet në formën e mëposhtme: ku ─ këndi relativ më i madh i kthesës së traut, i përcaktuar nga shprehja (2.10) ose (2.11). Atëherë gjendja e ngurtësisë për boshtin do të marrë formën. Vlera e këndit relativ të lejueshëm të kthesës përcaktohet nga standardet për elemente të ndryshme strukturat dhe lloje të ndryshme ngarkesat variojnë nga 0,15° deri në 2° për 1 m gjatësi të rrezes. Si në gjendjen e forcës ashtu edhe në gjendjen e ngurtësisë, gjatë përcaktimit të max ose max do të përdorim karakteristikat gjeometrike: WP ─ momenti polar i rezistencës dhe IP ─ momenti polar i inercisë. Natyrisht, këto karakteristika do të jenë të ndryshme për seksionet kryq të rrumbullakët të ngurtë dhe unazor me të njëjtën zonë të këtyre seksioneve. Nëpërmjet llogaritjeve specifike, mund të bindet se momentet polare të inercisë dhe momenti i rezistencës për pjesën unazore janë dukshëm më të mëdha se për atë të parregullt. seksion i rrumbullakët, pasi seksioni unazor nuk ka zona të vendosura afër qendrës. Prandaj, një tra me një seksion kryq unazor gjatë rrotullimit është më ekonomik sesa një tra me një seksion tërthor të fortë rrethor, d.m.th., kërkon më pak konsum material. Sidoqoftë, prodhimi i trarëve të tillë është më i ndërlikuar dhe për këtë arsye më i shtrenjtë, dhe kjo rrethanë duhet të merret parasysh edhe gjatë projektimit të trarëve që funksionojnë në rrotullim. Me një shembull do të ilustrojmë metodologjinë për llogaritjen e lëndës drusore për forcën dhe ngurtësinë përdredhëse, si dhe konsideratat në lidhje me efektivitetin e kostos. Shembulli 2.2 Krahasoni peshat e dy boshteve, dimensionet tërthore të të cilave duhet të zgjidhen për të njëjtin çift rrotullues MK 600 Nm në të njëjtat sforcime të lejueshme 10 R dhe 13 Tensioni përgjatë fibrave p] 7 Rp 10 Ngjeshje dhe shtypje përgjatë fibrave [cm ] 10 Rc, Rcm 13 Kolapsi nëpër fibra (në një gjatësi prej të paktën 10 cm) [cm]90 2,5 Rcm 90 3 Prishje përgjatë fibrave gjatë përkuljes [dhe] 2 Rck 2,4 Prirje përgjatë fibrave gjatë prerjes 1 Rck 1,2 – 2.4 Prerje nëpër fijet e prera
Nga formula e përcaktimit të sforcimeve dhe diagrami i shpërndarjes së sforcimeve tangjenciale gjatë përdredhjes del qartë se sforcimet maksimale ndodhin në sipërfaqe.
Le të përcaktojmë tensionin maksimal, duke marrë parasysh atë ρ ta X =d/ 2, ku d- diametri i traut të rrumbullakët.
Për një prerje tërthore rrethore, momenti polar i inercisë llogaritet duke përdorur formulën (shih leksionin 25).
Stresi maksimal ndodh në sipërfaqe, kështu që kemi
Zakonisht JP/pmax tregojnë Wp dhe telefononi momenti i rezistencës në përdredhje, ose momenti polar i rezistencës seksionet
Kështu, për të llogaritur stresin maksimal të sipërfaqes lëndë druri e rrumbullakët marrim formulën
Për seksion të rrumbullakët
Për seksion unazor
Gjendja e forcës përdredhëse
Thyerja e një trau gjatë rrotullimit ndodh nga sipërfaqja kur llogaritet forca, përdoret kushti i forcës
ku [ τ k ] - stresi i lejueshëm përdredhës.
Llojet e llogaritjeve të forcës
Ekzistojnë dy lloje të llogaritjeve të forcës.
1. Llogaritja e projektimit - përcaktohet diametri i rrezes (boshtit) në seksionin e rrezikshëm:
2. Llogaritja e verifikimit - kontrollohet plotësimi i kushtit të forcës
3. Përcaktimi i kapacitetit të ngarkesës (çift rrotullues maksimal)
Llogaritja e ngurtësisë
Gjatë llogaritjes së ngurtësisë, deformimi përcaktohet dhe krahasohet me atë të lejuar. Le të shqyrtojmë deformimin e një trau të rrumbullakët nën veprimin e një çifti të jashtëm forcash me një moment T(Fig. 27.4).
Në përdredhje, deformimi vlerësohet nga këndi i kthesës (shih leksionin 26):
Këtu φ - këndi i kthesës; γ - këndi i prerjes; l- gjatësia e rrezes; R- rrezja; R =d/2. Ku
Ligji i Hukut ka formën τ k = G γ. Le të zëvendësojmë shprehjen për γ , marrim
Puna GJP quhet ngurtësi e seksionit.
Moduli elastik mund të përkufizohet si G = 0,4E. Për çelikun G= 0,8 10 5 MPa.
Zakonisht llogaritet këndi i kthesës për një metër gjatësi të traut (boshtit). φ o.
Kushti i ngurtësisë përdredhëse mund të shkruhet si
Ku φ o - këndi relativ i kthesës, φ o = φ/l; [φ o ]≈ 1 deg/m = 0,02 rad/m - këndi relativ i lejueshëm i kthesës.
Shembuj të zgjidhjes së problemeve
Shembulli 1. Nga llogaritjet e forcës dhe ngurtësisë, përcaktoni diametrin e kërkuar të boshtit për të transmetuar fuqinë prej 63 kW me një shpejtësi prej 30 rad/s. Materiali i boshtit - çelik, stresi i lejueshëm i rrotullimit 30 MPa; këndi i lejueshëm i kthesës relative [φ o ]= 0,02 rad/m; moduli i prerjes G= 0,8 * 10 5 MPa.
Zgjidhje
1. Përcaktimi i dimensioneve të prerjes tërthore në bazë të forcës.
Gjendja e forcës rrotulluese:
Ne përcaktojmë çift rrotullues nga formula e fuqisë rrotulluese:
Nga gjendja e forcës përcaktojmë momentin e rezistencës së boshtit gjatë përdredhjes
Ne i zëvendësojmë vlerat në njuton dhe mm.
Përcaktoni diametrin e boshtit:
2. Përcaktimi i dimensioneve të prerjes tërthore në bazë të ngurtësisë.
Gjendja e ngurtësisë rrotulluese:
Nga gjendja e ngurtësisë përcaktojmë momentin e inercisë së seksionit gjatë rrotullimit:
Përcaktoni diametrin e boshtit:
3. Zgjedhja e diametrit të kërkuar të boshtit bazuar në llogaritjet e forcës dhe ngurtësisë.
Për të siguruar forcën dhe ngurtësinë në të njëjtën kohë, ne zgjedhim më të madhen nga dy vlerat e gjetura.
Vlera që rezulton duhet të rrumbullakoset duke përdorur një sërë numrash të preferuar. Në praktikë, ne rrumbullakojmë vlerën që rezulton në mënyrë që numri të përfundojë në 5 ose 0. Marrim vlerën d të boshtit = 75 mm.
Për të përcaktuar diametrin e boshtit, këshillohet përdorimi i diapazonit standard të diametrave të dhënë në Shtojcën 2.
Shembulli 2. Në prerjen tërthore të traut d= 80 mm sforcimi më i lartë në prerje τ max= 40 N/mm 2. Përcaktoni sforcimin e prerjes në një pikë 20 mm larg qendrës së seksionit.
Zgjidhje
b. Natyrisht,
 |
Shembulli 3. Në pikat e konturit të brendshëm të seksionit kryq të tubit (d 0 = 60 mm; d = 80 mm), lindin sforcime tangjenciale të barabarta me 40 N/mm 2. Përcaktoni sforcimet maksimale të prerjes që ndodhin në tub.
Zgjidhje
Diagrami i sforcimeve tangjenciale në seksion kryq është paraqitur në Fig. 2.37, V. Natyrisht,
Shembulli 4. Në seksionin unazor të traut ( d 0= 30 mm; d = 70 mm) ndodh çift rrotullimi M z= 3 kN-m. Llogaritni sforcimin e prerjes në një pikë 27 mm larg qendrës së seksionit.
Zgjidhje
Stresi tangjencial në një pikë arbitrare të seksionit kryq llogaritet me formulë
Në shembullin në shqyrtim M z= 3 kN-m = 3-10 6 N mm,
Shembulli 5. Tub çeliku(d 0 = l00 mm; d = 120 mm) gjatësi l= 1,8 m momente kthese T, aplikuar në seksionet fundore të saj. Përcaktoni vlerën T, në të cilën këndi i kthesës φ = 0,25°. Kur të gjendet vlera T llogaritni sforcimin maksimal të prerjes.
Zgjidhje
Këndi i kthesës (në gradë/m) për një seksion llogaritet duke përdorur formulën
Në këtë rast
Zëvendësimi vlerat numerike, marrim
Ne llogarisim stresin maksimal të prerjes:
Shembulli 6. Për një rreze të caktuar (Fig. 2.38, A) ndërtoni diagrame të çift rrotullimeve, sforcimeve maksimale të prerjes dhe këndeve të rrotullimit të prerjeve tërthore.
Zgjidhje
Trau i dhënë ka seksione I, II, III, IV, V(Fig. 2. 38, A). Kujtojmë se kufijtë e seksioneve janë seksione në të cilat aplikohen momente të jashtme (përdredhëse) dhe vende ku ndryshojnë dimensionet e prerjes tërthore.
Duke përdorur raportin
Ne ndërtojmë një diagram të çift rrotullimeve.
Ndërtimi i një diagrami M z Ne fillojmë nga fundi i lirë i rrezes:
për parcelat III Dhe IV
për sitin V
Diagrami i çift rrotullimeve është paraqitur në Fig. 2.38, b. Ne ndërtojmë një diagram të sforcimeve maksimale tangjenciale përgjatë gjatësisë së traut. Ne atribuojmë me kusht τ kontrolloni të njëjtat shenja si çift rrotullues përkatës. Në faqe I
në vend II
në vend III
në vend IV
në vend V
Diagrami i sforcimeve maksimale tangjenciale është paraqitur në Fig. 2.38, V.
Këndi i rrotullimit të seksionit kryq të rrezes në diametër dhe çift rrotullues konstant (brenda secilit seksion) përcaktohet nga formula
Ne ndërtojmë një diagram të këndeve të rrotullimit të seksioneve tërthore. Këndi i rrotullimit të seksionit A φ l = 0, pasi rrezja është e fiksuar në këtë seksion.
Diagrami i këndeve të rrotullimit të seksioneve kryq është paraqitur në Fig. 2.38, G.
Shembulli 7. Në rrotull NË bosht i shkallëzuar (Fig. 2.39, A) fuqia transmetohet nga motori N B = 36 kW, rrotulla A Dhe ME në përputhje me rrethanat transferoni fuqinë te makinat N A= 15 kW dhe N C= 21 kW. Shpejtësia e boshtit n= 300 rpm. Kontrolloni forcën dhe ngurtësinë e boshtit nëse [ τ K J = 30 N/mm 2, [Θ] = 0,3 deg/m, G = 8,0-10 4 N/mm 2, d 1= 45 mm, d 2= 50 mm.
Zgjidhje
Le të llogarisim momentet e jashtme (përdredhëse) të aplikuara në bosht:
Ne ndërtojmë një diagram të çift rrotullimeve. Në këtë rast, duke lëvizur nga skaji i majtë i boshtit, ne llogarisim me kusht momentin që korrespondon N Ah, pozitive Nc- negative. Diagrami M z është paraqitur në Fig. 2.39, b. Sforcimet maksimale në prerjet tërthore të seksionit AB
që është më pak [tk] nga
Këndi relativ i kthesës së seksionit AB
e cila është dukshëm më e madhe se [Θ] ==0,3 deg/m.
Sforcimet maksimale në seksionet tërthore të seksionit dielli
që është më pak [tk] nga
Këndi relativ i kthesës së seksionit dielli
e cila është dukshëm më e madhe se [Θ] = 0,3 deg/m.
Rrjedhimisht, forca e boshtit sigurohet, por ngurtësia jo.
Shembulli 8. Nga motori elektrik duke përdorur një rrip në bosht 1 fuqia transmetohet N= 20 kW, Nga boshti 1 hyn në bosht 2 pushtet N 1= 15 kW dhe për makinat e punës - fuqi N 2= 2 kW dhe N 3= 3 kW. Nga boshti 2 energjia furnizohet me makinat e punës N 4= 7 kW, N 5= 4 kW, N 6= 4 kW (Fig. 2.40, A). Përcaktoni diametrat e boshteve d 1 dhe d 2 nga kushtet e forcës dhe ngurtësisë, nëse [ τ K J = 25 N/mm 2, [Θ] = 0,25 deg/m, G = 8,0-10 4 N/mm 2. Seksionet e boshtit 1 Dhe 2 të konsiderohet konstante në të gjithë gjatësinë. Shpejtësia e boshtit të motorit n = 970 rpm, diametrat e rrotullës D 1 = 200 mm, D 2 = 400 mm, D 3 = 200 mm, D 4 = 600 mm. Neglizhoni rrëshqitjen në ngasjen e rripit.
Zgjidhje
Fig. 2.40, b përshkruan një bosht I. Ajo merr fuqi N dhe pushteti hiqet prej tij N l, N 2 , N 3.
Le të përcaktojmë shpejtësinë këndore të rrotullimit të boshtit 1
dhe momentet e përdredhjes së jashtme m, m 1, t 2, t 3:
 |
Ne ndërtojmë një diagram të çift rrotullimeve për boshtin 1 (Fig. 2.40, V). Në të njëjtën kohë, duke lëvizur nga skaji i majtë i boshtit, ne llogaritim me kusht momentet që korrespondojnë N 3 Dhe N 1, pozitive dhe N- negative. Çift rrotullues i vlerësuar (maksimal). N x 1 max = 354,5 H * m.
Diametri i boshtit 1 nga kushtet e forcës
Diametri i boshtit 1 nga gjendja e ngurtësisë ([Θ], rad/mm)
Më në fund pranojmë rrumbullakimin në vlerën standarde d 1 = 58 mm.
Shpejtësia e boshtit 2
Në Fig. 2.40, G përshkruan një bosht 2; fuqia furnizohet në bosht N 1, dhe pushteti hiqet prej tij N 4, N 5, N 6.
Le të llogarisim momentet e përdredhjes së jashtme:
Diagrami i çift rrotullues për boshtin 2 treguar në Fig. 2.40, d.Çift rrotullues i vlerësuar (maksimal) M i max " = 470 N-m.
Diametri i boshtit 2 nga gjendja e forcës
Diametri i boshtit 2 nga gjendja e ngurtësisë
Më në fund pranojmë d 2 = 62 mm.
Shembulli 9. Përcaktoni fuqinë nga kushtet e forcës dhe ngurtësisë N(Fig. 2.41, A), i cili mund të transmetohet nga një bosht çeliku me diametër d = 50 mm, nëse [t k] = 35 N/mm 2, [ΘJ = 0,9 deg/m; G = 8,0* I0 4 N/mm 2, n= 600 rpm.
Zgjidhje
Le të llogarisim momentet e jashtme të aplikuara në bosht:
Diagrami i projektimit të boshtit është paraqitur në Fig. 2.41, b.
Në Fig. 2.41, Vështë paraqitur një diagram i çift rrotullimeve. Çift rrotullues i vlerësuar (maksimal). Mz = 9,54N. Gjendja e forcës
Gjendja e ngurtësisë
Kushti kufizues është kushti i ngurtësisë. Prandaj, vlera e lejuar e fuqisë së transmetuar [N] = 82.3 kW.
Nëse, gjatë përkuljes së drejtpërdrejtë ose të zhdrejtë, vetëm një moment lakimi vepron në seksionin kryq të rrezes, atëherë, në përputhje me rrethanat, ekziston një kthesë e pastër e drejtë ose e pastër e zhdrejtë. Nëse në prerje tërthore vepron edhe forcë prerëse, atëherë ka një kthesë tërthore të drejtë ose tërthore të zhdrejtë. Nëse momenti i përkuljes është i vetmi faktor i forcës së brendshme, atëherë përkulja e tillë quhet pastër(Fig. 6.2). Kur ka forcë prerëse quhet përkulje tërthore. Në mënyrë të rreptë, për të lloje të thjeshta rezistenca vlen vetëm kthesë e pastër; Përkulja tërthore klasifikohet në mënyrë konvencionale si një lloj i thjeshtë i rezistencës, pasi në shumicën e rasteve (për trarët mjaft të gjatë) efekti i forcës tërthore mund të neglizhohet kur llogaritet forca. Shihni gjendjen e forcës së përkuljes së avionit. Kur llogaritni një rreze për përkulje, një nga detyrat më të rëndësishme është përcaktimi i forcës së tij. Përkulja e rrafshët quhet tërthore nëse lindin dy faktorë të forcës së brendshme në seksionet e traut: M - momenti i përkuljes dhe Q - forca tërthore, dhe e pastër nëse ndodh vetëm M në përkuljen tërthore, rrafshi i forcës kalon nëpër boshtin e simetrisë së trau, i cili është një nga akset kryesore të inercisë së seksionit.
Kur një rreze përkulet, disa nga shtresat e saj shtrihen, të tjerat janë të ngjeshura. Midis tyre ka një shtresë neutrale, e cila vetëm përkulet pa ndryshuar gjatësinë e saj. Vija e prerjes së shtresës neutrale me rrafshin e prerjes tërthore përkon me boshtin e dytë kryesor të inercisë dhe quhet vijë neutrale (bosht neutral).
Nga veprimi i momentit të përkuljes, lindin sforcime normale në seksionet kryq të traut, të përcaktuara nga formula
ku M është momenti i përkuljes në seksionin në shqyrtim;
I – momenti i inercisë së seksionit kryq të rrezes në lidhje me boshtin neutral;
y është distanca nga boshti neutral deri në pikën në të cilën përcaktohen sforcimet.
Siç shihet nga formula (8.1), sforcimet normale në seksionin e traut përgjatë lartësisë së tij janë lineare, duke arritur një vlerë maksimale në pikat më të largëta nga shtresa neutrale.
ku W është momenti i rezistencës së prerjes tërthore të traut në lidhje me boshtin neutral.
27.Sforcimet tangjenciale në prerjen tërthore të një trau. formula e Zhuravskit.
Formula Zhuravsky ju lejon të përcaktoni streset e prerjes gjatë përkuljes që lindin në pikat në seksionin kryq të rrezes të vendosura në një distancë nga boshti neutral x. 
DERIVIMI I FORMULAVE TË ZHURAVSKI
Nga një rreze me seksion kryq drejtkëndor (Fig. 7.10, a), ne prerë një element me një gjatësi dhe një seksion gjatësor shtesë në dy pjesë (Fig. 7.10, b).
Le të shqyrtojmë ekuilibrin e pjesës së sipërme: për shkak të ndryshimit në momentet e përkuljes, lindin strese të ndryshme shtypëse. Në mënyrë që kjo pjesë e rrezes të jetë në ekuilibër (), duhet të lindë një forcë tangjenciale në seksionin e saj gjatësor. Ekuacioni i ekuilibrit për një pjesë të rrezes:
ku integrimi kryhet vetëm mbi pjesën e prerë të zonës së prerjes tërthore të rrezes (e hijezuar në Fig. 7.10), 
– momenti statik i inercisë së pjesës së prerë (të hijezuar) të zonës së prerjes tërthore në lidhje me boshtin x neutral.
Le të supozojmë: sforcimet tangjenciale () që dalin në seksionin gjatësor të rrezes shpërndahen në mënyrë uniforme në gjerësinë e tij () në seksion kryq:
Ne marrim një shprehje për sforcimet tangjenciale:
, dhe , atëherë formula për sforcimet tangjenciale () që dalin në pikat e seksionit kryq të rrezes që ndodhen në një distancë y nga boshti neutral x:
formula e Zhuravskit
Formula e Zhuravsky u mor në 1855 nga D.I. Zhuravsky, prandaj mban emrin e tij.
Forca gjatësore N që lind në seksionin kryq të traut është rezultante e forcave normale të brendshme të shpërndara në zonën e prerjes tërthore dhe lidhet me sforcimet normale që dalin në këtë seksion nga varësia (4.1):
këtu është stresi normal në një pikë arbitrare të prerjes kryq që i përket një zone elementare - zona e prerjes tërthore të rrezes.
Produkti përfaqëson forcën e brendshme elementare për sipërfaqe dF.
Madhësia e forcës gjatësore N në çdo rast të veçantë mund të përcaktohet lehtësisht duke përdorur metodën e seksionit, siç tregohet në paragrafin e mëparshëm. Për të gjetur vlerat e sforcimeve a në secilën pikë të seksionit kryq të rrezes, duhet të dini ligjin e shpërndarjes së tyre mbi këtë seksion.
Ligji i shpërndarjes së sforcimeve normale në seksionin kryq të një trau zakonisht përshkruhet nga një grafik që tregon ndryshimin e tyre përgjatë lartësisë ose gjerësisë së seksionit kryq. Një grafik i tillë quhet një diagram normal i stresit (diagrami a).
Shprehja (1.2) mund të kënaqet pafundësisht numër i madh llojet e diagrameve të stresit a (për shembull, me diagramet a të paraqitur në Fig. 4.2). Prandaj, për të sqaruar ligjin e shpërndarjes së sforcimeve normale në seksionet tërthore të një trau, është e nevojshme të kryhet një eksperiment.
Le të vizatojmë vija në sipërfaqen anësore të traut, përpara se ta ngarkojmë, pingul me boshtin e traut (Fig. 5.2). Çdo vijë e tillë mund të konsiderohet si një gjurmë e planit të prerjes tërthore të traut. Kur trau ngarkohet me një forcë boshtore P, këto vija, siç tregon përvoja, mbeten të drejta dhe paralele me njëra-tjetrën (pozicionet e tyre pas ngarkimit të traut tregohen në figurën 5.2 me vija të ndërprera). Kjo na lejon të supozojmë se seksionet tërthore të traut, të sheshta përpara se të ngarkohet, mbeten të sheshta nën veprimin e ngarkesës. Kjo përvojë konfirmon hipotezën seksione të sheshta(Hupozimi i Bernoulli-t), formuluar në fund të § 6.1.
Le të imagjinojmë një rreze të përbërë nga fibra të panumërta paralele me boshtin e saj.
Kur një tra shtrihet, çdo dy seksion kryq mbetet i sheshtë dhe paralel me njëri-tjetrin, por largohen nga njëri-tjetri me një sasi të caktuar; Çdo fibër zgjatet me të njëjtën sasi. Dhe meqenëse të njëjtat zgjatime korrespondojnë me të njëjtat sforcime, sforcimet në seksionet kryq të të gjitha fibrave (dhe, rrjedhimisht, në të gjitha pikat e seksionit kryq të rrezes) janë të barabarta me njëra-tjetrën.
Kjo na lejon të marrim vlerën a nga shenja integrale në shprehjen (1.2). Kështu,
Pra, në seksionet tërthore të traut, gjatë tensionit qendror ose ngjeshjes, lindin sforcime normale të shpërndara në mënyrë uniforme, të barabarta me raportin e forcës gjatësore me zonën e prerjes tërthore.
Nëse ka dobësim të disa seksioneve të rrezes (për shembull, nga vrimat për thumba), gjatë përcaktimit të stresit në këto seksione, duhet të merret parasysh sipërfaqja aktuale e seksionit të dobësuar e barabartë me sipërfaqen totale të reduktuar me vlera e zonës së dobësimit
Për imazh vizual ndryshimet në sforcimet normale në seksionet kryq të shufrës (përgjatë gjatësisë së saj), ndërtohet një diagram i sforcimeve normale. Boshti i këtij diagrami është një segment i drejtë, e barabartë me gjatësinë shufra dhe paralele me boshtin e saj. Për një shufër me prerje tërthore konstante, diagrami i tensionit normal ka të njëjtën formë si diagrami forcat gjatësore(ndryshon prej tij vetëm në shkallën e pranuar). Me një shufër me prerje tërthore të ndryshueshme, pamja e këtyre dy diagrameve është e ndryshme; në veçanti, për një shufër me një ligj ndryshimi hap pas hapi në seksionet kryq, diagrami normal i stresit ka kërcime jo vetëm në seksionet në të cilat aplikohen ngarkesa boshtore të përqendruara (ku diagrami i forcës gjatësore ka kërcime), por edhe në vendet ku dimensionet ndryshimi i prerjeve tërthore. Ndërtimi i një diagrami të shpërndarjes së sforcimeve normale përgjatë gjatësisë së shufrës është konsideruar në shembullin 1.2.
Le të shqyrtojmë tani sforcimet në seksionet e pjerrëta të rrezes.
Le të shënojmë a këndin ndërmjet seksionit të pjerrët dhe seksionit kryq (Fig. 6.2, a). Ne jemi dakord të konsiderojmë këndin pozitiv kur seksioni kryq duhet të rrotullohet në drejtim të kundërt të akrepave të orës nga ky kënd për t'u lidhur me seksionin e pjerrët.
Siç dihet tashmë, zgjatimet e të gjitha fibrave paralele me boshtin e traut kur ai shtrihet ose ngjeshet janë të njëjta. Kjo na lejon të supozojmë se sforcimet p në të gjitha pikat e seksionit të pjerrët (si dhe tërthore) janë të njëjta.
Le të shqyrtojmë pjesën e poshtme të rrezes, të prerë nga një seksion (Fig. 6.2, b). Nga kushtet e ekuilibrit të tij rezulton se sforcimet janë paralele me boshtin e traut dhe drejtohen në drejtim të kundërt me forcën P, dhe forca e brendshme që vepron në seksion është e barabartë me P. Këtu, sipërfaqja e seksioni i pjerrët është i barabartë me (ku është zona e prerjes tërthore të rrezes).
Prandaj,
ku janë sforcimet normale në prerjet tërthore të traut.
Le ta zbërthejmë sforcimin në dy komponentë sforcimi: normal, pingul me rrafshin e seksionit dhe tangjente, paralel me këtë plan (Fig. 6.2, c).
Ne marrim vlerat e dhe nga shprehjet
Stresi normal zakonisht konsiderohet pozitiv në tension dhe negativ në ngjeshje. Stresi tangjencial është pozitiv nëse vektori që e përfaqëson tenton të rrotullojë trupin rreth çdo pike C që shtrihet në normalen e brendshme të seksionit, në drejtim të akrepave të orës. Në Fig. 6.2, c tregon sforcimin pozitiv të prerjes ta, dhe në Fig. 6.2, g - negative.
Nga formula (6.2) rezulton se sforcimet normale kanë vlera nga (në zero (në a). Kështu, më e madhja (në vlerë absolute) sforcimet normale lindin në prerjet tërthore të traut. Prandaj, forca e një trau tërheqës ose të ngjeshur llogaritet sipas tensione normale në seksionet e tij tërthore.
