Karakteristikat teknike të njësisë ftohëse ngrirëse nëse 56. Përcaktimi i karakteristikave të njësisë ftohëse. Përcaktimi i karakteristikave të sistemit të ftohjes
Lloji i kompresorit:
Pistoni ftohës, me rrjedhje jo të drejtpërdrejtë, njëfazësh, kuti mbushëse, vertikale.
I destinuar për punë në njësi ftohëse stacionare dhe transportuese.
Karakteristikat teknike,
| Parametri | Kuptimi |
| Kapaciteti ftohës, kW (kcal/h) | 12,5 (10750) |
| Freon | R12-22 |
| Goditja e pistonit, mm | 50 |
| Diametri i cilindrit, mm | 67,5 |
| Numri i cilindrave, copë | 2 |
| Shpejtësia e rrotullimit të boshtit të gungës, s -1 | 24 |
| Vëllimi i përshkruar nga pistonët, m 3 / orë | 31 |
| Diametri i brendshëm i tubacioneve thithëse të lidhura, jo më pak se, mm | 25 |
| Diametri i brendshëm i tubacioneve të lidhura të shkarkimit, jo më pak se, mm | 25 |
| Dimensionet e përgjithshme, mm | 368*324*390 |
| Pesha neto, kg | 47 |
Karakteristikat dhe përshkrimi i kompresorit...
Diametri i cilindrit - 67,5 mm
Goditja e pistonit - 50 mm.
Numri i cilindrave - 2.
Shpejtësia nominale e rrotullimit të boshtit është 24s-1 (1440 rpm).
Kompresori lejohet të funksionojë me një shpejtësi rrotullimi të boshtit prej s-1 (1650 rpm).
Vëllimi i përshkruar i pistonit, m3/h - 32.8 (në n = 24 s-1). 37,5 (në n = 27,5 s-1).
Lloji i makinës - përmes një ngasjeje me rrip V ose tufë.
Ftohësit:
R12 - GOST 19212-87
R22- GOST 8502-88
R142-TU 6-02-588-80
Kompresorët janë produkte të riparueshëm dhe kërkojnë mirëmbajtje periodike:
Mirëmbajtja pas 500 orësh; 2000 orë, duke përfshirë ndryshimin e vajit dhe pastrimin e filtrit të gazit;
- mirëmbajtjen pas 3750 orësh:
- riparimet aktuale pas 7600 orësh;
- mesatare, riparim pas 22500 orësh;
- rinovim i madh pas 45000 orësh
Gjatë procesit të prodhimit të kompresorëve, dizajni i përbërësve dhe pjesëve të tyre po përmirësohet vazhdimisht. Prandaj, në kompresorin e furnizuar pjesë individuale dhe nyjet mund të ndryshojnë pak nga ato të përshkruara në pasaportë.
Parimi i funksionimit të kompresorit është si më poshtë:
Kur boshti me gunga rrotullohet, pistonët kthehen 
lëvizje përpara. Kur pistoni lëviz poshtë në hapësirën e formuar nga cilindri dhe pllaka e valvulës, krijohet një vakum, pllakat e valvulave thithëse përkulen, duke hapur vrima në pllakën e valvulës përmes së cilës avujt e ftohësit kalojnë në cilindër. Mbushja me avull ftohës do të ndodhë derisa pistoni të arrijë pozicionin e tij më të ulët. Ndërsa pistoni lëviz lart, valvulat e thithjes mbyllen. Presioni në cilindra do të rritet. Sapo presioni i cilindrit të bëhet më i madh se presioni i linjës së shkarkimit, valvulat e shkarkimit do të hapin vrimat në "Valve Plate" për të lejuar që avulli i ftohësit të kalojë në dhomën e shkarkimit. Pasi të ketë arritur pozicionin e sipërm, pistoni do të fillojë të zbresë, valvulat e shkarkimit do të mbyllen dhe do të ketë përsëri një vakum në cilindër. Pastaj cikli përsëritet. Karteri i kompresorit (Fig. 1) është një derdhje prej gize me mbështetëse për kushinetat e boshtit të gungës në skajet. Në njërën anë të kapakut të karterit ka një vulë vaji grafit, në anën tjetër karteri është i mbyllur me një mbulesë në të cilën ka një bllok që shërben si ndalues për boshtin e gungës. Kartera ka dy priza, njëra prej të cilave shërben për të mbushur kompresorin me vaj dhe tjetra për të kulluar vajin. Në murin anësor të karterit ka një xham shikimi të krijuar për të monitoruar nivelin e vajit në kompresor. Fllanxha në pjesën e sipërme të karterit është menduar për të lidhur bllokun e cilindrit me të. Blloku i cilindrave kombinon dy cilindra në një derdhje prej gize që ka dy fllanxha: e sipërmja për lidhjen e pllakës së valvulës me kapakun e bllokut dhe e poshtme për ngjitjen në kavilje. Për të mbrojtur kompresorin dhe sistemin nga bllokimi, një filtër është instaluar në zgavrën e thithjes së njësisë. Për të siguruar kthimin e vajit të grumbulluar në zgavrën e thithjes, sigurohet një prizë me një vrimë që lidh zgavrën e thithjes së bllokut me kaviljen. Grupi lidhës shufër-pistoni përbëhet nga një pistoni, shufra lidhëse, 
gishti unaza mbyllëse dhe kruese vaji. Pllaka e valvulës është e instaluar në pjesën e sipërme të kompresorit midis blloqeve të cilindrit dhe mbulesës së cilindrit, ajo përbëhet nga një pllakë valvulash, pllaka valvulash thithëse dhe shkarkimi, sedilje valvulash thithëse, susta, tufa dhe udhëzues të valvulave të shkarkimit. Pllaka e valvulës ka ndenjëse të valvulave thithëse të lëvizshme në formën e pllakave prej çeliku të ngurtësuar me dy vrima të zgjatura në secilën. Vrimat mbyllen me pllaka susta çeliku, të cilat ndodhen në brazda të pllakës së valvulës. Sediljet dhe pllaka janë të fiksuara me kunja. Pllakat e valvulave të shkarkimit janë çeliku, të rrumbullakëta, të vendosura në prerjet unazore të pllakës, të cilat janë ndenjëse të valvulave. Për të parandaluar zhvendosjen anësore, gjatë funksionimit, pllakat përqendrohen nga udhëzues të stampuar, këmbët e të cilave mbështeten në pjesën e poshtme të brazdës unazore të pllakës së valvulës. Nga lart, pllakat shtypen në pllakën e valvulës me susta, duke përdorur një shirit të zakonshëm, i cili është ngjitur në pllakë me bulona në tufa. Ka 4 kunja të fiksuara në shirit, mbi të cilët vendosen tufa që kufizojnë ngritjen e valvulave të shkarkimit. Tufat shtypen kundër udhëzuesve të valvulave me susta buferike. Në kushte normale sustat buffer nuk funksionojnë; Ato shërbejnë për të mbrojtur valvulat nga dëmtimet për shkak të goditjeve hidraulike në rast të ftohësit të lëngshëm ose vajit të tepërt që hyn në cilindra. Pllaka e valvulës ndahet nga ndarja e brendshme e kapakut të cilindrit në zgavrat e thithjes dhe shkarkimit. Në pozicionin e sipërm, ekstrem të pistonit, ka një hendek prej 0,2 ... 0,17 mm midis pllakës së valvulës dhe pjesës së poshtme të pistonit, i quajtur hapësira e vdekur lineare. Lloji i vulës së vajit - grafit i vetë-rregulluar. Valvulat e mbylljes - thithja dhe shkarkimi, përdoren për të lidhur kompresorin me sistemin e ftohësit. Një montim me kënd ose i drejtë, si dhe një pajisje ose një majë për pajisjet lidhëse, është ngjitur në trupin e valvulës mbyllëse duke përdorur një fije. Kur boshti rrotullohet në drejtim të akrepave të orës, në pozicionin e tij ekstrem, bobina mbyll kalimin kryesor përmes valvulës në sistem dhe hap kalimin drejt montimit. Kur boshti rrotullohet në drejtim të kundërt të akrepave të orës, në pozicionin e tij ekstrem, ai mbyll me një kon kalimin në montim dhe hap plotësisht kalimin kryesor përmes valvulës në sistem dhe bllokon kalimin në tee. Në pozicionet e ndërmjetme, kalimi është i hapur si për sistemin ashtu edhe për tee. Pjesët lëvizëse të kompresorit lubrifikohen me spërkatje. Kunjat me gunga të boshtit të gungës lubrifikohen përmes kanaleve të pjerrëta të shpuara në pjesën e sipërme të kokës së shufrës së poshtme lidhëse. Koka e sipërme e shufrës lidhëse lubrifikohet me vaj që kullon brenda fundi, pistoni dhe bie në vrimën e shpuar në kokën e sipërme të shufrës lidhëse. Për të reduktuar bartjen e vajit nga karteri, ka një unazë të heqshme me vaj në piston, e cila hedh një pjesë të vajit nga muret e cilindrit përsëri në kavilje.
Sasia e vajit që duhet mbushur: 1,7 +- 0,1 kg.
Shihni tabelën për performancën e ftohjes dhe fuqinë efektive:
| Opsionet | R12 | R22 | R142 | |
| n=24 s-¹ | n=24 s-¹ | n=27,5 s-¹ | n=24 s-¹ | |
| Kapaciteti ftohës, kW | 8,13 | 9,3 | 12,5 | 6,8 |
| Fuqia efektive, kW | 2,65 | 3,04 | 3,9 | 2,73 |
Shënime: 1. Të dhënat jepen në mënyrën e mëposhtme: pika e vlimit - minus 15°C; temperatura e kondensimit - 30°C; temperatura e thithjes - 20°C; temperatura e lëngut përpara pajisjes së mbytjes 30°C - për ftohësit R12, R22; pika e vlimit - 5 ° C; temperatura e kondensimit - 60 C; temperatura e thithjes - 20°C: temperatura e lëngut përpara pajisjes së mbytjes - 60°C - për freonin 142;
Devijimi nga vlerat nominale të kapacitetit ftohës dhe fuqisë efektive lejohet brenda ±7%.
Diferenca midis presionit të shkarkimit dhe thithjes nuk duhet të kalojë 1,7 MPa (17 kgf/s*1), dhe raporti i presionit të shkarkimit me presionin e thithjes nuk duhet të kalojë 1,2.
Temperatura e shkarkimit nuk duhet të kalojë 160°C për R22 dhe 140°C për R12 dhe R142.
Presioni i projektimit 1,80 mPa (1,8 kgf.cm2)
Kompresorët duhet të ruajnë ngushtësinë kur testohen me një presion të tepërt prej 1,80 mPa (1,8 kgf.cm2).
Kur punoni në R22, R12 dhe R142, temperatura e thithjes duhet të jetë:
ts=t0+(15…20°С) në t0 ≥ 0°С;
tsun=20°С në -20°С< t0 < 0°С;
tsun= t0 + (35…40°С) në t0< -20°С;
Ministria e Arsimit dhe Shkencës e Federatës Ruse
UNIVERSITETI TEKNIK SHTETËROR NOVOSIBIRSK
_____________________________________________________________
PËRKUFIZIMI I KARAKTERISTIKAVE
NJËSIA FRIGORIKE
Udhëzimet
për studentët e FES të të gjitha formave të studimit
Novosibirsk
2010
UDC 621.565(07)
Përpiluar nga: Ph.D. teknologjisë. Shkenca, Profesor i Asociuar ,
Recensent: Dr. Tech. shkencave, prof.
Puna është përgatitur në Departamentin e Termocentraleve
© Shteti i Novosibirskut
Universiteti Teknik, 2010
OBJEKTIVI I PUNËS LABORATORIKE
1. Konsolidimi praktik i njohurive mbi ligjin e dytë të termodinamikës, ciklet, njësitë ftohëse.
2. Njohja me njësinë ftohëse IF-56 dhe karakteristikat teknike të saj.
3. Studimi dhe ndërtimi i cikleve të ftohjes.
4. Përcaktimi i karakteristikave kryesore, njësi ftohëse.
1. BAZA TEORIKE E PUNËS
NJËSIA FRIGORIKE
1.1. Cikli i kundërt i Carnot
Një njësi ftohëse është projektuar për të transferuar nxehtësinë nga një burim i ftohtë në një burim të nxehtë. Sipas formulimit të Clausius të ligjit të dytë të termodinamikës, nxehtësia nuk mund të transferohet spontanisht nga një trup i ftohtë në një trup të nxehtë. Në një njësi ftohëse, një transferim i tillë i nxehtësisë nuk ndodh vetvetiu, por falë energjisë mekanike të kompresorit të shpenzuar për kompresimin e avullit të ftohësit.
Karakteristika kryesore e një njësie ftohëse është koeficienti i ftohjes, shprehja e të cilit merret nga ekuacioni i ligjit të parë të termodinamikës, i shkruar për ciklin e kundërt të njësisë ftohëse, duke marrë parasysh faktin se për çdo cikël ndryshimi në energjia e brendshme e lëngut punues D u= 0, domethënë:
q= q 1 – q 2 = l, (1.1)
Ku q 1 – nxehtësia që i jepet burimit të nxehtë; q 2 – nxehtësia e hequr nga një burim i ftohtë; l – punë mekanike kompresor.
Nga (1.1) rrjedh se nxehtësia transferohet në burimin e nxehtë
q 1 = q 2 + l, (1.2)
një koeficient i performancës është fraksioni i nxehtësisë q 2, transferuar nga një burim i ftohtë në një të nxehtë, për njësi të punës së kompresorit të shpenzuar
(1.3)
Koeficienti maksimal i vlerës së performancës për një interval të caktuar të temperaturës ndërmjet T malet e nxehta dhe T Burimet e nxehtësisë së ftohtë kanë një cikël të kundërt Carnot (Fig. 1.1),
Oriz. 1.1. Cikli i kundërt i Carnot
për të cilat nxehtësia e furnizuar në t 2 = konst nga burimi i ftohtë në lëngun e punës:
q 2 = T 2 ( s 1 – s 4) = T 2 Ds (1.4)
dhe nxehtësia e dhënë në t 1 = konst nga lëngu i punës në burimin e ftohtë:
q 1 = T 1 ( s 2 – s 3) = T 1 Ds, (1,5)
Në ciklin e kundërt Carnot: 1-2 - ngjeshja adiabatike e lëngut punues, si rezultat i së cilës temperatura e lëngut punues T 2 merr temperaturë më të lartë T male me burim të nxehtë; 2-3 – heqja izotermale e nxehtësisë q 1 nga lëngu i punës në burimin e nxehtë; 3-4 – zgjerimi adiabatik i lëngut punues; 4-1 - furnizimi izotermik i nxehtësisë q 2 nga burimi i ftohtë në lëngun e punës. Duke marrë parasysh marrëdhëniet (1.4) dhe (1.5), ekuacioni (1.3) për koeficientin e ftohjes së ciklit të kundërt Carnot mund të paraqitet si:
Sa më e lartë të jetë vlera e, aq më efikas është cikli i ftohjes dhe aq më pak punë l të nevojshme për transferimin e nxehtësisë q 2 nga pranvera e ftohtë në të nxehtë.
1.2. Cikli i ftohjes me kompresim të avullit
Furnizimi dhe heqja e nxehtësisë izotermale në një njësi ftohëse mund të arrihet nëse ftohësi është një lëng me vlim të ulët, pika e vlimit të të cilit në presionin atmosferik t 0 £ 0 oC, dhe në temperatura negative të vlimit presioni i vlimit fq 0 duhet të jetë më e madhe se atmosfera për të parandaluar rrjedhjet e ajrit në avullues. Presionet e ulëta të kompresimit bëjnë të mundur prodhimin e një kompresori të lehtë dhe elementë të tjerë të njësisë së ftohjes. Me nxehtësi të konsiderueshme latente të avullimit r vëllime të ulëta specifike janë të dëshirueshme v, e cila ju lejon të zvogëloni madhësinë e kompresorit.
Një ftohës i mirë është amoniaku NH3 (në pikën e vlimit t k = 20 °C, presioni i ngopjes fq k = 8,57 bar dhe në t 0 = -34 oC, fq 0 = 0,98 bar). Nxehtësia e tij latente e avullimit është më e lartë se ajo e ftohësve të tjerë, por disavantazhet e saj janë toksiciteti dhe gërryerja ndaj metaleve me ngjyra, prandaj amoniaku nuk përdoret në njësitë ftohëse shtëpiake. Ftohës të mirë janë klorur metil (CH3CL) dhe etani (C2H6); Dioksidi i squfurit (SO2) nuk përdoret për shkak të toksicitetit të lartë.
Freonët, derivate të fluoroklorinuar të hidrokarbureve më të thjeshta (kryesisht metani), përdoren gjerësisht si ftohës. Vetitë dalluese të freoneve janë rezistenca e tyre kimike, jotoksiciteti, mungesa e ndërveprimit me materialet e ndërtimit në t < 200 оС. В прошлом веке наиболее широкое распространение получил R12, или фреон – 12 (CF2CL2 – дифтордихлорметан), который имеет следующие теплофизические характеристики: молекулярная масса m = 120,92; температура кипения при атмосферном давлении fq 0 = 1 bar; t 0 = -30,3 oC; Parametrat kritikë R12: fq kr = 41,32 bar; t kr = 111,8 °C; v kr = 1,78×10-3 m3/kg; eksponent adiabatik k = 1,14.
Prodhimi i freonit - 12, si shkatërrues shtresa e ozonit substancat që u ndaluan në Rusi në vitin 2000 lejohet vetëm përdorimi i R12 tashmë të prodhuar ose i nxjerrë nga pajisjet;
2. funksionimi i njësisë ftohëse IF-56
2.1. njësi ftohëse
Njësia IF-56 është projektuar për të ftohur ajrin në dhomën e ftohjes 9 (Fig. 2.1).
Fan" href="/text/category/ventilyator/" rel="bookmark">tifoz; 4 - marrës; 5 - kondensator;
6 – tharëse filtri; 7 - mbyt; 8 – avullues; 9 - ndarja e frigoriferit
Oriz. 2.2. Cikli i ftohjes
Në procesin e mbytjes së freonit të lëngshëm në mbytjen 7 (procesi 4-5 V ph-diagrami) ai avullon pjesërisht, por avullimi kryesor i freonit ndodh në avulluesin 8 për shkak të nxehtësisë së larguar nga ajri në dhomën e ftohjes (procesi izobarik-izotermik 5-6 në fq 0 = konst Dhe t 0 = konst). Avulli i mbinxehur me një temperaturë hyn në kompresorin 1, ku ngjeshet nga presioni fq 0 në presion fq K (kompresim politropik, aktual 1-2d). Në Fig. 2.2 tregon gjithashtu kompresimin teorik adiabatik të 1-2A në s 1 = konst..gif" width="16" height="25"> (procesi 4*-4). Freoni i lëngshëm derdhet në marrësin 5, nga ku rrjedh përmes filtrit-tharësit 6 deri te mbytja 7.
Të dhënat teknike
Avulluesi 8 përbëhet nga bateri me fije - konvektorë. Bateritë janë të pajisura me një mbyt 7 me një valvul termostatike. Kondensatori 4 me forcë ajri i ftohur, performanca e tifozëve V B = 0,61 m3/s.
Në Fig. 2.3 tregon ciklin aktual të një njësie ftohjeje me kompresim të avullit, e ndërtuar në bazë të rezultateve të provave të saj: 1-2a – ngjeshja adiabatike (teorike) e avullit të ftohësit; 1-2d – kompresimi aktual në kompresor; 2d-3 – ftohje izobarike e avujve te
pika e vesës t TE; 3-4* – kondensimi izobarik-izotermik i avullit të ftohësit në kondensator; 4*-4 – nënftohje e kondensatës;
4-5 – mbytje ( h 5 = h 4), si rezultat i të cilit ftohësi i lëngshëm avullohet pjesërisht; 5-6 – avullimi izobarizotermik në avullues dhoma e ftohjes; 6-1 - mbinxehja izobarike e avullit të thatë të ngopur (pika 6, X= 1) deri në temperaturë t 1.
Oriz. 2.3. Cikli i ftohjes ph-diagrami
2.2. karakteristikat e performancës
Karakteristikat kryesore të funksionimit të një njësie ftohëse janë kapaciteti ftohës P, konsumi i energjisë N, konsumi i ftohësit G dhe kapacitet specifik ftohës q. Kapaciteti ftohës përcaktohet nga formula, kW:
P = Gq = G(h 1 – h 4), (2.1)
Ku G– konsumi i ftohësit, kg/s; h 1 – entalpia e avullit në daljen e avulluesit, kJ/kg; h 4 – entalpia e ftohësit të lëngshëm para mbytjes, kJ/kg; q = h 1 – h 4 – kapaciteti specifik ftohës, kJ/kg.
Specifike vëllimore Kapaciteti ftohës, kJ/m3:
q v = q/ v 1 = (h 1 – h 4)/v 1. (2.2)
Këtu v 1 – vëllimi specifik i avullit në daljen e avulluesit, m3/kg.
Konsumi i ftohësit përcaktohet nga formula, kg/s:
G = P TO/( h 2D - h 4), (2.3)
P = c’pasditeV NE( t B2 - t B1). (2.4)
Këtu V B = 0,61 m3/s – performanca e ventilatorit për ftohjen e kondensatorit; t B1, t B2 - temperatura e ajrit në hyrjen dhe daljen e kondensatorit, ºС; c’pasdite– Kapaciteti mesatar vëllimor izobarik i nxehtësisë së ajrit, kJ/(m3 K):
c’pasdite = (μ cpm)/(μ v 0), (2.5)
ku (μ v 0) = 22,4 m3/kmol – vëllimi i një kilomole ajri në kushte normale fizike; (μ cpm) – kapaciteti mesatar i nxehtësisë molare izobarike i ajrit, i cili përcaktohet me formulën empirike, kJ/(kmol K):
(μ cpm) = 29,1 + 5,6 · 10-4( t B1+ t B2). (2.6)
Fuqia teorike e ngjeshjes adiabatike të avujve të ftohësit në procesin 1-2A, kW:
N A = G/(h 2A - h 1), (2.7)
Kapacitetet relative adiabatike dhe ato aktuale ftohëse:
k A = P/N A; (2.8)
k = P/N, (2.9)
që përfaqëson nxehtësinë e transferuar nga një burim i ftohtë në një burim të nxehtë, për njësi të fuqisë teorike (adiabatike) dhe reale ( fuqia elektrike ngasja e kompresorit). Koeficienti i performancës ka të njëjtin kuptim fizik dhe përcaktohet nga formula:
ε = ( h 1 – h 4)/(h 2D - h 1). (2.10)
3. Testimi i ftohjes
Pas ndezjes së njësisë së ftohjes, duhet të prisni derisa të vendoset modaliteti i palëvizshëm ( t 1 = konst, t 2D = konst), më pas matni të gjitha leximet e instrumentit dhe futini ato në tabelën matëse 3.1, bazuar në rezultatet e së cilës ndërtoni një cikël të njësisë ftohëse në ph- Dhe ts-koordinatat duke përdorur diagramin e avullit për freon-12 të paraqitur në Fig. 2.2. Llogaritja e karakteristikave kryesore të njësisë ftohëse kryhet në tabelë. 3.2. Temperaturat e avullimit t 0 dhe kondensimi t K gjendet në varësi të presionit fq 0 dhe fq K sipas tabelës 3.3. Presionet absolute fq 0 dhe fq K përcaktohet nga formula, shirit:
fq 0 = B/750 + 0,981fq 0M, (3.1)
fq K = B/750 + 0,981fq KM, (3.2)
Ku NË – presioni atmosferik sipas barometrit, mm. rt. Art.; fq 0M – presioni i tepërt i avullimit sipas matësit të presionit, atm; fq KM – presioni i tepërt i kondensimit sipas matësit të presionit, atm.
Tabela 3.1
Rezultatet e matjes
Madhësia | Dimensioni | Kuptimi | Shënim |
|
Presioni i avullimit fq 0 M | me matës presioni |
|||
Presioni i kondensimit fq KM | me matës presioni |
|||
Temperatura në ndarjen e frigoriferit, t HC | nga termoçifti 1 |
|||
Temperatura e avullit të ftohësit përpara kompresorit, t 1 | nga termoçifti 3 |
|||
Temperatura e avullit të ftohësit pas kompresorit, t 2D | me termoelement 4 |
|||
Temperatura e kondensatës pas kondensatorit, t 4 | nga termoçifti 5 |
|||
Temperatura e ajrit pas kondensatorit, t B2 | nga termoçifti 6 |
|||
Temperatura e ajrit përpara kondensatorit, t B1 | nga termoçifti 7 |
|||
Fuqia e lëvizjes së kompresorit, N | me vatmetër |
|||
Presioni i avullimit fq 0 | sipas formulës (3.1) |
|||
Temperatura e avullimit, t 0 | sipas tabelës (3.3) |
|||
Presioni i kondensimit fq TE | sipas formulës (3.2) |
|||
Temperatura e kondensimit t TE | sipas tabelës 3.3 |
|||
Entalpia e avullit të ftohësit përpara kompresorit, h 1 = f(fq 0, t 1) | Nga ph-diagrami |
|||
Entalpia e avullit të ftohësit pas kompresorit, h 2D = f(fq TE, t 2D) | Nga ph-diagrami |
|||
Entalpia e avullit të ftohësit pas kompresimit adiabatik, h 2A | Nga ph- diagrami |
|||
Entalpia e kondensatës pas kondensatorit, h 4 = f(t 4) | Nga ph- diagrami |
|||
Vëllimi specifik i avullit përpara kompresorit, v 1=f(fq 0, t 1) | Nga ph-diagrami |
|||
Rrjedha e ajrit përmes kondensatorit V NË | Me pasaportë tifoz |
Tabela 3.2
Llogaritja e karakteristikave kryesore të njësisë ftohëse
Madhësia | Dimensioni | Kuptimi |
||
Kapaciteti mesatar molar i nxehtësisë së ajrit, (m Mepasdite) | kJ/(kmol×K) | 29,1 + 5,6×10-4( t B1+ t B2) | ||
Kapaciteti vëllimor i nxehtësisë së ajrit, Me¢ fqm | kJ/(m3×K) | (m cp m) / 22.4 | c¢ fq m V NE( t B2 - t B1) | |
Konsumi i ftohësit, G | P TE / ( h 2D - h 4) | |||
Kapaciteti specifik ftohës, q | h 1 – h 4 | |||
Kapaciteti ftohës P | Gq | |||
Kapaciteti ftohës vëllimor specifik, qV | P / v 1 | |||
Fuqia adiabatike, N a | G(h 2A - h 1) | |||
Kapaciteti relativ adiabatik ftohës, TE A | P / N A | |||
Kapaciteti relativ real ftohës, TE | P / N | |||
Koeficienti i ftohjes, e | q / (h 2D - h 1) |
Tabela 3.3
Presioni i ngopjes së Freon-12 (CF2 Cl2 - difluorodiklormetani)
1. Diagrami dhe përshkrimi i njësisë së ftohjes.
2. Tabelat e matjeve dhe llogaritjeve.
3. Detyrë e përfunduar.
Ushtrimi
1. Ndërtoni një cikël ftohjeje në ph-diagrami (Fig. A.1).
2. Bëni një tabelë. 3.4, duke përdorur ph-diagrami.
Tabela 3.4
Të dhënat fillestare për ndërtimin e ciklit të njësisë ftohëse nëts -koordinatat
2. Ndërtoni një cikël ftohjeje në ts-diagrami (Fig. A.2).
3. Përcaktoni vlerën e koeficientit të ftohjes së ciklit të kundërt Carnot duke përdorur formulën (1.6) për T 1 = T K dhe T 2 = T 0 dhe krahasojeni me koeficientin e performancës së një instalimi real.
LITERATURA
1. Sharov, Yu I. Krahasimi i cikleve të njësive ftohëse që përdorin ftohës alternativë // Inxhinieria e energjisë dhe nxehtësisë. – Novosibirsk: NSTU. – 2003. – Numri. 7, – fq 194-198.
2. Kirillin, V. A. Termodinamika teknike / , . – M.: Energjia, 1974. – 447 f.
3. Vargaftik, N. B. Manual i vetive termofizike të gazeve dhe lëngjeve / . – M.: shkenca, 1972. – 720 f.
4. Andryushchenko, A. I. Bazat e termodinamikës teknike të proceseve reale / . - M.: shkollë e diplomuar, 1975.
Njësia IF-56 është projektuar për të ftohur ajrin në dhomën e ftohjes 9 (Fig. 2.1). Elementët kryesorë janë: kompresori i pistonit freon 1, kondensuesi me ftohur me ajër 4, mbytja 7, bateritë avulluese 8, tharësja filtër 6 e mbushur me një tharëse - xhel silicë, marrësi 5 për mbledhjen e kondensatës, ventilatori 3 dhe motori elektrik 2.
Oriz. 2.1. Diagrami i njësisë së ftohjes IF-56:
Të dhënat teknike
|
Marka e kompresorit |
|
|
Numri i cilindrave |
|
|
Vëllimi i përshkruar nga pistonët, m3/h |
|
|
Ftohës |
|
|
Kapaciteti ftohës, kW |
|
|
në t0 = -15 °С: tk = 30 °С |
|
|
në t0 = +5 °С tk = 35 °С |
|
|
Fuqia e motorit elektrik, kW |
|
|
Sipërfaqja e jashtme kondensator, m2 |
|
|
Sipërfaqja e jashtme e avulluesit, m2 |
Avulluesi 8 përbëhet nga dy bateri me fije - konvektorë. Bateritë janë të pajisura me një mbyt 7 me një valvul termostatike. 4 kondensator me ftohje me ajër të detyruar, performanca e ventilatorit
VB = 0,61 m3/s.
Në Fig. 2.2 dhe 2.3 tregojnë ciklin aktual të një njësie ftohëse me komprimim të avullit, e ndërtuar në bazë të rezultateve të provave të saj: 1 – 2a – ngjeshja adiabatike (teorike) e avullit të ftohësit; 1 – 2d – kompresimi aktual në kompresor; 2d – 3 – ftohje izobarike e avujve te
temperatura e kondensimit tk; 3 – 4* – kondensimi izobarik-izotermik i avullit të ftohësit në kondensator; 4* – 4 – nënftohje kondensate;
4 – 5 – mbytje (h5 = h4), si rezultat i së cilës ftohësi i lëngshëm avullohet pjesërisht; 5 – 6 – avullimi izobarizotermik në avulluesin e dhomës së ftohjes; 6 – 1 – mbinxehja izobarike e avullit të ngopur të thatë (pika 6, x = 1) në temperaturën t1.
