Shtëpi > Çati > Diagrami i sistemit të ngrohjes në shkollë. Projekti i sistemit të furnizimit me ngrohje për shkollën e Kosovës në fshat. Koskovo, rrethi Kichmengsko-Gorodetsky. Projektimi dhe instalimi i kaldajave autonome dhe sistemeve të ngrohjes në shkolla

Diagrami i sistemit të ngrohjes në shkollë. Projekti i sistemit të furnizimit me ngrohje për shkollën e Kosovës në fshat. Koskovo, rrethi Kichmengsko-Gorodetsky. Projektimi dhe instalimi i kaldajave autonome dhe sistemeve të ngrohjes në shkolla

Paraqitja e punës suaj të mirë në bazën e njohurive është e lehtë. Përdorni formularin e mëposhtëm

Studentët, studentët e diplomuar, shkencëtarët e rinj që përdorin bazën e njohurive në studimet dhe punën e tyre do t'ju jenë shumë mirënjohës.

Postuar në http://allbest.ru/

MEposedim

Hyrje

1. Llogaritja e ngrohjes, ventilimit dhe furnizimit me ujë të ngrohtë për një shkollë për 90 nxënës

1.1 Përshkrimi i shkurtër shkollat

1.2 Përcaktimi i humbjes së nxehtësisë përmes gardheve të jashtme të garazhit

1.3 Llogaritja e sipërfaqes së ngrohjes dhe përzgjedhja e pajisjeve ngrohëse për sistemet e ngrohjes qendrore

1.4 Llogaritja e shkëmbimit të ajrit të shkollës

1.5 Përzgjedhja e ngrohësve

1.6 Llogaritja e konsumit të nxehtësisë për furnizimin me ujë të ngrohtë në një shkollë

2. Llogaritja e ngrohjes dhe ajrosjes së objekteve të tjera sipas skemës së dhënë nr. 1 me furnizim të centralizuar dhe lokal me ngrohje.

2.1 Llogaritja e konsumit të nxehtësisë për ngrohje dhe ventilim sipas standardeve të zgjeruara për ndërtesat e banimit dhe ato publike

2.2 Llogaritja e konsumit të nxehtësisë për furnizimin me ujë të ngrohtë për banim dhe ndërtesat publike

3.Ndërtimi i një plani vjetor të ngarkesës termike dhe përzgjedhja e kaldajave

3.1 Ndërtimi i një grafiku vjetor të ngarkesës termike

3.2 Zgjedhja e ftohësit

3.3 Përzgjedhja e kaldajave

3.4 Ndërtimi i një plani vjetor për rregullimin e furnizimit të një kazan termike

Referencat

Hyrje

Kompleksi agro-industrial është një industri me energji intensive ekonomia kombëtare. Një sasi e madhe energjie shpenzohet për ngrohjen e ndërtesave industriale, banesore dhe publike, krijimin e një mikroklime artificiale në ndërtesat blegtorale dhe strukturat mbrojtëse të tokës, tharjen e produkteve bujqësore, prodhimin e produkteve, marrjen e të ftohtit artificial dhe për shumë qëllime të tjera. Prandaj, furnizimi me energji i ndërmarrjeve bujqësore përfshin një gamë të gjerë detyrash që lidhen me prodhimin, transmetimin dhe përdorimin e energjisë termike dhe elektrike, duke përdorur burime tradicionale dhe jotradicionale të energjisë.

Ky projekt kursi propozon një opsion për furnizim të integruar me energji në një zonë të populluar:

· për një skemë të caktuar të objekteve komplekse agroindustriale, një analizë e nevojës për energji termike, energji elektrike, gaz dhe ujë të ftohtë;

· kryhet llogaritja e ngarkesave të ngrohjes, ventilimit dhe furnizimit me ujë të nxehtë;

· i vendosur fuqia e nevojshme një dhomë bojleri që mund të plotësojë nevojat për ngrohje të familjes;

· kryhet përzgjedhja e kaldajave.

· Llogaritni konsumin e gazit,

1. Llogaritja e ngrohjes, ventilimit dhe furnizimit me ujë të ngrohtë për një shkollë për 90 nxënës

1 . 1 Shkurt hakarakteristikat e shkollës

Dimensionet 43.350x12x2.7.

Vëllimi i dhomës V = 1709,34 m 3.

Muret gjatësore të jashtme janë mbajtëse, të bëra me tulla ballore dhe mbaruese, të trasha të klasës KP-U100/25 në përputhje me GOST 530-95 për çimento - zgjidhje rëre M 50, trashësi 250 dhe 120 mm dhe 140 mm izolim - shkumë polistireni midis tyre.

Muret e brendshme - të bëra nga zgavra, të trasha tulla qeramike klasa KP-U100/15 sipas GOST 530-95, me zgjidhje M50.

Ndarjet janë bërë me tulla KP-U75/15 në përputhje me GOST 530-95, me llaç M 50.

Mbulim - shami për çati (3 shtresa), mallë çimento-rërë 20 mm, polistiren i zgjeruar 40 mm, shami për çati në 1 shtresë, mallë çimento-rërë 20 mm dhe pllakë me veshje betoni të armuar;

Dyshemetë - beton M300 dhe tokë e ngjeshur me gurë të grimcuar.

Dritare dyshe me korniza druri të çiftëzuara, përmasat e dritareve 2940x3000 (22 copë) dhe 1800x1760 (4 copë).

Dyer të jashtme prej druri teke 1770x2300 (6 copë)

Parametrat e projektimit të ajrit të jashtëm tн = - 25 0 С.

Temperatura e parashikuar e ventilimit dimëror të ajrit të jashtëm tn.v. = - 16 0 C.

Temperatura e vlerësuar e brendshme e ajrit tв = 16 0 С.

Zona e lagështisë së zonës është normale e thatë.

Presioni barometrik 99.3 kPa.

1.2 Llogaritja e shkëmbimit të ajrit të shkollës

Procesi mësimor zhvillohet në shkollë. Karakterizohet nga prania afatgjatë numër i madh nxënësit. Nuk ka emetime të dëmshme. Koeficienti i ndryshimit të ajrit për një shkollë do të jetë 0,95...2.

ku Q është shkëmbimi i ajrit, m?/h; Vп - vëllimi i dhomës, m?; K - kursi i këmbimit të ajrit merret = 1.

Fig.1. Dimensionet e dhomës.

Vëllimi i dhomës:

V=1709.34 m3.

Q = 1 1709,34 = 1709,34 m 3 / orë.

E rregullojmë në ambiente të mbyllura ventilim i përgjithshëm, kombinuar me ngrohje. Natyrore ventilimi i shkarkimit e rregullojmë në formën e boshteve të shkarkimit, sipërfaqja e prerjes F të boshteve të shkarkimit gjendet me formulën: F = Q / (3600 ? n k.vn). , pasi ka përcaktuar më parë shpejtësinë e ajrit në boshtin e shkarkimit me lartësi h = 2,7 m

n k.in. = = 1,23 m/s

F = 1709,34 / (3600 1,23) = 0,38 m?

Numri i boshteve të shkarkimit

n wsh = F / 0,04 = 0,38 / 0,04 = 9,5? 10

Ne pranojmë 10 boshte shkarkimi 2 m të lartë me një seksion kryq të drejtpërdrejtë prej 0.04 m? (me permasa 200 x 200 mm).

1.3 Përcaktimi i humbjes së nxehtësisë përmes mbylljeve të jashtme të dhomës

Ne nuk marrim parasysh humbjen e nxehtësisë përmes mbylljeve të brendshme të dhomës, sepse diferenca e temperaturës në dhomat e ndara nuk kalon 5 0 C. Ne përcaktojmë rezistencën e transferimit të nxehtësisë së strukturave mbyllëse. Rezistenca ndaj transferimit të nxehtësisë muri i jashtëm(Fig. 1) do të gjendet duke përdorur formulën duke përdorur të dhënat në tabelë. 1, duke ditur se rezistenca termike ndaj perceptimit të nxehtësisë sipërfaqe e brendshme gardh Rв=0,115 m 2 0 С/W

ku Rв është rezistenca termike ndaj thithjes së nxehtësisë së sipërfaqes së brendshme të gardhit, m?·?С/W; - shuma e rezistencave termike ndaj përçueshmërisë termike të shtresave individuale m - rrethimi i shtresës me trashësi di (m), i bërë nga materiale me përçueshmëri termike li, W / (m·? C), jepen vlerat e l. në tabelën 1; Rn - rezistenca termike ndaj transferimit të nxehtësisë sipërfaqja e jashtme rrethoja Rn=0,043 m 2 0 С/W (për mure të jashtme dhe tavane pa çati).

Fig.1 Struktura e materialeve të murit.

Tabela 1 Përçueshmëria termike dhe gjerësia e materialeve të murit.

Rezistenca e transferimit të nxehtësisë së murit të jashtëm:

R 01 = m?·?С/W.

2) Rezistenca ndaj transferimit të nxehtësisë së dritareve Ro.ok = 0,34 m 2 0 C/W (gjejmë nga tabela në faqen 8)

Rezistenca ndaj transferimit të nxehtësisë së dyerve dhe portave të jashtme është 0,215 m 2 0 C/W (e gjejmë nga tabela në faqen 8)

3) Rezistenca ndaj transferimit të nxehtësisë së tavanit për një tavan pa çati (Rв = 0,115 m 2 0 С/W, Rn = 0,043 m 2 0 С/W).

Llogaritja e humbjeve të nxehtësisë përmes tavaneve:

Fig.2 Struktura e tavanit.

Tabela 2 Përçueshmëria termike dhe gjerësia e materialeve të dyshemesë

Rezistenca e transferimit të nxehtësisë së tavanit

m 2 0 C/W.

4) Humbja e nxehtësisë nëpër dysheme llogaritet me zona - shirita 2 m të gjerë, paralel me muret e jashtme (Fig. 3).

Sipërfaqja e zonave të dyshemesë minus sipërfaqen e bodrumit:

F1 = 43 2 + 28 2 = 142 m 2

F1=12 2 + 12 2 = 48 m 2,

F2 = 43 2 + 28 2 = 148 m 2

F2=12 2 + 12 2 = 48 m 2,

F3 = 43 2 + 28 2 = 142 m 2

F3=6 0,5 + 12 2 = 27 m 2

Zonat e sipërfaqeve të katit të bodrumit:

F1 = 15 2 + 15 2 = 60 m 2

F1=6 2 + 6 2 = 24 m 2,

F2 = 15 2 + 15 2 = 60 m 2

F2=6 2 = 12 m 2

F1 = 15 2 + 15 2 = 60 m 2

Dyshemetë e vendosura drejtpërdrejt në tokë konsiderohen të paizoluara nëse përbëhen nga disa shtresa materialesh, përçueshmëria termike e secilës prej tyre është 1,16 W/(m 2 0 C). Dyshemetë konsiderohen të izoluara nëse shtresa izoluese ka l<1,16 Вт/м 2 0 С.

Rezistenca ndaj transferimit të nxehtësisë (m 2 0 C/W) për secilën zonë përcaktohet si për dyshemetë jo të izoluara, sepse përçueshmëria termike e çdo shtrese l 1,16 W/m 2 0 C. Pra, rezistenca e transferimit të nxehtësisë Ro = Rn.p. për zonën e parë është 2.15, për të dytën - 4.3, për të tretën - 8.6, pjesa tjetër - 14.2 m 2 0 C/W.

5) Sipërfaqja totale e hapjeve të dritareve:

Fok = 2,94 3 22 + 1,8 1,76 6 = 213 m 2.

Sipërfaqja totale e dyerve të jashtme:

Fdv = 1,77 2,3 6 = 34,43 m2.

Zona e murit të jashtëm minus hapjet e dritareve dhe dyerve:

Fn.s. = 42,85 2,7 + 29,5 2,7 + 11,5 2,7 + 14,5 2,7+3 2,7+8,5 2,7 - 213-34,43 = 62 m2 .

Zona e murit të bodrumit:

Fn.s.p =14,5 2,7+5,5 2,7-4,1=50

6) Zona e tavanit:

Fpot = 42,85 12+3 8,5 = 539,7 m2,

ku F është sipërfaqja e gardhit (m?), e cila llogaritet me një saktësi prej 0,1 m? (dimensionet lineare të strukturave mbyllëse përcaktohen me një saktësi prej 0,1 m, duke respektuar rregullat e matjes); tв dhe tn - temperaturat e llogaritura të ajrit të brendshëm dhe të jashtëm, ?С (shtoj. 1…3); R 0 - rezistenca totale e transferimit të nxehtësisë, m 2 0 C / W; n është një koeficient në varësi të pozicionit të sipërfaqes së jashtme të gardhit në raport me ajrin e jashtëm, do të marrim vlerat e koeficientit n=1 (për mure të jashtme, çati pa çati, dysheme papafingo me çelik, me tjegulla. ose çati me asbest-çimento mbi torno të rrallë, dysheme në tokë)

Humbjet e nxehtësisë përmes mureve të jashtme:

Fns = 601,1 W.

Humbjet e nxehtësisë përmes mureve të jashtme të bodrumit:

Fn.s.p = 130,1 W.

F n.s. =F n.s. +F n.s.p. =601.1+130.1=731.2 W.

Humbja e nxehtësisë përmes dritareve:

Fokale = 25685 W.

Humbjet e nxehtësisë përmes dyerve:

Fdv = 6565,72 W.

Humbja e nxehtësisë përmes tavanit:

Fpot = = 13093.3 W.

Humbja e nxehtësisë përmes dyshemesë:

Fpol = 6240,5 W.

Humbjet e nxehtësisë përmes dyshemesë së bodrumit:

Fpol.p = 100 W.

F kati = F kati. +F gjysma f. =6240.5+100=6340.5 W.

Humbjet shtesë të nxehtësisë përmes mureve të jashtme vertikale dhe të pjerrëta (projeksion vertikal), dyerve dhe dritareve varen nga faktorë të ndryshëm. Vlerat e Fdob llogariten si përqindje e humbjeve kryesore të nxehtësisë. Humbja shtesë e nxehtësisë përmes murit të jashtëm dhe dritareve me drejtim në veri, lindje, veriperëndim dhe verilindje është 10%, dhe në juglindje dhe perëndim - 5%.

Humbjet shtesë për infiltrimin e ajrit të jashtëm për ndërtesat industriale supozohen të jenë 30% e humbjeve kryesore nëpër të gjitha gardhet:

Finf = 0,3 · (Fn.s. + Fok. + Fpot. + Fdv + Fpol.) = 0,3 · (731,2 + 25685 + 13093,3 + 6565,72 + 6340,5) = 15724, 7 W

Kështu, humbja totale e nxehtësisë përcaktohet nga formula:

Fogr=78698.3 W.

1.4 Llogaritja e sipërfaqes së ngrohjes dhe përzgjedhjapajisje ngrohëse për sistemet e ngrohjes qendrore

Pajisjet më të zakonshme dhe më të përdorura për ngrohje janë radiatorët prej gize. Ato janë të instaluara në ndërtesa banimi, publike dhe të ndryshme industriale. Ne përdorim tuba çeliku si pajisje ngrohëse në ambientet industriale.

Së pari, le të përcaktojmë rrjedhën e nxehtësisë nga tubacionet e sistemit të ngrohjes. Rrjedha e nxehtësisë e dhënë në dhomë nga tubacionet e vendosura hapur jo të izoluar përcaktohet nga formula 3:

Ftr = Ftr ktr · (ttr - tv) z,

ku Ftr = p? d l - zona e sipërfaqes së jashtme të tubit, m?; d dhe l - diametri i jashtëm dhe gjatësia e tubacionit, m (diametrat e tubacioneve kryesore janë zakonisht 25...50 mm, ngritësit 20...32 mm, lidhjet me pajisjet e ngrohjes 15...20 mm); ktr - koeficienti i transferimit të nxehtësisë së tubit W/(m 2 0 C) përcaktohet sipas Tabelës 4 në varësi të presionit të temperaturës dhe llojit të ftohësit në tubacion, ? z - koeficienti i barabartë me 0,25 për linjën e furnizimit të vendosur nën tavan, për ngritësit vertikal - 0,5, për vijën e kthimit të vendosur mbi dysheme - 0,75, për lidhjet me pajisjen e ngrohjes - 1,0

Tub furnizimi:

Diametri - 50 mm:

F1 50mm =3,14 73,4 0,05=11,52 m?;

Diametri 32 mm:

F1 32mm =3,14 35,4 0,032=3,56 m?;

Diametri - 25 mm:

F1 25mm =3,14 14,45 0,025=1,45 m?;

Diametri-20:

F1 20mm =3,14 32,1 0,02=2,02 m?;

Tubacioni i kthimit:

Diametri - 25 mm:

F2 25mm =3,14 73,4 0,025=5,76 m?;

Diametri - 40 mm:

F2 40mm =3,14 35,4 0,04=4,45 m?;

Diametri - 50 mm:

F2 50mm =3,14 46,55 0,05=7,31 m?;

Koeficienti i transferimit të nxehtësisë së tubave për diferencën mesatare midis temperaturës së ujit në pajisje dhe temperaturës së ajrit në dhomë (95+70) / 2 - 15 = 67,5 °C merret i barabartë me 9,2 W/(m? °C) . në përputhje me të dhënat në tabelën 4.

Përçimi i drejtpërdrejtë i nxehtësisë:

Ф p1.50mm = 11.52 9.2 · (95 - 16) 1 = 8478.72 W;

Ф p1.32mm =3.56 9.2 · (95 - 16) 1=2620.16 W;

Ф p1.25mm =1.45 9.2 · (95 - 16) 1=1067.2 W;

Ф p1.20mm =2.02 9.2 · (95 - 16) 1=1486.72 W;

Tubi i ngrohjes së kthimit:

Ф p2.25mm =5.76 9.2 · (70 - 16) 1=2914.56 W;

Ф p2.40mm =4.45 9.2 · (70 - 16) 1=2251.7 W;

Ф p2.50mm = 7.31 9.2 · (70 - 16) 1 = 3698.86 W;

Rrjedha totale e nxehtësisë nga të gjitha tubacionet:

F tr =8478.72+2620.16+1067.16+1486.72+2914.56+2251.17+3698.86=22517.65 W

Sipërfaqja e kërkuar e ngrohjes (m?) e pajisjeve përcaktohet afërsisht nga formula 4:

ku Fogr-Ftr është transferimi i nxehtësisë i pajisjeve të ngrohjes, W; Ftr - transferimi i nxehtësisë i tubacioneve të hapura të vendosura në të njëjtën dhomë me pajisjet e ngrohjes, W;

kpr - koeficienti i transferimit të nxehtësisë së pajisjes, W/(m 2 0 C). për ngrohjen e ujit tpr = (tg+tо)/2; tg dhe to - temperatura e llogaritur e ujit të nxehtë dhe të ftohtë në pajisje; për ngrohjen me avull me presion të ulët, tpr = 100 °C merret në sistemet me presion të lartë, tpr është e barabartë me temperaturën e avullit përpara pajisjes në presionin e saj përkatës; tв - temperatura e vlerësuar e ajrit në dhomë, ? në 1 - faktori i korrigjimit duke marrë parasysh metodën e instalimit të pajisjes së ngrohjes. Kur instalohet lirisht kundër një muri ose në një kamare 130 mm të thellë, 1 = 1; në raste të tjera, vlerat 1 merren bazuar në të dhënat e mëposhtme: a) pajisja është e instaluar kundër një muri pa një kamare dhe e mbuluar me një dërrasë në formën e një rafti me një distancë midis tabelës dhe pajisjes ngrohëse. prej 40...100 mm, koeficienti 1 = 1.05...1.02; b) pajisja është instaluar në një kamare muri me një thellësi prej më shumë se 130 mm me një distancë midis tabelës dhe pajisjes ngrohëse prej 40...100 mm, koeficienti 1 = 1.11...1.06; c) pajisja është e instaluar në një mur pa një kamare dhe është e mbyllur me një dollap druri me vrima në pjesën e sipërme dhe në murin e përparmë pranë dyshemesë me një distancë midis tabelës dhe pajisjes ngrohëse të barabartë me 150, 180, 220 dhe 260 mm, koeficienti 1 është përkatësisht 1.25; 1.19; 1.13 dhe 1.12; në 1 - faktori korrigjues në 2 - faktori korrigjues duke marrë parasysh ftohjen e ujit në tubacione. Me instalim të hapur të tubacioneve të ngrohjes së ujit dhe me ngrohje me avull në 2 =1. për një tubacion të fshehur, me qarkullim të pompës në 2 = 1.04 (sisteme me një tub) dhe në 2 = 1.05 (sisteme me dy tuba me shpërndarje të sipërme); me qarkullim natyror, për shkak të rritjes së ftohjes së ujit në tubacione, vlerat 2 duhet të shumëzohen me një faktor 1.04.

Numri i kërkuar i seksioneve të radiatorëve prej gize për dhomën e llogaritur përcaktohet nga formula:

n = Fpr / fseksion,

ku seksioni është sipërfaqja ngrohëse e një seksioni, m? (Tabela 2).

n = 96 / 0,31 = 309.

Vlera n që rezulton është e përafërt. Nëse është e nevojshme, ndahet në disa pajisje dhe, duke futur një faktor korrigjimi prej 3, duke marrë parasysh ndryshimin në koeficientin mesatar të transferimit të nxehtësisë së pajisjes në varësi të numrit të seksioneve në të, numri i seksioneve të pranuara për instalim në gjendet çdo pajisje ngrohëse:

nset = n · në 3;

nset = 309 · 1,05 = 325.

Ne instalojmë 27 radiatorë në 12 seksione.

ujësjellës ngrohje ajrimi i shkollës

1.5 Përzgjedhja e ngrohësve

Ngrohësit e ajrit përdoren si pajisje ngrohëse për të rritur temperaturën e ajrit të furnizuar në dhomë.

Zgjedhja e ngrohësve të ajrit përcaktohet në rendin e mëposhtëm:

1. Përcaktoni rrjedhën e nxehtësisë (W) të përdorur për ngrohjen e ajrit:

Fv = 0,278 Q ? Me? c (tв - tн), (10)

ku Q është shpejtësia vëllimore e rrjedhës së ajrit, m?/h; с - dendësia e ajrit në temperaturë tк, kg/m?; ap = 1 kJ/ (kg ? C) - kapaciteti specifik izobarik i nxehtësisë së ajrit; tk - temperatura e ajrit pas ngrohësit, ? tn - temperatura fillestare e ajrit që hyn në ngrohës, ?

Dendësia e ajrit:

c = 346/(273+18) 99.3/99.3 = 1.19;

Fv = 0,278 1709,34 1,19 1 (16- (-16)) = 18095,48 W.

Shpejtësia masive e parashikuar e ajrit është 4-12 kg/s m?.

3. Më pas, sipas tabelës 7, zgjedhim modelin dhe numrin e ngrohësit me sipërfaqen e prerjes tërthore në ajër të hapur afër asaj të llogaritur. Gjatë instalimit të disa ngrohësve paralelisht (përgjatë rrjedhës së ajrit), merret parasysh sipërfaqja totale e tyre e hapur e seksionit kryq. Ne zgjedhim 1 K4PP Nr. 2 me një sipërfaqe të qartë të prerjes së ajrit prej 0.115 m? dhe një sipërfaqe ngrohëse prej 12.7 m?

4. Për ngrohësin e zgjedhur, llogaritni shpejtësinë aktuale të masës së ajrit

5. Pas kësaj, sipas grafikut (Fig. 10) për modelin e adoptuar të ngrohësit, gjejmë koeficientin e transferimit të nxehtësisë k në varësi të llojit të ftohësit, shpejtësisë së tij dhe vlerës ns. Sipas grafikut, koeficienti i transferimit të nxehtësisë k = 16 W/(m 2 0 C)

6. Përcaktoni rrjedhën aktuale të nxehtësisë (W) të transferuar nga njësia e ngrohjes në ajrin e nxehtë:

Фк = k F (t?ср - tср),

ku k është koeficienti i transferimit të nxehtësisë, W/(m 2 0 C); F - sipërfaqja e ngrohjes së ngrohësit, m²; t?av - temperatura mesatare e ftohësit, ?C, për ftohës - avull - t?av = 95?C; tav - temperatura mesatare e ajrit të nxehtë t?av = (tk + tn) /2

Fk = 16 12,7 (95 -(16-16)/2) = 46451 2 = 92902 W.

2 ngrohës me pllaka KZPP Nr. 7 sigurojnë një rrjedhje nxehtësie prej 92902 W, dhe ajo e kërkuar është 83789,85 W. Rrjedhimisht, transferimi i nxehtësisë sigurohet plotësisht.

Marzhi i transferimit të nxehtësisë është = 6%.

1.6 Llogaritja e konsumit të nxehtësisë për furnizimin me ujë të ngrohtë në një shkollë

Në shkollë nevojitet ujë i ngrohtë për nevoja sanitare dhe shtëpiake. Një shkollë me 90 vende konsumon 5 litra ujë të ngrohtë në ditë. Gjithsej: 50 litra. Prandaj, vendosim 2 ngritës me një rrjedhë uji prej 60 l/h secili (d.m.th., vetëm 120 l/h). Duke marrë parasysh se mesatarisht uji i nxehtë përdoret për nevoja sanitare për rreth 7 orë gjatë ditës, konstatojmë se sasia e ujit të ngrohtë është 840 l/ditë. Konsumi i shkollës në orë është 0,35 m?/h

Pastaj rrjedha e nxehtësisë në furnizimin me ujë do të jetë

Fgv. = 0,278 · 0,35 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 20038 W

Numri i kabinave të dushit për shkollën është 2. Konsumi për orë i ujit të ngrohtë për kabinë është Q = 250 l/h, le të supozojmë se mesatarisht dushi funksionon 2 orë në ditë.

Pastaj konsumi total i ujit të nxehtë: Q = 3 2 250 10 -3 = 1m 3

Fgv. =0,278 · 1 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 57250 W.

F g.v. =20038+57250=77288 W.

2. Llogaritja e ngarkesës termike për ngrohje të centralizuar

2.1 RLlogaritja e konsumit të nxehtësisë për ngrohje dhe ventilim sipasstandardet e zgjeruara

Rrjedha maksimale e nxehtësisë (W) e shpenzuar për ngrohjen e ndërtesave të banimit dhe publike në fshatin e përfshirë në sistemin e centralizuar të ngrohjes mund të përcaktohet nga treguesit e agreguar në varësi të zonës së banimit duke përdorur formulat e mëposhtme:

Foto = c? F,

Photo.j.=0.25 Foto.j., (19)

ku c është një tregues i përmbledhur i rrjedhës maksimale specifike të nxehtësisë së shpenzuar për ngrohjen e 1 m2? zona e banimit, W/m?. Vlerat e c përcaktohen në varësi të temperaturës së llogaritur të ajrit të jashtëm të dimrit sipas planit (Fig. 62); F - zona e banimit, m?.

1. Për trembëdhjetë pallate me 16 apartamente me sipërfaqe 720 m2 marrim:

Foto = 13,170,720 = 1591200 W.

2. Për njëmbëdhjetë pallate me 8 apartamente me sipërfaqe 360 m2 marrim:

Foto. = 8,170,360 = 489600 W.

3. Për mjaltin. pikë me përmasa 6x6x2.4 marrim:

Fotototal=0,25 170 6 6=1530 W;

4.Për një zyrë me përmasa 6x12 m:

Foto e përgjithshme = 0,25 170 6 12 = 3060 W,

Për ndërtesat individuale të banimit, publike dhe industriale, flukset maksimale të nxehtësisë (W) të shpenzuara për ngrohjen dhe ngrohjen e ajrit në sistemin e ventilimit të furnizimit përcaktohen afërsisht nga formula:

Ph = qot Vn (tv - tn) a,

Фв = qв · Vн · (tв - tн.в.),

ku q nga dhe q në janë karakteristikat specifike të ngrohjes dhe ventilimit të ndërtesës, W/(m 3 · 0 C), të marra sipas tabelës 20; V n - vëllimi i ndërtesës sipas matjes së jashtme pa bodrum, m 3, merret sipas modeleve standarde ose përcaktohet duke shumëzuar gjatësinë e tij me gjerësinë dhe lartësinë e tij nga niveli i planifikimit të tokës deri në majën e kornizës. ; t in = temperatura mesatare e ajrit të projektuar, tipike për shumicën e ambienteve të ndërtesës, 0 C; t n = e llogaritur temperatura e ajrit të jashtëm të dimrit, - 25 0 C; t n.v. - temperatura e vlerësuar e ventilimit dimëror të ajrit të jashtëm, - 16 0 C; a - faktori korrigjues duke marrë parasysh ndikimin e kushteve klimatike lokale në karakteristikat specifike termike në tn = 25 0 C a = 1.05

Ph = 0,7 18 36 4,2 (10 - (- 25)) 1,05 = 5000,91 W,

Fv.tot.=0.4 5000.91=2000 W.

Shtëpia e Brigadës:

Ph = 0,5 1944 (18 - (- 25)) 1,05 = 5511,2 W,

Punëtoria e shkollës:

Ph = 0,6 1814,4 (15 - (- 25)) 1,05 = 47981,8 W,

Fv = 0,2 1814,4 (15 - (- 16)) = 11249,28 W,

2.2 RLlogaritja e konsumit të nxehtësisë për furnizimin me ujë të ngrohtë përndërtesat e banimit dhe ato publike

Rrjedha mesatare e nxehtësisë (W) e shpenzuar gjatë periudhës së ngrohjes për furnizimin me ujë të nxehtë të ndërtesave gjendet me formulën:

F g.v. = q g.v. n f,

Në varësi të shkallës së konsumit të ujit në një temperaturë prej 55 0 C, treguesi i grumbulluar i rrjedhës mesatare të nxehtësisë (W) i shpenzuar për furnizimin me ujë të ngrohtë për një person do të jetë i barabartë me: Në një konsum uji prej 115 l/ditë q g.w. është 407 W.

Për 16 pallate me 60 banorë, prurja e nxehtësisë për furnizim me ujë të ngrohtë do të jetë: F g.w. = 407 60 = 24420 W,

për trembëdhjetë shtëpi të tilla - F g.v. = 24420 · 13 = 317460 W.

Konsumi i nxehtësisë për furnizimin me ujë të ngrohtë të tetë pallateve me 16 apartamente me 60 banorë gjatë verës

F g.v.l. = 0,65 · F g.v. = 0,65 317460 = 206349 W

Për 8 pallate me 30 banorë, fluksi i nxehtësisë për furnizimin me ujë të ngrohtë do të jetë:

F g.v. = 407 · 30 = 12210 W,

për njëmbëdhjetë shtëpi të tilla - F g.v. = 12210 · 11 = 97680 W.

Konsumi i nxehtësisë për furnizimin me ujë të ngrohtë të njëmbëdhjetë ndërtesave me 8 apartamente me 30 banorë gjatë verës

F g.v.l. = 0,65 · F g.v. = 0,65 · 97680 = 63492 W.

Pastaj rrjedha e nxehtësisë në furnizimin me ujë të zyrës do të jetë:

Fgv. = 0,278 0,833 983 4,19 (55 - 5) = 47690 W

Konsumi i nxehtësisë për furnizimin me ujë të ngrohtë në zyrë gjatë verës:

F g.v.l. = 0,65 F g.v. = 0,65 47690 = 31000 W

Rrjedha e nxehtësisë në furnizimin me ujë mjekësor. pika do të jetë:

Fgv. = 0,278 0,23 983 4,19 (55 - 5) = 13167 W

Konsumi i nxehtësisë për mjaltin e furnizimit me ujë të nxehtë. artikulli në verë:

F g.v.l. = 0,65 F g.v. = 0,65 13167 = 8559 W

Në punishte uji i ngrohtë nevojitet edhe për nevoja sanitare dhe shtëpiake.

Punishtja përmban 2 ngritës me një rrjedhje uji prej 30 l/h secili (d.m.th., gjithsej 60 l/h). Duke marrë parasysh që mesatarisht uji i nxehtë për nevoja sanitare përdoret rreth 3 orë gjatë ditës, gjejmë sasinë e ujit të ngrohtë - 180 l/ditë.

Fgv. = 0,278 · 0,68 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 38930 W

Rrjedha e nxehtësisë e konsumuar për furnizimin me ujë të nxehtë në një punëtori shkollore gjatë verës:

Fgv.l = 38930 · 0,65 = 25304,5 W

Tabela përmbledhëse e rrjedhave të nxehtësisë

Rrjedhat e llogaritura të nxehtësisë, W
	Emri	Ngrohje	Ventilimi	Nevojat teknike

	Shkollë për 90 nxënës
	Shtëpi 16 m2
	I dashur. paragrafi
	8 pallat apartamentesh
	Punëtori e shkollës

F total =F nga +F në +F g.v. =2147318+13243+737078=2897638 W.

3. Ndërtimi i një plani vjetorngarkesa e ngrohjes dhe përzgjedhja e kaldajave

3.1 Ndërtimi i një grafiku vjetor të ngarkesës termike

Konsumi vjetor për të gjitha llojet e konsumit të nxehtësisë mund të llogaritet duke përdorur formula analitike, por është më i përshtatshëm për ta përcaktuar atë grafikisht nga orari vjetor i ngarkesës së nxehtësisë, i cili është gjithashtu i nevojshëm për të vendosur mënyrat e funksionimit të kazanit gjatë gjithë vitit. Një grafik i tillë ndërtohet në varësi të kohëzgjatjes së temperaturave të ndryshme në një zonë të caktuar, e cila përcaktohet sipas Shtojcës 3.

Në Fig. Figura 3 tregon grafikun vjetor të ngarkesës së kazanit që shërben për zonën e banimit të fshatit dhe një grup ndërtesash industriale. Grafiku është ndërtuar si më poshtë. Në anën e djathtë, përgjatë boshtit të abshisës, kohëzgjatja e funksionimit të dhomës së bojlerit është paraqitur në orë, në anën e majtë - temperatura e ajrit të jashtëm; Konsumi i nxehtësisë paraqitet përgjatë boshtit të ordinatave.

Së pari, ata ndërtojnë një grafik të ndryshimeve në konsumin e nxehtësisë për ngrohjen e ndërtesave rezidenciale dhe publike në varësi të temperaturës së jashtme. Për ta bërë këtë, fluksi total maksimal i nxehtësisë i shpenzuar për ngrohjen e këtyre ndërtesave vizatohet në boshtin e ordinatave, dhe pika e gjetur lidhet me një vijë të drejtë me pikën që korrespondon me temperaturën e ajrit të jashtëm, e barabartë me temperaturën mesatare të projektimit të ndërtesave të banimit; ndërtesa publike dhe industriale tв = 18 °С. Meqenëse fillimi i sezonit të ngrohjes merret në një temperaturë prej 8 °C, rreshti 1 i grafikut deri në këtë temperaturë është paraqitur si një vijë me pika.

Konsumi i nxehtësisë për ngrohjen dhe ajrimin e ndërtesave publike në funksionin tн është një vijë e drejtë e pjerrët 3 nga tв = 18 °С deri në temperaturën e llogaritur të ventilimit tн.в. për një rajon të caktuar klimatik. Në temperatura më të ulëta, ajri i dhomës përzihet me furnizimin me ajër të jashtëm, d.m.th. ndodh riqarkullimi dhe konsumi i nxehtësisë mbetet i pandryshuar (grafiku është paralel me boshtin e abshisës). Në mënyrë të ngjashme, ndërtohen grafikët e konsumit të nxehtësisë për ngrohjen dhe ventilimin e ndërtesave të ndryshme industriale. Temperatura mesatare e ndërtesave industriale tв = 16 °С. Figura tregon konsumin total të nxehtësisë për ngrohje dhe ventilim për këtë grup objektesh (linjat 2 dhe 4 duke filluar nga një temperaturë prej 16 °C). Konsumi i nxehtësisë për furnizimin me ujë të ngrohtë dhe nevojat teknologjike nuk varet nga tn. Grafiku i përgjithshëm për këto humbje të nxehtësisë është paraqitur si vijë e drejtë 5.

Grafiku total i konsumit të nxehtësisë në varësi të temperaturës së ajrit të jashtëm tregohet me vijën e thyer 6 (pika e thyerjes korrespondon me tn.v.), duke prerë në boshtin e ordinatave një segment të barabartë me rrjedhën maksimale të nxehtësisë së shpenzuar për të gjitha llojet e konsumit (? Ph + ? Fv + ? Fg. c. + ?Ft) në temperaturën e jashtme të llogaritur tн.

Duke mbledhur ngarkesat totale mora 2.9W.

Në të djathtë të boshtit të abshisës, për çdo temperaturë të jashtme është mbajtur numri i orëve të sezonit të ngrohjes (kumulativisht) gjatë të cilit temperatura ka mbetur e barabartë ose më e ulët se ajo për të cilën është bërë ndërtimi (Shtojca 3). Dhe linjat vertikale janë tërhequr nëpër këto pika. Më pas, ordinatat që korrespondojnë me konsumin maksimal të nxehtësisë në të njëjtat temperatura të jashtme projektohen në këto rreshta nga grafiku i konsumit total të nxehtësisë. Pikat që rezultojnë janë të lidhura me një kurbë të lëmuar 7, e cila përfaqëson një grafik të ngarkesës së nxehtësisë gjatë periudhës së ngrohjes.

Zona e kufizuar nga akset koordinative, kurba 7 dhe vija horizontale 8, që tregon ngarkesën totale të verës, shpreh konsumin vjetor të nxehtësisë (GJ/vit):

Q viti = 3,6 10 -6 F m Q m n,

ku F është zona e grafikut vjetor të ngarkesës së nxehtësisë, mm?; m Q dhe m n janë shkalla e konsumit të nxehtësisë dhe koha e funksionimit të dhomës së bojlerit, përkatësisht W/mm dhe h/mm.

Q viti = 3,6 10 -6 9871,74 23548 47,8 = 40001,67 J/vit

Nga të cilat periudha e ngrohjes përbën 31681,32 J/vit, që është 79,2%, për verën 6589,72 J/vit, që është 20,8%.

3.2 Zgjedhja e ftohësit

Ne përdorim ujin si ftohës. Pra, cila është ngarkesa termike e projektimit Fr? 2,9 MW, që është më pak se kushti (Fr? 5,8 MW), lejohet përdorimi i ujit me temperaturë 105 °C në linjën e furnizimit dhe në tubacionin e kthimit temperatura e ujit supozohet të jetë 70 °C. Në të njëjtën kohë, marrim parasysh se rënia e temperaturës në rrjetin e konsumatorit mund të arrijë në 10%.

Përdorimi i ujit të mbinxehur si ftohës siguron kursime më të mëdha në metalin e tubave duke zvogëluar diametrin e tyre dhe zvogëlon konsumin e energjisë së pompave të rrjetit, pasi sasia totale e ujit që qarkullon në sistem është zvogëluar.

Meqenëse disa konsumatorë kërkojnë avull për qëllime teknike, konsumatorët duhet të instalojnë shkëmbyes shtesë të nxehtësisë.

3.3 Zgjedhja e kaldajave

Shtëpitë e ngrohjes dhe kaldajave industriale, në varësi të llojit të kaldajave të instaluara në to, mund të jenë me ujë të nxehtë, me avull ose të kombinuara - me avull dhe kaldaja me ujë të nxehtë.

Zgjedhja e kaldajave konvencionale prej gize me ftohës me temperaturë të ulët thjeshton dhe ul koston e furnizimit me energji lokale. Për furnizim me ngrohje, ne pranojmë tre kaldaja uji prej gize "Tula-3" me një fuqi termike prej 779 kW secila duke përdorur karburant gazi me karakteristikat e mëposhtme:

Fuqia e parashikuar Fr = 2128 kW

Fuqia e instaluar Fu = 2337 kW

Sipërfaqja e ngrohjes - 40.6 m?

Numri i seksioneve - 26

Dimensionet 2249 2361 mm

Temperatura maksimale e ngrohjes së ujit - 115 C

Efikasiteti gjatë punës me gaz zk.a. = 0.8

Kur punoni në modalitetin e avullit, presioni i tepërt i avullit është 68,7 kPa

Kur punoni në modalitetin e avullit, fuqia zvogëlohet me 4 - 7%

3.4 Ndërtimi i një plani vjetor për rregullimin e furnizimit të një kazan termike

Për shkak të faktit se ngarkesa termike e konsumatorëve ndryshon në varësi të temperaturës së ajrit të jashtëm, mënyra e funksionimit të sistemit të ventilimit dhe kondicionimit, konsumi i ujit për furnizimin me ujë të nxehtë dhe nevojat teknologjike, mënyrat ekonomike të prodhimit të energjisë termike në dhomën e bojlerit duhet të të sigurohet nga rregullimi qendror i furnizimit me ngrohje.

Në rrjetet e ngrohjes së ujit, përdoret rregullimi me cilësi të lartë i furnizimit me nxehtësi, i kryer duke ndryshuar temperaturën e ftohësit me një shpejtësi konstante rrjedhjeje.

Grafikët e temperaturave të ujit në rrjetin e ngrohjes paraqiten me tп = f (tн, ?С), to = f (tн, ?С). Pasi të keni ndërtuar një grafik duke përdorur metodën e dhënë në punë për tn = 95 C; to = 70?С për ngrohje (merret parasysh që temperatura e ftohësit në rrjetin e furnizimit me ujë të nxehtë nuk duhet të bjerë nën 70?С), tпв = 90?С; tov = 55 C - për ventilim, ne përcaktojmë diapazonin e ndryshimeve të temperaturës së ftohësit në rrjetet e ngrohjes dhe ventilimit. Vlerat e temperaturës së jashtme vizatohen përgjatë boshtit të abshisës dhe temperatura e ujit të furnizimit vizatohet përgjatë boshtit të ordinatave. Origjina përkon me temperaturën e brendshme të llogaritur për ndërtesat e banimit dhe ato publike (18? C) dhe temperaturën e ftohësit, gjithashtu e barabartë me 18? Në kryqëzimin e pingulëve të rikthyer në boshtet e koordinatave në pikat që korrespondojnë me temperaturat tп = 95 °С, tn = -25 °С, gjendet pika A dhe duke tërhequr një vijë horizontale nga temperatura e ujit të kthimit prej 70 °С, Gjendet pika B Me lidhjen e pikave A dhe Me origjinën e koordinatave, fitojmë një grafik të ndryshimeve të temperaturës së ujit përpara dhe atij kthyes në rrjetin e ngrohjes në varësi të temperaturës së ajrit të jashtëm. Nëse ka një ngarkesë të furnizimit me ujë të nxehtë, temperatura e ftohësit në linjën e furnizimit të një rrjeti të tipit të hapur nuk duhet të bjerë nën 70 °C, prandaj grafiku i temperaturës për ujin e furnizimit ka një pikë përkuljeje C, në të majtë të së cilës f p =konst. Furnizimi me nxehtësi për ngrohje në një temperaturë konstante kontrollohet duke ndryshuar shkallën e rrjedhës së ftohësit. Temperatura minimale e ujit të kthimit përcaktohet duke tërhequr një vijë vertikale përmes pikës C derisa ajo të kryqëzohet me grafikun e ujit të kthimit. Projeksioni i pikës D në boshtin e ordinatave tregon vlerën më të vogël të pho. Perpendikularja, e rivendosur nga pika që korrespondon me temperaturën e llogaritur të jashtme (-16? C), kryqëzon vijat e drejta AC dhe BD në pikat E dhe F, duke treguar temperaturat maksimale të ujit përpara dhe atij të kthimit për sistemet e ventilimit. Domethënë, temperaturat janë përkatësisht 91 °C dhe 47 °C, të cilat mbeten të pandryshuara në intervalin nga tн.в dhe tн (linjat EK dhe FL). Në këtë gamë të temperaturave të ajrit të jashtëm, njësitë e ventilimit funksionojnë me riqarkullim, shkalla e të cilit rregullohet në mënyrë që temperatura e ajrit që hyn në ngrohës të mbetet konstante.

Grafiku i temperaturave të ujit në rrjetin e ngrohjes është paraqitur në figurën 4.

Fig.4. Grafiku i temperaturave të ujit në rrjetin e ngrohjes.

Referencat

1. Efendiev A.M. Projektimi i furnizimit me energji për ndërmarrjet bujqësore. Manual metodik. Saratov 2009.

2. Zakharov A.A. Workshop mbi përdorimin e nxehtësisë në bujqësi. Botimi i dytë, i rishikuar dhe i zgjeruar. Moska Agropromizdat 1985.

3. Zakharov A.A. Aplikimi i nxehtësisë në bujqësi. Moskë Kolos 1980.

4. Kiryushatov A.I. Termocentrale për prodhim bujqësor. Saratov 1989.

5. SNiP 2.10.02-84 Ndërtesat dhe ambientet për ruajtjen dhe përpunimin e produkteve bujqësore.

Postuar në Allbest.ru

Dokumente të ngjashme

Funksionimi i sistemeve të furnizimit me gaz. Karakteristikat teknike të pajisjes për ngrohje dhe furnizim me ujë të nxehtë AOGV-10V. Vendosja dhe instalimi i pajisjes. Përcaktimi i konsumit orar dhe vjetor të gazit natyror nga një aparat për ngrohje dhe furnizim me ujë të ngrohtë.

tezë, shtuar 01/09/2009

Kontrollimi i vetive mbrojtëse ndaj nxehtësisë së gardheve të jashtme. Kontrolloni për kondensimin e lagështirës. Llogaritja e fuqisë termike të sistemit të ngrohjes. Përcaktimi i sipërfaqes dhe numri i pajisjeve ngrohëse. Llogaritja aerodinamike e kanaleve të sistemit të ventilimit.

puna e kursit, shtuar 28.12.2017

Llojet e sistemeve të ngrohjes qendrore dhe parimet e funksionimit të tyre. Krahasimi i sistemeve moderne të furnizimit me nxehtësi të një pompe termike hidrodinamike të tipit TC1 dhe një pompë nxehtësie klasike. Sistemet moderne të ngrohjes dhe furnizimit me ujë të nxehtë në Rusi.

abstrakt, shtuar më 30.03.2011

Llogaritja e inxhinierisë termike të strukturave mbyllëse të jashtme. Konsumi i nxehtësisë për ngrohjen e ajrit të ventilimit. Zgjedhja e sistemit të ngrohjes dhe lloji i pajisjeve të ngrohjes, llogaritja hidraulike. Kërkesat e sigurisë nga zjarri për projektimin e sistemeve të ventilimit.

puna e kursit, shtuar 15.10.2013

Projektimi dhe llogaritja e një sistemi ngrohjeje uji me një tub. Përcaktimi i rrjedhës së llogaritur të nxehtësisë dhe rrjedhës së ftohësit për pajisjet e ngrohjes. Llogaritja hidraulike e humbjes së nxehtësisë në dhoma dhe ndërtesa, temperatura në një bodrum të pa ngrohur.

puna e kursit, shtuar 05/06/2015

Parametrat e ajrit të jashtëm dhe të brendshëm për periudhat e ftohta dhe të ngrohta të vitit. Llogaritja e inxhinierisë termike të strukturave mbyllëse. Llogaritja e humbjes së nxehtësisë së një ndërtese. Hartimi i një ekuilibri të nxehtësisë dhe zgjedhja e një sistemi ngrohjeje. Sipërfaqet e pajisjeve ngrohëse.

puna e kursit, shtuar 20.12.2015

Llogaritja e ngarkesave të nxehtësisë për ngrohje, ventilim dhe ujë të ngrohtë shtëpiak. Ngarkesa sezonale e nxehtësisë. Llogaritja e ngarkesës gjatë gjithë vitit. Llogaritja e temperaturave të ujit të rrjetit. Llogaritja e konsumit të ujit të rrjetit. Llogaritja e diagramit termik të dhomës së bojlerit. Ndërtimi i një diagrami termik të dhomës së bojlerit.

tezë, shtuar 10/03/2008

Dhoma e bojlerit, pajisjet kryesore, parimi i funksionimit. Llogaritja hidraulike e rrjeteve të ngrohjes. Përcaktimi i konsumit të energjisë termike. Ndërtimi i një orari të shtuar për rregullimin e furnizimit me ngrohje. Procesi i zbutjes së ujit të ushqimit, lirimi dhe rigjenerimi.

tezë, shtuar 15.02.2017

Karakteristikat e kompleksit të projektuar dhe zgjedhja e teknologjisë së procesit të prodhimit. Mekanizimi i furnizimit me ujë dhe ujitja e kafshëve. Llogaritja teknologjike dhe përzgjedhja e pajisjeve. Sistemet e ventilimit dhe ngrohjes së ajrit. Llogaritja e shkëmbimit të ajrit dhe ndriçimit.

puna e kursit, shtuar 12/01/2008

Aplikimi i ngrohjes rrezatuese. Kushtet e funksionimit për emetuesit infra të kuqe të gazit dhe elektrike. Projektimi i sistemeve të ngrohjes me ngrohje ITF "Elmash-micro". Sistemi i kontrollit të temperaturës në hangar dhe qëllimi i rregullatorit me dy kanale 2ТРМ1.

Ñîäåðæàíèå

Hyrje

Llogaritja e ngrohjes, ventilimit dhe furnizimit me ujë të ngrohtë për një shkollë për 90 nxënës

1.1 Përshkrim i shkurtër i shkollës

2 Përcaktimi i humbjes së nxehtësisë përmes gardheve të jashtme të garazhit

3 Llogaritja e sipërfaqes së ngrohjes dhe përzgjedhja e pajisjeve ngrohëse për sistemet e ngrohjes qendrore

4 Llogaritja e shkëmbimit të ajrit të shkollës

5 Zgjedhja e ngrohësve

6 Llogaritja e konsumit të nxehtësisë për furnizimin me ujë të ngrohtë në një shkollë

Llogaritja e ngrohjes dhe ajrosjes së objekteve të tjera sipas skemës së dhënë nr. 1 me furnizim të centralizuar dhe lokal me ngrohje

2.1 Llogaritja e konsumit të nxehtësisë për ngrohje dhe ventilim sipas standardeve të zgjeruara për ndërtesat e banimit dhe ato publike

2.2 Llogaritja e konsumit të nxehtësisë për furnizimin me ujë të ngrohtë për ndërtesat e banimit dhe ato publike

3.Ndërtimi i një plani vjetor të ngarkesës termike dhe përzgjedhja e kaldajave

1 Ndërtimi i një grafiku vjetor të ngarkesës termike

3.2 Zgjedhja e ftohësit

3 Përzgjedhja e kaldajave

3.4 Ndërtimi i një plani vjetor për rregullimin e furnizimit të një kazan termike

Referencat

Hyrje

Kompleksi agro-industrial është një sektor me energji intensive të ekonomisë kombëtare. Një sasi e madhe energjie shpenzohet për ngrohjen e ndërtesave industriale, banesore dhe publike, krijimin e një mikroklime artificiale në ndërtesat blegtorale dhe strukturat mbrojtëse të tokës, tharjen e produkteve bujqësore, prodhimin e produkteve, marrjen e të ftohtit artificial dhe për shumë qëllime të tjera. Prandaj, furnizimi me energji i ndërmarrjeve bujqësore përfshin një gamë të gjerë detyrash që lidhen me prodhimin, transmetimin dhe përdorimin e energjisë termike dhe elektrike, duke përdorur burime tradicionale dhe jotradicionale të energjisë.

Ky projekt kursi propozon një opsion për furnizim të integruar me energji në një zonë të populluar:

· për një skemë të caktuar të objekteve komplekse agroindustriale, bëhet një analizë e nevojës për energji termike, energji elektrike, gaz dhe ujë të ftohtë;

· kryhet llogaritja e ngarkesave të ngrohjes, ventilimit dhe furnizimit me ujë të nxehtë;

· Përcaktohet fuqia e nevojshme e kazanit, e cila mund të plotësojë nevojat për ngrohje të amvisërive;

· kryhet përzgjedhja e kaldajave.

· Llogaritni konsumin e gazit,

1. Llogaritja e ngrohjes, ventilimit dhe furnizimit me ujë të ngrohtë për një shkollë për 90 nxënës

1.1 Përshkrim i shkurtër i shkollës

Dimensionet 43.350x12x2.7.

Vëllimi i dhomës V = 1709,34 m 3.

Muret e jashtme gjatësore janë mbajtëse, të bëra me tulla ballore dhe mbaruese, të trasuara të markës KP-U100/25 në përputhje me GOST 530-95 në një llaç çimento-rërë M 50, 250 dhe 120 mm të trashë dhe 140 mm izolim - shkumë polistireni midis tyre.

Muret e brendshme janë bërë nga tulla qeramike të zbrazëta, të trasha të klasës KP-U100/15 në përputhje me GOST 530-95, me llaç M50.

Ndarjet janë bërë me tulla KP-U75/15 në përputhje me GOST 530-95, me llaç M 50.

Mbulim - shami (3 shtresa), mallë çimento-rërë 20 mm, polistiren i zgjeruar 40 mm, shami për çati në 1 shtresë, mallë çimento-rërë 20 mm dhe pllakë betoni të armuar;

Dyshemetë - beton M300 dhe tokë e ngjeshur me gurë të grimcuar.

Dritare dyshe me korniza druri të çiftëzuara, përmasat e dritareve 2940x3000 (22 copë) dhe 1800x1760 (4 copë).

Dyer të jashtme prej druri teke 1770x2300 (6 copë)

Parametrat e projektimit të ajrit të jashtëm tн = - 25 0 С.

Temperatura e parashikuar e ventilimit dimëror të ajrit të jashtëm tn.v. = - 16 0 C.

Temperatura e vlerësuar e brendshme e ajrit tв = 16 0 С.

Zona e lagështisë së zonës është normale e thatë.

Presioni barometrik 99.3 kPa.

1.2 Llogaritja e shkëmbimit të ajrit të shkollës

Procesi mësimor zhvillohet në shkollë. Karakterizohet nga prania afatgjatë e një numri të madh studentësh. Nuk ka emetime të dëmshme. Koeficienti i ndryshimit të ajrit për një shkollë do të jetë 0,95...2.

K ∙ Vп,

ku Q është shkëmbimi i ajrit, m³/h; Vп - vëllimi i dhomës, m³; K - kursi i këmbimit të ajrit merret = 1.

Fig.1. Dimensionet e dhomës.

Vëllimi i dhomës: = 1709,34 m 3 = 1∙1709,34 = 1709,34 m 3 / orë.

Në dhomë ne organizojmë ventilim të përgjithshëm të kombinuar me ngrohje. Ne organizojmë ventilimin natyror të shkarkimit në formën e boshteve të shkarkimit, zona e prerjes tërthore F të boshteve të shkarkimit gjendet duke përdorur formulën: F = Q / (3600 ∙ ν k.in). , pasi ka përcaktuar më parë shpejtësinë e ajrit në boshtin e shkarkimit me lartësi h = 2,7 m

ν k.in. =

ν k.in. = = 1,23 m/s = 1709,34∙ / (3600 ∙ 1,23) = 0,38 m²

Numri i boshteve të shkarkimit vsh = F / 0,04 = 0,38 / 0,04 = 9,5≈ 10

Ne pranojmë 10 boshte shkarkimi 2 m të lartë me një seksion të gjallë prej 0,04 m² (me dimensione 200 x 200 mm).

1.3 Përcaktimi i humbjes së nxehtësisë përmes mbylljeve të jashtme të dhomës

Ne nuk marrim parasysh humbjen e nxehtësisë përmes mbylljeve të brendshme të dhomës, sepse diferenca e temperaturës në dhomat e ndara nuk kalon 5 0 C. Ne përcaktojmë rezistencën e transferimit të nxehtësisë së strukturave mbyllëse. Ne do të gjejmë rezistencën e transferimit të nxehtësisë së murit të jashtëm (Fig. 1) duke përdorur formulën, duke përdorur të dhënat në tabelë. 1, duke ditur se rezistenca termike ndaj thithjes së nxehtësisë së sipërfaqes së brendshme të gardhit Rв = 0,115 m 2 ∙ 0 C/W

ku Rв është rezistenca termike ndaj thithjes së nxehtësisë së sipërfaqes së brendshme të gardhit, m²·ºС / W; - shuma e rezistencave termike të përçueshmërisë termike të shtresave individuale t - rrethimi i shtresës me trashësi δi (m), i bërë nga materiale me përçueshmëri termike λi, W / (m·ºС), vlerat e λ janë dhënë në tabelën 1; Rn - rezistenca termike ndaj transferimit të nxehtësisë së sipërfaqes së jashtme të gardhit Rn=0,043 m 2 ∙ 0 C/W (për mure të jashtme dhe dysheme të papafingo).

Fig.1 Struktura e materialeve të murit.

Tabela 1 Përçueshmëria termike dhe gjerësia e materialeve të murit.

Rezistenca e transferimit të nxehtësisë së murit të jashtëm:

R 01 = m²·ºС/W.

) Rezistenca ndaj transferimit të nxehtësisë së dritareve Ro.ok = 0,34 m 2 ∙ 0 C/W (e gjejmë nga tabela në faqen 8)

Rezistenca ndaj transferimit të nxehtësisë së dyerve dhe portave të jashtme 0,215 m 2 ∙ 0 C/W (gjendet nga tabela në faqen 8)

) Rezistenca ndaj transferimit të nxehtësisë së tavanit për një tavan pa çati (Rв=0,115 m 2 ∙ 0 С/W, Rn=0,043 m 2 ∙ 0 С/W).

Llogaritja e humbjeve të nxehtësisë përmes tavaneve:

Fig.2 Struktura e tavanit.

Tabela 2 Përçueshmëria termike dhe gjerësia e materialeve të dyshemesë

Rezistenca e transferimit të nxehtësisë së tavanit

m 2 ∙ 0 C/W.

) Humbja e nxehtësisë nëpër dysheme llogaritet me zona - shirita 2 m të gjerë, paralel me muret e jashtme (Fig. 3).

Sipërfaqja e zonave të dyshemesë minus sipërfaqja e bodrumit: = 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 = 142 m 2

F1=12 ∙ 2 + 12 ∙ 2 = 48 m 2 ,= 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2=148 m 2

F2=12 ∙ 2 + 12∙ 2 = 48 m 2 ,= 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2=142 m 2

F3=6 ∙ 0,5 + 12 ∙ 2 = 27 m 2

Sipërfaqet e zonave të dyshemesë së bodrumit: = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 = 60 m 2

F1=6 ∙ 2 + 6 ∙ 2 = 24 m 2 ,= 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2=60 m 2

F2=6 ∙ 2 = 12 m 2

F1 = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2=60 m 2

Dyshemetë e vendosura drejtpërdrejt në tokë konsiderohen të paizoluara nëse përbëhen nga disa shtresa materialesh, përçueshmëria termike e secilës prej të cilave është λ≥1,16 W/(m 2 ∙ 0 C). Dyshemetë konsiderohen të izoluara nëse shtresa izoluese ka λ<1,16 Вт/м 2 ∙ 0 С.

Rezistenca ndaj transferimit të nxehtësisë (m 2 ∙ 0 C/W) për secilën zonë përcaktohet si për dyshemetë jo të izoluara, sepse përçueshmëria termike e çdo shtrese λ≥1,16 W/m 2 ∙ 0 C. Pra, rezistenca ndaj transferimit të nxehtësisë Ro=Rн.п. për zonën e parë është 2.15, për të dytën - 4.3, për të tretën - 8.6, pjesa tjetër - 14.2 m 2 ∙ 0 C/W.

) Sipërfaqja totale e hapjeve të dritareve: përafërsisht = 2,94∙3∙22+1,8∙1,76∙6 = 213 m2.

Sipërfaqja totale e dyerve të jashtme: dv = 1,77 ∙ 2,3 ∙ 6 = 34,43 m2.

Sipërfaqja e murit të jashtëm minus hapjet e dritareve dhe dyerve: n.s. = 42,85 ∙ 2,7 + 29,5 ∙ 2,7 + 11,5 ∙ 2,7 + 14,5∙ 2,7+3∙ 2,7+8,5∙ 2,7 - 213-34 ,43 = 62 m2.

Sipërfaqja e murit të bodrumit: n.s.p =14,5∙2,7+5,5∙2,7-4,1=50

) Sipërfaqja e tavanit: tenxhere = 42,85 ∙ 12+3∙ 8,5 = 539,7 m 2 ,

ku F është sipërfaqja e gardhit (m²), e cila llogaritet me një saktësi prej 0,1 m² (dimensionet lineare të strukturave mbyllëse përcaktohen me një saktësi prej 0,1 m, duke ndjekur rregullat e matjes); tв dhe tн - temperaturat e llogaritura të ajrit të brendshëm dhe të jashtëm, ºС (shtoni 1…3); R 0 - rezistenca totale ndaj transferimit të nxehtësisë, m 2 ∙ 0 C / W; n është një koeficient në varësi të pozicionit të sipërfaqes së jashtme të gardhit në raport me ajrin e jashtëm, do të marrim vlerat e koeficientit n=1 (për mure të jashtme, çati pa çati, dysheme papafingo me çelik, me tjegulla. ose çati me asbest-çimento mbi torno të rrallë, dysheme në tokë)

Humbjet e nxehtësisë përmes mureve të jashtme:

FNS = 601,1 W.

Humbjet e nxehtësisë përmes mureve të jashtme të bodrumit:

Fn.s.p = 130,1 W.

∑F n.s. =F n.s. +F n.s.p. =601.1+130.1=731.2 W.

Humbja e nxehtësisë përmes dritareve:

Fock = 25685 W.

Humbjet e nxehtësisë përmes dyerve:

FDV = 6565,72 W.

Humbja e nxehtësisë përmes tavanit:

Fpot = = 13093,3 W.

Humbja e nxehtësisë përmes dyshemesë:

Fpol = 6240,5 W.

Humbjet e nxehtësisë përmes dyshemesë së bodrumit:

Fpol.p = 100 W.

∑F kati =F kati. +F gjysma f. =6240.5+100=6340.5 W.

Humbjet shtesë për infiltrimin e ajrit të jashtëm për ndërtesat industriale supozohen të jenë 30% e humbjeve kryesore nëpër të gjitha gardhet:

Finf = 0,3 · (Fn.s. + Fok. + Fpot. + Fdv + Fpol.) = 0,3 · (731,2 + 25685 + 13093,3 + 6565,72 + 6340,5) = 15724, 7 W

Kështu, humbja totale e nxehtësisë përcaktohet nga formula:

1.4 Llogaritja e sipërfaqes së ngrohjes dhe përzgjedhja e pajisjeve ngrohëse për sistemet e ngrohjes qendrore

Ftr = Ftr ∙ ktr · (ttr - tv) ∙ η,

ku Ftr = π ∙ d l - zona e sipërfaqes së jashtme të tubit, m²; d dhe l - diametri i jashtëm dhe gjatësia e tubacionit, m (diametrat e tubacioneve kryesore janë zakonisht 25...50 mm, ngritësit 20...32 mm, lidhjet me pajisjet e ngrohjes 15...20 mm); ktr - koeficienti i transferimit të nxehtësisë së tubit W/(m 2 ∙ 0 C) përcaktohet sipas Tabelës 4 në varësi të presionit të temperaturës dhe llojit të ftohësit në tubacion, ºC; η - koeficienti i barabartë me 0,25 për linjën e furnizimit të vendosur nën tavan, për ngritësit vertikal - 0,5, për vijën e kthimit të vendosur mbi dysheme - 0,75, për lidhjet me pajisjen e ngrohjes - 1,0

Tub furnizimi:

Diametri-50mm:50mm =3,14∙73,4∙0,05=11,52 m²;

Diametri 32mm:32mm =3,14∙35,4∙0,032=3,56 m²;

Diametri-25 mm:25mm =3,14∙14,45∙0,025=1,45 m²;

Diametri-20:20mm =3,14∙32,1∙0,02=2,02 m²;

Tubacioni i kthimit:

Diametri-25mm:25mm =3,14∙73,4∙0,025=5,76 m²;

Diametri-40mm:40mm =3,14∙35,4∙0,04=4,45 m²;

Diametri-50mm:50mm =3,14∙46,55∙0,05=7,31 m²;

Koeficienti i transferimit të nxehtësisë së tubave për ndryshimin mesatar midis temperaturës së ujit në pajisje dhe temperaturës së ajrit në dhomë (95+70) / 2 - 15 = 67,5 ºС merret i barabartë me 9,2 W/(m²∙ºС). në përputhje me të dhënat në tabelën 4.

Përçimi i drejtpërdrejtë i nxehtësisë:

Ф p1,50mm = 11,52 ∙ 9,2 · (95 - 16) ∙ 1 = 8478,72 W;

Ф p1.32mm =3.56∙9.2 · (95 - 16)∙1=2620.16 W;

Ф p1.25mm =1.45∙9.2 · (95 - 16)∙1=1067.2 W;

Ф p1.20mm =2.02∙9.2 · (95 - 16)∙1=1486.72 W;

Tubi i ngrohjes së kthimit:

Ф p2.25mm =5.76∙9.2 · (70 - 16)∙1=2914.56 W;

Ф p2.40mm =4.45∙9.2 · (70 - 16)∙1=2251.7 W;

Ф p2.50mm =7.31∙9.2 · (70 - 16)∙1=3698.86 W;

Rrjedha totale e nxehtësisë nga të gjitha tubacionet:

F tr =8478.72+2620.16+1067.16+1486.72+2914.56+2251.17+3698.86=22517.65 W

Sipërfaqja e kërkuar e ngrohjes (m²) e pajisjeve përcaktohet afërsisht nga formula 4:

ku Fogr-Ftr është transferimi i nxehtësisë i pajisjeve të ngrohjes, W; Ftr - transferimi i nxehtësisë i tubacioneve të hapura të vendosura në të njëjtën dhomë me pajisjet e ngrohjes, W pr - koeficienti i transferimit të nxehtësisë së pajisjes, W / (m 2 ∙ 0 C). për ngrohjen e ujit tpr = (tg+tо)/2; tg dhe to - temperatura e llogaritur e ujit të nxehtë dhe të ftohtë në pajisje; për ngrohje me avull me presion të ulët, merret tpr=100 ºС në sistemet me presion të lartë, tpr është e barabartë me temperaturën e avullit përpara pajisjes në presionin e saj përkatës; tв - temperatura e vlerësuar e ajrit në dhomë, ºС; β 1 - faktori i korrigjimit duke marrë parasysh metodën e instalimit të pajisjes së ngrohjes. Kur instalohet lirisht kundër një muri ose në një kamare 130 mm të thellë, β 1 = 1; në raste të tjera, vlerat e β 1 merren bazuar në të dhënat e mëposhtme: a) pajisja është e instaluar kundër një muri pa një kamare dhe e mbuluar me një dërrasë në formën e një rafti me një distancë midis tabelës dhe pajisje ngrohëse prej 40 ... 100 mm, koeficienti β 1 = 1.05 ... 1.02; b) pajisja është instaluar në një kamare muri me një thellësi prej më shumë se 130 mm me një distancë midis tabelës dhe pajisjes ngrohëse prej 40...100 mm, koeficienti β 1 = 1.11...1.06; c) pajisja është e instaluar në një mur pa një kamare dhe është e mbuluar me një dollap druri me vrima në dërrasën e sipërme dhe në murin e përparmë pranë dyshemesë me një distancë midis tabelës dhe pajisjes ngrohëse të barabartë me 150, 180, 220 dhe 260 mm, koeficienti β 1 është përkatësisht i barabartë me 1,25; 1.19; 1.13 dhe 1.12; β 1 - faktori korrigjues β 2 - faktori korrigjues duke marrë parasysh ftohjen e ujit në tubacione. Me instalim të hapur të tubacioneve të ngrohjes së ujit dhe me ngrohje me avull β 2 =1. për një tubacion të fshehur, me qarkullim të pompës β 2 = 1,04 (sisteme me një tub) dhe β 2 = 1,05 (sisteme me dy tuba me shpërndarje lart); gjatë qarkullimit natyror, për shkak të rritjes së ftohjes së ujit në tubacione, vlerat e β 2 duhet të shumëzohen me një koeficient 1.04.pr= 96 m²;

Numri i kërkuar i seksioneve të radiatorëve prej gize për dhomën e llogaritur përcaktohet nga formula:

Fpr / fseksion,

ku fseksioni është sipërfaqja e ngrohjes e një seksioni, m² (Tabela 2 = 96 / 0,31 = 309).

Vlera n që rezulton është e përafërt. Nëse është e nevojshme, ndahet në disa pajisje dhe, duke futur një faktor korrigjimi β 3, i cili merr parasysh ndryshimin në koeficientin mesatar të transferimit të nxehtësisë së pajisjes në varësi të numrit të seksioneve në të, numri i seksioneve të pranuara për instalim. në çdo pajisje ngrohëse gjendet:

grykë = n · β 3 ;

goja = 309 · 1,05 = 325.

Ne instalojmë 27 radiatorë në 12 seksione.

ujësjellës ngrohje ajrimi i shkollës

1.5 Përzgjedhja e ngrohësve

Ngrohësit e ajrit përdoren si pajisje ngrohëse për të rritur temperaturën e ajrit të furnizuar në dhomë.

Zgjedhja e ngrohësve të ajrit përcaktohet në rendin e mëposhtëm:

Ne përcaktojmë rrjedhën e nxehtësisë (W) të përdorur për ngrohjen e ajrit:

Фв = 0,278 ∙ Q ∙ ρ ∙ c ∙ (tв - tн), (10)

ku Q është fluksi vëllimor i ajrit, m³/h; ρ - dendësia e ajrit në temperaturë tк, kg/m³; ср = 1 kJ/ (kg∙ ºС) - kapacitet specifik izobarik i nxehtësisë së ajrit; tk - temperatura e ajrit pas ngrohësit, ºС; tn - temperatura fillestare e ajrit që hyn në ngrohës, ºС

Dendësia e ajrit:

ρ = 346/(273+18) 99,3/99,3 = 1,19;

Fv = 0,278 ∙ 1709,34 ∙ 1,19 ∙ 1 ∙ (16- (-16)) = 18095,48 W.

Shpejtësia masive e parashikuar e ajrit është 4-12 kg/s∙ m².

m².

3. Më pas, sipas tabelës 7, zgjedhim modelin dhe numrin e ngrohësit me sipërfaqen e prerjes tërthore në ajër të hapur afër asaj të llogaritur. Gjatë instalimit të disa ngrohësve paralelisht (përgjatë rrjedhës së ajrit), merret parasysh sipërfaqja totale e tyre e hapur e seksionit kryq. Ne zgjedhim 1 K4PP Nr. 2 me një sipërfaqe tërthore të ajrit të pastër prej 0,115 m² dhe një sipërfaqe ngrohjeje prej 12,7 m²

4. Për ngrohësin e zgjedhur, llogaritni shpejtësinë aktuale të masës së ajrit

= 4,12 m/s.

Pas kësaj, sipas grafikut (Fig. 10) për modelin e adoptuar të ngrohësit, gjejmë koeficientin e transferimit të nxehtësisë k në varësi të llojit të ftohësit, shpejtësisë së tij dhe vlerës së νρ. Sipas grafikut, koeficienti i transferimit të nxehtësisë k = 16 W/(m 2 0 C)

Ne përcaktojmë rrjedhën aktuale të nxehtësisë (W) të transferuar nga njësia e ngrohjes në ajrin e nxehtë:

Фк = k ∙ F ∙ (t´ср - tср),

ku k është koeficienti i transferimit të nxehtësisë, W/(m 2 ∙ 0 C); F - sipërfaqja e ngrohjes së ngrohësit, m²; t´av - temperatura mesatare e ftohësit, ºС, për ftohës - avull - t´av = 95 ºС; tср - temperatura mesatare e ajrit të nxehtë t´ср = (tк + tн) /2

Fk = 16 ∙ 12,7 ∙ (95 -(16-16)/2) = 46451∙2=92902 W.

Ngrohësit e pllakave KZPP nr. 7 sigurojnë një rrjedhje nxehtësie prej 92902 W, dhe ajo e kërkuar është 83789,85 W. Rrjedhimisht, transferimi i nxehtësisë sigurohet plotësisht.

Marzhi i transferimit të nxehtësisë është =6%.

1.6 Llogaritja e konsumit të nxehtësisë për furnizimin me ujë të ngrohtë në një shkollë

Pastaj rrjedha e nxehtësisë në furnizimin me ujë do të jetë

Fgv. = 0,278 · 0,35 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 20038 W

Numri i kabinave të dushit për shkollën është 2. Konsumi për orë i ujit të ngrohtë për kabinë është Q = 250 l/h, le të supozojmë se mesatarisht dushi funksionon 2 orë në ditë.

Pastaj konsumi total i ujit të nxehtë: Q = 3 2 250 10 -3 = 1m 3

Fgv. =0,278 · 1 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 57250 W.

∑F g.v. =20038+57250=77288 W.

2. Llogaritja e ngarkesës termike për ngrohje të centralizuar

Foto. = φ ∙ F,

Foto.j.=0.25∙Foto.j., (19)

ku φ është një tregues i grumbulluar i fluksit maksimal të nxehtësisë specifike të shpenzuar për ngrohjen e 1 m² të hapësirës së banimit, W/m². Vlerat e φ përcaktohen në varësi të temperaturës së llogaritur të ajrit të jashtëm të dimrit sipas orarit (Fig. 62); F - zona e jetesës, m².

1. Për trembëdhjetë pallate me 16 apartamente me sipërfaqe 720 m2 marrim:

Foto. = 13 ∙ 170 ∙ 720 = 1591200 W.

Për njëmbëdhjetë ndërtesa me 8 apartamente me sipërfaqe 360 m2 marrim:

Foto. = 8 ∙ 170 ∙ 360 = 489600 W.

Për mjaltin pikë me përmasa 6x6x2.4 marrim:

Fotototal=0,25∙170∙6∙6=1530 W;

Për një zyrë me përmasa 6x12 m:

Foto e përgjithshme = 0,25 ∙ 170 ∙ 6 12 = 3060 W,

Ph = qot Vn (tv - tn) a,

Фв = qв · Vн · (tв - tн.в.),

Ph = 0,7 ∙ 18∙36∙4,2 ∙ (10 - (- 25)) ∙ 1,05 = 5000,91 W,

Fv.tot.=0.4∙5000.91=2000 W.

Shtëpia e Brigadës:

Ph = 0,5∙ 1944 ∙ (18 - (- 25)) ∙ 1,05 = 5511,2 W,

Punëtoria e shkollës:

Ph = 0,6 ∙ 1814,4 ∙ (15 - (- 25)) 1,05 = 47981,8 W,

Fv = 0,2 ∙ 1814,4 ∙ (15 - (- 16)) ∙ = 11249,28 W,

2.2 Llogaritja e konsumit të nxehtësisë për furnizimin me ujë të ngrohtë për ndërtesat e banimit dhe ato publike

Rrjedha mesatare e nxehtësisë (W) e shpenzuar gjatë periudhës së ngrohjes për furnizimin me ujë të nxehtë të ndërtesave gjendet me formulën:

F g.v. = q g.v. n f,

Për 16 pallate me 60 banorë, prurja e nxehtësisë për furnizim me ujë të ngrohtë do të jetë: F g.w. = 407 60 = 24420 W,

për trembëdhjetë shtëpi të tilla - F g.v. = 24420 · 13 = 317460 W.

Konsumi i nxehtësisë për furnizimin me ujë të ngrohtë të tetë pallateve me 16 apartamente me 60 banorë gjatë verës

F g.v.l. = 0,65 · F g.v. = 0,65 317460 = 206349 W

Për 8 pallate me 30 banorë, fluksi i nxehtësisë për furnizimin me ujë të ngrohtë do të jetë:

F g.v. = 407 · 30 = 12210 W,

për njëmbëdhjetë shtëpi të tilla - F g.v. = 12210 · 11 = 97680 W.

Konsumi i nxehtësisë për furnizimin me ujë të ngrohtë të njëmbëdhjetë ndërtesave me 8 apartamente me 30 banorë gjatë verës

F g.v.l. = 0,65 · F g.v. = 0,65 · 97680 = 63492 W.

Pastaj rrjedha e nxehtësisë në furnizimin me ujë të zyrës do të jetë:

Fgv. = 0,278 ∙ 0,833 ∙ 983 ∙ 4,19 ∙ (55 - 5) = 47690 W

Konsumi i nxehtësisë për furnizimin me ujë të ngrohtë në zyrë gjatë verës:

F g.v.l. = 0,65 ∙ F g.v. = 0,65 ∙ 47690 = 31000 W

Rrjedha e nxehtësisë në furnizimin me ujë mjekësor. pika do të jetë:

Fgv. = 0,278 ∙ 0,23 ∙ 983 ∙ 4,19 ∙ (55 - 5) = 13167 W

Konsumi i nxehtësisë për mjaltin e furnizimit me ujë të nxehtë. artikulli në verë:

F g.v.l. = 0,65 ∙ F g.v. = 0,65 ∙ 13167 = 8559 W

Në punishte uji i ngrohtë nevojitet edhe për nevoja sanitare dhe shtëpiake.

Fgv. = 0,278 · 0,68 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 38930 W

Rrjedha e nxehtësisë e konsumuar për furnizimin me ujë të nxehtë në një punëtori shkollore gjatë verës:

Fgv.l = 38930 · 0,65 = 25304,5 W

Tabela përmbledhëse e rrjedhave të nxehtësisë

Rrjedhat e llogaritura të nxehtësisë, W
Emri	Ngrohje	Ventilimi	Nevojat teknike

Shkollë për 90 nxënës
Shtëpi 16 m2
I dashur. paragrafi
8 pallat apartamentesh
Punëtori e shkollës

∑Ф total =Ф nga +Ф në +Ф g.v. =2147318+13243+737078=2897638 W.

3. Ndërtimi i një plani vjetor të ngarkesës termike dhe përzgjedhja e kaldajave

.1 Ndërtimi i një grafiku vjetor të ngarkesës termike

Grafiku total i konsumit të nxehtësisë në varësi të temperaturës së ajrit të jashtëm tregohet me vijën e thyer 6 (pika e thyerjes korrespondon me tn.v.), duke prerë në boshtin e ordinatave një segment të barabartë me rrjedhën maksimale të nxehtësisë së shpenzuar për të gjitha llojet e konsumit (∑Phot + ∑Fv + ∑Fg. c. + ∑Ft) në temperaturën e jashtme të llogaritur tн.

Duke mbledhur ngarkesat totale mora 2.9W.

Zona e kufizuar nga akset koordinative, kurba 7 dhe vija horizontale 8, që tregon ngarkesën totale të verës, shpreh konsumin vjetor të nxehtësisë (GJ/vit):

viti = 3,6 ∙ 10 -6 ∙ F ∙ m Q ∙ m n,

ku F është zona e grafikut vjetor të ngarkesës së nxehtësisë, mm²; m Q dhe m n janë shkalla e konsumit të nxehtësisë dhe koha e funksionimit të dhomës së bojlerit, përkatësisht W/mm dhe h/mm.vit = 3,6 ∙ 10 -6 ∙ 9871,74 ∙ 23548 ∙ 47,8 = 40001,67 J/vit

Nga të cilat periudha e ngrohjes përbën 31681,32 J/vit, që është 79,2%, për verën 6589,72 J/vit, që është 20,8%.

3.2 Zgjedhja e ftohësit

Ne përdorim ujin si ftohës. Meqenëse ngarkesa termike e projektimit Фр është ≈ 2,9 MW, që është më pak se kushti (Фр ≤ 5,8 MW), lejohet të përdoret ujë me temperaturë 105 ºС në linjën e furnizimit, dhe në tubacionin e kthimit temperatura e ujit është supozohet të jetë 70 ºС. Në të njëjtën kohë, marrim parasysh se rënia e temperaturës në rrjetin e konsumatorit mund të arrijë në 10%.

Meqenëse disa konsumatorë kërkojnë avull për qëllime teknike, konsumatorët duhet të instalojnë shkëmbyes shtesë të nxehtësisë.

3.3 Përzgjedhja e kaldajave

Fuqia e parashikuar Fr = 2128 kW

Fuqia e instaluar Fu = 2337 kW

Sipërfaqja e ngrohjes - 40.6 m²

Numri i seksioneve - 26

Dimensionet 2249×2300×2361 mm

Temperatura maksimale e ngrohjes së ujit - 115 ºС

Efikasiteti gjatë punës me gaz η a.a. = 0.8

Kur punoni në modalitetin e avullit, presioni i tepërt i avullit është 68,7 kPa

.4 Ndërtimi i një plani vjetor për rregullimin e furnizimit të një kaldaja termike

Në rrjetet e ngrohjes së ujit, përdoret rregullimi me cilësi të lartë i furnizimit me nxehtësi, i kryer duke ndryshuar temperaturën e ftohësit me një shpejtësi konstante rrjedhjeje.

Grafikët e temperaturave të ujit në rrjetin e ngrohjes janë tп = f (tн, ºС), to = f (tн, ºС). Duke ndërtuar një grafik duke përdorur metodën e dhënë në punë për tн = 95 ºС; në = 70 ºС për ngrohje (merret parasysh që temperatura e ftohësit në rrjetin e furnizimit me ujë të nxehtë nuk duhet të bjerë nën 70 ºС), tпв = 90 ºС; tov = 55 ºС - për ventilim, ne përcaktojmë diapazonin e ndryshimit të temperaturës së ftohësit në rrjetet e ngrohjes dhe ventilimit. Vlerat e temperaturës së jashtme vizatohen përgjatë boshtit të abshisës dhe temperatura e ujit të furnizimit vizatohet përgjatë boshtit të ordinatave. Origjina përkon me temperaturën e llogaritur të brendshme për ndërtesat e banimit dhe ato publike (18 ºС) dhe temperaturën e ftohësit, gjithashtu e barabartë me 18 ºС. Në kryqëzimin e pingulëve të rikthyer në boshtet koordinative në pikat që korrespondojnë me temperaturat tп = 95 ºС, tn = -25 ºС, gjendet pika A dhe duke tërhequr një vijë horizontale nga temperatura e ujit të kthimit prej 70 ºС, pika B. Lidhja pikat A dhe B me koordinatat e fillimit, marrim një grafik të ndryshimeve të temperaturës së ujit përpara dhe të kthimit në rrjetin e ngrohjes në varësi të temperaturës së ajrit të jashtëm. Nëse ka një ngarkesë të furnizimit me ujë të nxehtë, temperatura e ftohësit në linjën e furnizimit të një rrjeti të tipit të hapur nuk duhet të bjerë nën 70 °C, prandaj grafiku i temperaturës për ujin e furnizimit ka një pikë përkuljeje C, në të majtë të së cilës τ p =konst. Furnizimi me nxehtësi për ngrohje në një temperaturë konstante kontrollohet duke ndryshuar shkallën e rrjedhës së ftohësit. Temperatura minimale e ujit të kthimit përcaktohet duke tërhequr një vijë vertikale përmes pikës C derisa ajo të kryqëzohet me grafikun e ujit të kthimit. Projeksioni i pikës D në boshtin e ordinatave tregon vlerën më të vogël të τto. Perpendikularja, e rikthyer nga pika që korrespondon me temperaturën e llogaritur të jashtme (-16 ºС), kryqëzon linjat e drejta AC dhe BD në pikat E dhe F, duke treguar temperaturat maksimale të ujit përpara dhe kthimit për sistemet e ventilimit. Kjo do të thotë, temperaturat janë përkatësisht 91 ºС dhe 47 ºС, të cilat mbeten të pandryshuara në intervalin nga tн.в dhe tn (linjat EK dhe FL). Në këtë gamë të temperaturave të ajrit të jashtëm, njësitë e ventilimit funksionojnë me riqarkullim, shkalla e të cilit rregullohet në mënyrë që temperatura e ajrit që hyn në ngrohës të mbetet konstante.

Grafiku i temperaturave të ujit në rrjetin e ngrohjes është paraqitur në figurën 4.

Fig.4. Grafiku i temperaturave të ujit në rrjetin e ngrohjes.

Referencat

1. Efendiev A.M. Projektimi i furnizimit me energji për ndërmarrjet bujqësore. Manual metodik. Saratov 2009.

Zakharov A.A. Workshop mbi përdorimin e nxehtësisë në bujqësi. Botimi i dytë, i rishikuar dhe i zgjeruar. Moska Agropromizdat 1985.

Zakharov A.A. Aplikimi i nxehtësisë në bujqësi. Moskë Kolos 1980.

Kiryushatov A.I. Termocentrale për prodhim bujqësor. Saratov 1989.

SNiP 2.10.02-84 Ndërtesat dhe ambientet për ruajtjen dhe përpunimin e produkteve bujqësore.

LLOGARITJA e nevojës vjetore për ngrohje dhe lëndë djegëse duke përdorur shembullin e kazanit të një shkolle të mesme me 800 nxënës, Qarku Federal Qendror.

Shtojca nr. 1 e letrës së Ministrisë së Ekonomisë së Rusisë e datës 27 nëntor 1992 nr. BE-261 / 25-510

LISTA e të dhënave që duhet të dorëzohen së bashku me aplikimin për të përcaktuar llojin e karburantit për ndërmarrjet (shoqatat) dhe instalimet që konsumojnë karburant.

1.Pyetje të përgjithshme

Pyetje	Përgjigjet
Ministria (departamenti)	MO
Ndërmarrja dhe vendndodhja e saj (republika, rajoni, lokaliteti)	Rrethi Federal Qendror
Distanca e objektit në: A) stacioni hekurudhor B) tubacioni i gazit (emri i tij) B) bazat e produkteve të naftës D) burimi më i afërt i furnizimit me ngrohje (shtëpia e bojlerit të CHP), duke treguar fuqinë, ngarkesën dhe pronësinë e tij	B) 0.850 km
Gatishmëria e ndërmarrjes për të përdorur burimet e karburantit dhe energjisë (operativ, rindërtuar, në ndërtim, projektuar), duke treguar kategorinë e saj	Aktuale
Dokumentet, miratimet (data, numri, emri i organizatës) A) për përdorimin e gazit natyror, qymyrit dhe llojeve të tjera të karburantit B) për ndërtimin e një individi ose zgjerimin e një kazan ekzistues (CHP) Në bazë të cilit dokument projektohet, ndërtohet, zgjerohet apo rindërtohet ndërmarrja?	detyrë MO
Lloji dhe sasia (mijëra, këtu) e karburantit të përdorur aktualisht dhe në bazë të cilit dokument (data, numri) përcaktohet konsumi (për karburantin e ngurtë, tregoni vendndodhjen dhe markën e tij) Lloji i karburantit të kërkuar, konsumi total vjetor (mijëra këtu) dhe viti i fillimit të konsumit Vitin që ndërmarrja arriti kapacitetin e saj të projektimit, konsumin total vjetor (mijëra këtu) këtë vit	Gaz natyror; 0,536; 2012 2012; 0,536

2. Impiante kaldajash dhe termocentrale
A) Kërkesa për energji termike

Për çfarë nevoje	Bashkangjitur max. ngarkesa termike (Gcal/h)		Orët e punës në vit	Kërkesa vjetore për ngrohje (mijë Gcal)		Mbulimi i kërkesës për ngrohje mijëra Gcal/vit
Për çfarë nevoje	emër	Ave. përfshirë emër	Orët e punës në vit	emër	Ave. përfshirë emër	Shtëpia e bojlerit (CHP)	E mesme burimet e energjisë	Partitë
1	2	3	4	5	6	7	8	9
Ngrohje		1,210	5160		2,895	2,895
Ventilimi		0,000	0,000		0,000	0,000
		0,172	2800		0,483	0,483
Nevojat teknologjike		0,000			0,000	0,000
Nevojat e veta të kazanit (CHP)		0,000			0,000	0,000
Humbjet në rrjetet e ngrohjes		0,000			0,000	0,000
		1,382			3,378	3,378

B) Përbërja dhe karakteristikat e pajisjeve të kazanit, lloji dhe konsumi vjetor i karburantit

Lloji i kaldajave sipas grupit	Sasia	Fuqia totale Gcal/h	Karburanti i përdorur			Karburanti i kërkuar
Lloji i kaldajave sipas grupit	Sasia	Fuqia totale Gcal/h	Lloji kryesor (rezervë)	Konsumi specifik kg.e.t/Gcal	Konsumi vjetor mijë t.e.	Lloji kryesor (rezervë)	Konsumi specifik kg.e.t/Gcal	Konsumi vjetor mijë t.e.
1	2	3	4	5	6	7	8	9
Aktiv
Të çmontuar
Kaldaja të instaluara Buderus Logano SK745-820 BAXI (820 kW)	2	1,410				Gaz natyror (asnjë)	158.667	0,536
Rezervë

Shënim:

1. Tregoni konsumin total vjetor të karburantit për grupet e kaldajave.

2. Specifikoni konsumin specifik të karburantit duke marrë parasysh nevojat e veta të kazanit (CHP)

3. Në kolonat 4 dhe 7, tregoni metodën e djegies së karburantit (shtresa, dhoma, shtrati i lëngshëm).

4. Për termocentralet shënoni llojin dhe markën e njësive të turbinave, fuqinë e tyre elektrike në mijë kW, prodhimin dhe furnizimin vjetor të energjisë elektrike në mijë kWh.

Furnizimi vjetor me ngrohje në Gcal., konsumi specifik i karburantit për furnizimin me energji elektrike dhe ngrohje (kg/Gcal), konsumi vjetor i karburantit për prodhimin e energjisë elektrike dhe ngrohjes në përgjithësi në termocentralin CHP.

5. Kur konsumohen më shumë se 100 mijë tonë lëndë djegëse ekuivalente në vit, duhet të paraqitet bilanci i karburantit dhe energjisë së ndërmarrjes (shoqatës).

2.1 Pjesa e përgjithshme

Llogaritja e kërkesës vjetore të karburantit për një kazan modular (ngrohje dhe furnizim me ujë të nxehtë) të një shkolle të mesme u krye sipas udhëzimeve të Rajonit të Moskës. Konsumi maksimal i nxehtësisë për orë dimërore për ngrohjen e një ndërtese përcaktohet duke përdorur tregues të agreguar. Konsumi i nxehtësisë për furnizimin me ujë të nxehtë përcaktohet në përputhje me udhëzimet e pikës 3.13 të SNiP 2.04.01-85 "Furnizimi i brendshëm me ujë dhe kanalizimi i ndërtesave". Të dhënat klimatologjike pranohen sipas SNiP 23-01-99 "Klimatologjia e ndërtimit dhe gjeofizika". Temperaturat mesatare të llogaritura të ajrit të brendshëm janë marrë nga "Udhëzimet metodologjike për përcaktimin e konsumit të karburantit, energjisë elektrike dhe ujit për prodhimin e nxehtësisë nga ngrohja e kaldajave të ndërmarrjeve komunale të ngrohjes dhe energjisë elektrike". Moskë 1994

2.2 Burimi i nxehtësisë

Për furnizimin me ngrohje (ngrohje, furnizim me ujë të ngrohtë) të shkollës është planifikuar të instalohen dy kaldaja Buderus Logano SK745 (Gjermani) me kapacitet 820 kW secili në një kazan të pajisur posaçërisht. Kapaciteti total i pajisjeve të instaluara është 1,410 Gcal/h. Kërkohet gazi natyror si lëndë djegëse kryesore. Nuk kërkohet kopje rezervë.

2.3 Të dhënat fillestare dhe llogaritja

Nr.	Treguesit	Formula dhe llogaritja
1	2	3
1	Dizajnoni temperaturën e jashtme për dizajnin e ngrohjes	T(R.O)= -26
2	Temperatura e vlerësuar e ajrit të jashtëm për projektimin e ventilimit	T(R.V)= -26
3	Temperatura mesatare e ajrit të jashtëm gjatë periudhës së ngrohjes	T(SR.O)= -2.4
4	Temperatura mesatare e vlerësuar e ajrit të brendshëm të ndërtesave me ngrohje	T(VN.)=20.0
5	Kohëzgjatja e sezonit të ngrohjes	P(O)=215 ditë.
6	Numri i orëve të funksionimit të sistemeve të ngrohjes në vit	Z(O)=5160 h
7	Numri i orëve të funksionimit të sistemeve të ventilimit në vit	Z(V)=0 h
8	Numri i orëve të funksionimit të sistemeve të furnizimit me ujë të ngrohtë në vit	Z(G.V)=2800 h
9	Numri i orëve të funksionimit të pajisjeve teknologjike në vit	Z(V)=0 h
10	Koefi. njëkohshmëria e veprimit dhe përdorimit. maksimumi teknologjike ngarkesat	K(T)=0.0 h
11	Koefi. ditë pune	KRD=5.0
12	Konsumi mesatar i nxehtësisë për orë për ngrohje	Q(O.SR)= Q(O)[T(VN)-T(CP.O)]/ [T(BH)-T(R.O))= 1,210 [(18,0)-( -2,4)] / [(18.0)-(-26.0)]= 0.561 Gcal/h
13	Konsumi mesatar i nxehtësisë për orë për ventilim	Q(B.CP)= Q(B)[T(BH)-T(CP.O)]/ [T(BH)-T(P.B))= 0.000 [(18.0)-( -2.4)] / [(18.0)-(-26.0)]= 0.000 Gcal/h
14	Konsumi mesatar i nxehtësisë për orë për furnizimin me ujë të nxehtë për ngrohje. periudhë	Q(G.W.SR)= Q(G.W)/2.2=0.172/2.2=0.078 Gcal/h
15	Konsumi mesatar i nxehtësisë për orë për furnizimin me ujë të ngrohtë në verë	Q(G.V.SR.L)= (G.V.SR)[(55-1 5)/(55-5)]0.8= 0.078[(55-15)/(55-5) ]0.8=0.0499 Gcal /h
16	Konsumi mesatar i nxehtësisë për orë për teknologji në vit	Q(TECH.CP)= Q(T)* K(T)=0.000*0.0=0.000 Gcal/h
17	Kërkesa vjetore për ngrohje për ngrohje	Q(O.VIT)=24* P(O)* Q(O.SR)=242150.561=2894.76 Gcal
18	Kërkesa vjetore për ngrohje për ventilim	Q(V.VI)= Z(V)* Q(V.SR)=0.0*0.0=0.00 Gcal
19	Kërkesa vjetore për ngrohje për furnizim me ujë	Q(G.V.VITI)(24* P(O)* Q(G.V.SR)+24* Q(G.V.SR.L)) KRD= (24* 2150.078 +24 0.0499 (350-215)) 6/7=483,57 Gcal
20	Kërkesa vjetore për ngrohje për teknologjinë	Q(T.VIT)=Q(TECH.CP)* Z(T)=0.000*0=0.000 Gcal
21	Kërkesa totale vjetore për ngrohje	Q(VITI)= Q(VITI)+ Q(V.Viti)+ Q(VJETI)+ Q(VITI)= 2894.76 + 0.000+483.57+0.000=3378.33 Gcal
	TOTALI për ndërtesat ekzistuese:
	Kërkesa vjetore për ngrohje për Ngrohje Ventilimi Furnizimi me ujë të ngrohtë Teknologjia Humbjet në t/s Nevojat e veta të dhomës së bojlerit	Q(O.VIT)= 2894.76 Gcal Q (V.VI) = 0.000 Gcal Q(G.V.VITI)= 483,57 Gcal Q (T.VIT) = 0.000 Gcal ROTER= 0.000 Gcal SOBS= 0.000 Gcal
	TOTALI:	Q(VITI)=3378,33 Gcal
	Konsumi specifik i karburantit ekuivalent	V= 142.8*100/90=158.667 KG.U.T./Gcal
	Konsumi vjetor i karburantit ekuivalent për furnizimin me ngrohje të ndërtesave ekzistuese	B=536.029 T.U.T

Për të porositur një llogaritje të nevojave vjetore për ngrohje dhe karburant të një ndërmarrje, plotësoni

Hyrje

Pjesa e përgjithshme

Karakteristikat e objektit

Përcaktimi i numrit të konsumatorëve të nxehtësisë. Grafiku i konsumit vjetor të nxehtësisë

Sistemi i furnizimit me ngrohje dhe diagrami skematik

Llogaritja e diagramit termik të dhomës së bojlerit

Përzgjedhja e pajisjeve të dhomës së bojlerit

Përzgjedhja dhe vendosja e pajisjeve kryesore dhe ndihmëse

Llogaritja termike e njësisë së bojlerit

Llogaritja aerodinamike e rrugës së fryrjes së nxehtësisë

Njësi speciale.

2. Zhvillimi i një sistemi ngrohës blloku.

2.1 Të dhënat fillestare të furnizimit me ujë

2.2 Zgjedhja e një skeme të përgatitjes së ujit

2.3 Llogaritja e pajisjeve të instalimit të ngrohjes së ujit

2.4 Llogaritja e instalimit të rrjetit

3. Pjesa teknike dhe ekonomike

3.1 Të dhënat fillestare

3.2 Llogaritja e kostos kontraktuale të punimeve të ndërtimit dhe instalimit

3.3 Përcaktimi i kostove vjetore operative

3.4 Përcaktimi i efektit ekonomik vjetor

Instalimi i ngrohësve seksional të ujit

5. Automatizimi

Rregullimi automatik dhe kontrolli termik i njësisë së bojlerit KE-25-14s

6. Mbrojtja e punës në ndërtim

6.1 Siguria në punë gjatë instalimit të pajisjeve energjetike dhe teknologjike në dhomën e bojlerit

6.2 Analiza dhe parandalimi i rreziqeve të mundshme

6.3 Llogaritja e hobeve

7. Organizimi, planifikimi dhe menaxhimi i ndërtimit

7.1 Instalimi i kaldajave

7.2 Kushtet për fillimin e punës

7.3 Kostoja e prodhimit të kostove të punës dhe pagave

7.4 Llogaritja e parametrave të orarit

7.5 Organizimi i planit të ndërtimit

7.6 Llogaritja e treguesve tekniko-ekonomikë

8. Organizimi i funksionimit dhe kursimi i energjisë

Lista e literaturës së përdorur

Hyrje.

Në kohët tona të vështira, me një ekonomi të sëmurë krize, ndërtimi i objekteve të reja industriale është i mbushur me vështirësi të mëdha, nëse ndërtimi është fare i mundur. Por në çdo kohë, në çdo situatë ekonomike, ekzistojnë një sërë industrish, pa zhvillimin e të cilave është i pamundur funksionimi normal i ekonomisë kombëtare dhe është e pamundur të sigurohen kushtet e nevojshme sanitare dhe higjienike për popullatën. Industri të tilla përfshijnë energjinë, e cila siguron kushte komode jetese për popullatën si në shtëpi ashtu edhe në punë.

Studimet e fundit kanë treguar fizibilitetin ekonomik të mbajtjes së një pjese të konsiderueshme të pjesëmarrjes së impianteve të mëdha të kaldajave të ngrohjes në mbulimin e konsumit total të energjisë termike.

Krahas kaldajave të mëdha industriale, prodhuese dhe ngrohëse me një kapacitet prej qindra ton avulli në orë ose qindra MW ngarkesë termike, janë instaluar një numër i madh njësish kaldajash deri në 1 MW dhe që funksionojnë me pothuajse të gjitha llojet e karburantit. .

Megjithatë, problemi më i madh është me karburantin. Konsumatorët shpesh nuk kanë para të mjaftueshme për të paguar karburantet e lëngëta dhe të gazta. Prandaj, është e nevojshme të përdoren burimet lokale.

Në këtë projekt teze po zhvillohet rikonstruksioni i kazanit të prodhimit dhe ngrohjes së uzinës RSC Energia, e cila përdor qymyrin e minuar në vend si lëndë djegëse. Në të ardhmen, është planifikuar transferimi i njësive të bojlerit për djegien e gazit nga emetimet e gazit të degazimit nga miniera, e cila ndodhet në territorin e uzinës së pasurimit. Në kazanin ekzistues, u instaluan dy njësi kaldajash me avull KE-25-14, të cilat shërbenin për furnizimin me avull të ndërmarrjes së uzinës RSC Energia, dhe kaldaja me ujë të nxehtë TVG-8 (2 kaldaja) për ngrohje, ventilim dhe ujë të nxehtë. furnizimi me ndërtesa administrative dhe një fshat banimi.

Për shkak të reduktimit të prodhimit të qymyrit, kapaciteti prodhues i ndërmarrjes së minierave të qymyrit u ul, gjë që çoi në uljen e nevojës për avull. Kjo shkaktoi rikonstruksionin e kazanit, i cili konsiston në përdorimin e kaldajave me avull KE-25 jo vetëm për qëllime prodhimi, por edhe për prodhimin e ujit të nxehtë për ngrohje, ventilim dhe furnizim me ujë të nxehtë në shkëmbyes të veçantë të nxehtësisë.

1. PJESA E PËRGJITHSHME

1.1. KARAKTERISTIKAT E OBJEKTIT

Shtëpia e projektuar e bojlerit ndodhet në territorin e uzinës RSC Energia

Paraqitja dhe vendosja e ndërtesave dhe strukturave në vendin industrial të fabrikës së përpunimit bëhen në përputhje me kërkesat e SNiP.

Madhësia e zonës industriale brenda kufijve të gardhit është 12.66 hektarë, sipërfaqja e ndërtimit është 52,194 m2.

Rrjeti i transportit të zonës së ndërtimit përfaqësohet nga hekurudhat publike dhe rrugët lokale.

Terreni është i rrafshët, me lartësi të lehta, dhe toka është e dominuar nga toka.

Burimi i furnizimit me ujë është stacioni i filtrit dhe kanali Seversky Donets-Donbass. Parashikohet dyfishimi i tubacionit të ujit.

1.3. Përcaktimi i sasisë së konsumatorëve të nxehtësisë. Grafiku i konsumit vjetor të nxehtësisë.

Konsumi i vlerësuar i nxehtësisë nga ndërmarrjet industriale përcaktohet nga standardet specifike të konsumit të nxehtësisë për njësi të prodhimit ose për punonjës sipas llojit të ftohësit (ujë, avull). Konsumi i nxehtësisë për ngrohje, ventilim dhe nevoja teknologjike është paraqitur në tabelën 1.2. ngarkesat termike.

Orari vjetor i konsumit të nxehtësisë është paraqitur në varësi të kohëzgjatjes së temperaturave të jashtme, e cila pasqyrohet në tabelën 1.2. të këtij projekti diplomimi.

Ordinata maksimale e grafikut të konsumit vjetor të nxehtësisë korrespondon me konsumin e nxehtësisë në një temperaturë të ajrit të jashtëm prej –23 °C.

Zona e kufizuar nga akset e kurbës dhe ordinatave jep konsumin total të nxehtësisë për periudhën e ngrohjes, dhe drejtkëndëshi në anën e djathtë të grafikut jep konsumin e nxehtësisë për furnizimin me ujë të nxehtë në verë.

Bazuar në të dhënat në tabelën 1.2. Ne llogarisim konsumin e nxehtësisë nga konsumatorët për 4 mënyra: dimër maksimale (t r.o. = -23C;); në temperaturën mesatare të jashtme gjatë periudhës së ngrohjes; në temperaturën e ajrit të jashtëm +8C; në verë.

Ne kryejmë llogaritjen në tabelën 1.3. sipas formulave:

Ngarkesa termike për ngrohje dhe ventilim, MW

Q OB =Q R OB *(t në -t n)/(t në -t r.o.)

Ngarkesa termike në furnizimin me ujë të ngrohtë në verë, MW

Q L HW =Q R HW *(t g -t chl)/(t g -t xs)*

ku: Q R OV është ngarkesa e llogaritur e nxehtësisë së dimrit për ngrohje dhe ventilim në temperaturën e llogaritur të ajrit të jashtëm për projektimin e sistemit të ngrohjes. Ne pranojmë sipas tabelës. 1.2.

t HV - temperatura e brendshme e ajrit në dhomën e nxehtë, t HV = 18С

Q Р ГВ - ngarkesa e llogaritur e nxehtësisë së dimrit në furnizimin me ujë të nxehtë (Tabela 1.2);

t n - temperatura aktuale e ajrit të jashtëm, °C;

t p.o. - temperatura e llogaritur e ngrohjes së ajrit të jashtëm,

t g - temperatura e ujit të nxehtë në sistemin e furnizimit me ujë të nxehtë, t g = 65°C

t xl, t xs - temperatura e ujit të ftohtë në verë dhe dimër, t xl = 15°C, t xs = 5°C;

 - faktori korrigjues për periudhën e verës,  = 0,85

Tabela 1.2

Ngarkesat termike

Lloji termik	Konsumi i ngarkesës së nxehtësisë, MW		Karakteristike
Ngarkesat			Ftohës
1.Ngrohje dhe ventilim			Uji 150/70 С Avulli Р=1,4 MPa
2.Furnizimi me ujë të ngrohtë		Me llogaritje
3.Nevojat teknologjike			Avulli P=1.44MPa

Tabela 1.3.

Llogaritja e ngarkesave vjetore të nxehtësisë

Lloji i ngarkesës	Emërtimi	Vlera e ngarkesës termike në temperaturën MW
		t р.о =-23 С	t mesatar.p. =-1,8С
Ngrohja dhe ventilimi
Furnizimi me ujë të ngrohtë

Teknologjia

Sipas tabelës. 1.1. dhe 1.3. Ne ndërtojmë një grafik të kostove vjetore të ngarkesës termike, të paraqitur në Fig. 1.1.

1.4. SISTEMI DHE PARIMI DIAGRAM I FURNIZIMIT TË NXEHTËSISË

Burimi i furnizimit me ngrohje është dhoma e kazanit të rindërtuar të minierës. Ftohësi është avull dhe ujë i mbinxehur. Uji i pijshëm përdoret vetëm për sistemet e furnizimit me ujë të nxehtë. Për nevoja teknologjike përdoret avulli P = 0,6 MPa. Parashikohet një instalim rrjeti për përgatitjen e ujit të mbinxehur me temperaturë 150-70°C dhe një instalim i furnizimit me ujë të nxehtë për përgatitjen e ujit me temperaturë 150-70°C.

Sistemi i furnizimit me ngrohje është i mbyllur. Për shkak të mungesës së furnizimit të drejtpërdrejtë me ujë dhe rrjedhjes së parëndësishme të ftohësit përmes rrjedhjeve në lidhjet e tubave dhe pajisjeve, sistemet e mbyllura karakterizohen nga qëndrueshmëri e lartë në sasinë dhe cilësinë e ujit të rrjetit që qarkullon në të.

Në sistemet e mbyllura të ngrohjes së ujit, uji nga rrjetet e ngrohjes përdoret vetëm si një mjet ngrohjeje për ngrohjen e ujit të rubinetit në ngrohësit sipërfaqësor, i cili më pas hyn në sistemin lokal të furnizimit me ujë të nxehtë. Në sistemet e ngrohjes me ujë të hapur, uji i nxehtë në çezmat e ujit të sistemit lokal të furnizimit me ujë të nxehtë vjen drejtpërdrejt nga rrjetet e ngrohjes.

Në zonën industriale, tubacionet e furnizimit me nxehtësi vendosen përgjatë urave dhe galerive dhe pjesërisht në kanale tabakash të padurueshme të tipit Kl. Tubacionet vendosen me një pajisje kompensimi për shkak të këndeve të rrotullimit të gjurmës dhe kompensuesve në formë U.

Tubacionet janë bërë nga tuba çeliku të salduar elektrik me izolim termik.

Fleta 1 e pjesës grafike të projektit të diplomës tregon planin e përgjithshëm të kantierit industrial me shpërndarjen e rrjeteve të ngrohjes në objektet e konsumit.

1.5. LLOGARITJA E DIAGRAMIT TERMIKE TË DHOMËS SË KALDADAVE

Diagrami kryesor termik karakterizon thelbin e procesit kryesor teknologjik të konvertimit të energjisë dhe përdorimin e nxehtësisë së lëngut të punës në instalim. Është një paraqitje grafike konvencionale e pajisjeve kryesore dhe ndihmëse, të bashkuara nga linjat e tubacionit të lëngut të punës në përputhje me sekuencën e lëvizjes së tij në instalim.

Qëllimi kryesor i llogaritjes së diagramit termik të dhomës së bojlerit është:

Përcaktimi i ngarkesave termike të përgjithshme, të përbërë nga ngarkesa të jashtme dhe konsumi i nxehtësisë për nevojat e veta, dhe shpërndarja e këtyre ngarkesave ndërmjet pjesëve të ujit të nxehtë dhe avullit të dhomës së kaldajave për të justifikuar zgjedhjen e pajisjeve kryesore;

Përcaktimi i të gjitha rrjedhave të nxehtësisë dhe masës së nevojshme për zgjedhjen e pajisjeve ndihmëse dhe përcaktimin e diametrave të tubacioneve dhe pajisjeve;

Përcaktimi i të dhënave fillestare për llogaritjet e mëtejshme teknike dhe ekonomike (prodhimi vjetor i nxehtësisë, konsumi vjetor i karburantit, etj.).

Llogaritja e diagramit termik ju lejon të përcaktoni kapacitetin total të ngrohjes së instalimit të bojlerit në disa mënyra funksionimi.

Diagrami termik i dhomës së kaldajave është paraqitur në fletën 2 të pjesës grafike të projektit të diplomës.

Të dhënat fillestare për llogaritjen e qarkut termik të dhomës së bojlerit janë dhënë në tabelën 1.4, dhe llogaritja e vetë qarkut termik është dhënë në tabelën 1.5.

Tabela 1.4

Të dhënat fillestare për llogaritjen e diagramit termik të një kazan ngrohjeje dhe kaldaja industriale me kaldaja me avull KE-25-14s për një sistem të mbyllur të furnizimit me nxehtësi.

	Emri	Mënyrat e projektimit		Shënim
pozicion		Eksodi. të dhëna	Maksimumi i dimrit

	Në temperaturën e ajrit të jashtëm në pikën e thyerjes së grafikut të temperaturës
	Temperatura e jashtme
	Temperatura e ajrit brenda ndërtesave me ngrohje
	Temperatura maksimale e ujit direkt të rrjetit
	Temperatura minimale e ujit direkt të rrjetit në pikën e thyerjes së grafikut të temperaturës
	Temperatura maksimale e ujit të kthimit
	Temperatura e ujit të gazuar pas deaeratorit			Entalpia e ujit të gazuar
	Nga tabelat e avullit të ngopur dhe ujit në një presion prej 1.2 MPa
	Temperatura e ujit të papërpunuar në hyrjen e dhomës së bojlerit
	Temperatura e ujit të papërpunuar para trajtimit kimik të ujit			Vëllimi specifik i ujit në sistemin e furnizimit me ngrohje dhe ujë në ton për 1 MW të furnizimit total me ngrohje për ngrohje, ventilim dhe furnizim me ujë të nxehtë
	Për ndërmarrjet industriale
	Parametrat e avullit të prodhuar nga kaldaja (para njësisë së reduktimit)			Presioni
	Nga tabelat e pompës			Temperatura
	çifti i këlyshëve dhe			Entalpia
	ujë në një presion prej 1.4 MPa
	Parametrat e avullit të prodhuar nga kaldaja (para njësisë së reduktimit)			Presioni
	Nga tabelat e pompës			Temperatura
	çifti i këlyshëve dhe			Parametrat e avullit pas instalimit të reduktimit:
	ujë në një presion prej 0.7 MPa
	Parametrat e avullit të prodhuar nga kaldaja (para njësisë së reduktimit)			Presioni
	Nga tabelat e pompës			Temperatura
	çifti i këlyshëve dhe			Parametrat e avullit të krijuar në ndarësin e vazhdueshëm të produktit:
	ujë në një presion prej 0,17 MPa
	Parametrat e avullit të prodhuar nga kaldaja (para njësisë së reduktimit)			Presioni
	Nga tabelat e pompës			Temperatura
	çifti i këlyshëve dhe			Parametrat e avullit që hyn në ftohësin e avullit nga deaeratori:
	ujë në një presion prej 0,12 MPa
	Parametrat e avullit të prodhuar nga kaldaja (para njësisë së reduktimit)			Presioni
	Nga tabelat e pompës			Temperatura
	çifti i këlyshëve dhe			Parametrat e avullit që hyn në ftohësin e avullit nga deaeratori:
	Parametrat e kondensatorit pas ftohësit të avullit:
	Parametrat e avullit të prodhuar nga kaldaja (para njësisë së reduktimit)			Presioni
	Nga tabelat e pompës			Temperatura
	çifti i këlyshëve dhe			Parametrat e ujit të pastrimit në hyrje në ndarësin e pastrimit të vazhdueshëm:
	ujë në një presion prej 1.4 MPa
	Parametrat e avullit të prodhuar nga kaldaja (para njësisë së reduktimit)			Presioni
	Nga tabelat e pompës			Temperatura
	çifti i këlyshëve dhe			Parametrat e avullit të krijuar në ndarësin e vazhdueshëm të produktit:
	Parametrat e ujit të pastrimit në daljen e ndarësit të pastrimit të vazhdueshëm:
	Pastroni temperaturën e ujit pasi të keni ftohur ujin e pastrimit			Temperatura e kondensatës nga blloku i ngrohësit të ujit të rrjetit
	Pranuar			Temperatura e kondensatës nga blloku i ngrohësit të ujit të rrjetit
	Temperatura e kondensatës pas ngrohësit të ujit të papërpunuar me ujë me avull			Entalpia e kondensatës pas ngrohësit të ujit të papërpunuar me ujë me avull
	Nga tabelat e avullit të ngopur dhe ujit me një presion prej 0,7 MPa
	Temperatura e kondensatës së kthyer nga prodhimi			Sasia e rrjedhjes së vazhdueshme
	Pranuar në bazë të trajtimit kimik të ujit
	Humbjet specifike të avullit me avullimin nga deaeratori i ujit ushqyes në t për 1t ujë të gazuar
	Koeficienti i nevojave të veta për trajtimin kimik të ujit			Temperatura e kondensatës nga blloku i ngrohësit të ujit të rrjetit
	Koeficienti i humbjes së avullit brenda bojlerit
	Furnizimi i vlerësuar i nxehtësisë nga dhoma e bojlerit për ngrohje dhe ventilim
	Furnizimi i vlerësuar me ngrohje për furnizimin me ujë të ngrohtë për ditën e konsumit më të madh të ujit
	Furnizimi me ngrohje për konsumatorët industrialë në formën e avullit

Tabela 1.5

Llogaritja e diagramit termik të një kazan ngrohjeje dhe industriale me kaldaja me avull KE-25-14s për një sistem të mbyllur të furnizimit me ngrohje.

	Emri		Llogaritur	Mënyrat e projektimit
pozicion				Eksodi. të dhëna	Në temperaturën mesatare të periudhës më të ftohtë	Në temperaturën e ajrit të jashtëm në pikën e thyerjes së grafikut të temperaturës së ujit të rrjetit.
	Temperatura e ajrit të jashtëm në pikën e thyerjes së grafikut të temperaturës së ujit të rrjetit		t në -0,354 (t në - t r.o.)			18-0,354* *(18+24)= =3,486
	Koeficienti i reduktimit të konsumit të nxehtësisë për ngrohje dhe ventilim në varësi të temperaturës së ajrit të jashtëm		(t in - t" n)/ (t in - t p.o)		(18-(-10))/(18-(-23))=0,67	(18-0,486)/ /(18-(-24))= =0,354


	Furnizimi i llogaritur i nxehtësisë për ngrohje dhe ventilim		Q max ov *K ov		15,86*0,67= 10,62
	Vlera e koeficientit Kov në fuqinë 0.8
	Temperatura e ujit të rrjetit të drejtpërdrejtë në daljen e dhomës së bojlerit		18+64,5* K 0,8 ov +64,5K ov		18+64,50,73+67,50,67= 110,3
	Temperatura e ujit të kthimit
	Furnizimi total me ngrohje për ngrohje, ventilim dhe furnizim me ujë të ngrohtë në kushtet e dimrit		Q ov + Q mesatare gv
	Konsumi i vlerësuar i ujit të rrjetit në kushtet e dimrit		Q ov+gv 10 3 /(t 1 -t 2)C
	Lëshimi i nxehtësisë për furnizimin me ujë të nxehtë në modalitetin e verës


	Konsumi i vlerësuar i ujit të rrjetit në modalitetin e verës		Q l gv 10 3 /(t 1 -t 2)C
	Vëllimi i ujit të rrjetit në sistemin e ujësjellësit		q sys *Q d max
	Konsumi i ujit të grimcuar për të rimbushur rrjedhjet në rrjetin e ngrohjes		0,005G sistem 1/3,60
	Sasia e ujit të rrjetit të kthimit	G set.rev.	G set - G ut
	Kthejeni temperaturën e ujit të rrjetit përpara pompave të rrjetit		t 2 G set.rev +TG ut / G set
	Konsumi i avullit për ngrohjen e ngrohësve të ujit		G set (t 1 -t 3)/ (i 2 /4,19-t kb) 0,98
	Sasia e kondensatës nga ngrohësit e rrjetit të ujit





	Ngarkesa me avull në dhomën e bojlerit minus konsumi i avullit për deaerimin dhe ngrohjen e ujit të papërpunuar të zbutur për të ushqyer kaldaja, dhe gjithashtu pa marrë parasysh humbjet brenda kazanit		D konsumi + D b + D vaj	4,98+7,14= 12,12	4,98+9,13= 14,11	4,98+2,93= 7,91	0,53+0,43= 0,96
	Sasia e kondensatës nga ngrohësit e rrjetit dhe nga prodhimi		G b + G harxhuese	7,19+3,98= 11,12	9,13+3,98= 13,11	2,93+3,98= 6,91	0,43+0,42= 0,85

				0,148*0,6= 0,089	0,148*0,70= 0,104	0,148*0,39= 0,060	0,148*0,05= 0,007




	Sasia e ujit të pastrimit në daljen e ndarësit të pastrimit të vazhdueshëm		G "pr - D pr	0,6-0,089= 0,511	0,70-0,104= 0,596	0,32-0,060= 0,33	0,05-0,007= 0,043
	Humbjet e avullit brenda kazanit			0,021212 0,24	0,02*14,11= 0,28	0,02*7,91= 0,16	0,02*0,96= 0,02
			D+ G pr + P ut
	Avullimi nga deaeratori			0,002*13,44= 0,027	0,002*15,53= 0,03	0,002*9,02= 0,018	0,002*2,07= 0,004
	Sasia e ujit të zbutur që hyn në deaerator		(D konsumi -G konsumi)+ +G" pr +D djerse +D shter +G ut
			Tek shkencat e larta xvo *G xvo
			G St (T 3 -T 1)C/(i 2 -i 6)*0,98
	Sasia e kondensatës nga ngrohësit e ujit të papërpunuar që hyn në deaerator

	Pesha totale e prurjeve që hyjnë në deaerator (përveç avullit të ngrohjes)		G deri +G bisht +G s +D pr -D ex
	Pjesa e kondensatës nga ngrohësit e rrjetit dhe nga prodhimi në peshën totale të prurjeve që hyjnë në deaerator


	Konsumi i avullit për deaeratorin e ujit ushqyes dhe për ngrohjen e ujit të papërpunuar			0,75+0,13= 0,88	0,82+0,13= 0,95	0,56+0,12= 0,88	0,15+0,024= 0,179
			D+(D g +D s)	12,12+0,88= 13,00	14,11+0,9= 15,06	7,91+0,68= 8,59	0,96+0,179= 1,13
	Humbjet e avullit brenda kazanit		D" * (K djersë / (1-K djersë))


	Sasia e ujit të pastrimit që hyn në ndarësin e pastrimit të vazhdueshëm
	Sasia e avullit në daljen e ndarësit me fryrje të vazhdueshme		G pr (i 7 0,98-i 8)/ (i 3 -i 8)
	Sasia e ujit të pastrimit në daljen e ndarësit të tyre të pastrimit të vazhdueshëm
	Sasia e ujit për të ushqyer kaldaja		D shuma +G pr
	Sasia e ujit që del nga deaeratori		G gropë +G ut
	Avullimi nga deaeratori
	Sasia e ujit të zbutur që hyn në deaerator		(D konsumi -G konsumi) -G" pr + D djerse +D shter +G ut


	Sasia e ujit të papërpunuar që furnizohet për trajtimin kimik të ujit		K s.n. xvo *G xvo
	Konsumi i avullit për ngrohjen e ujit të papërpunuar		G s. V. (T 3 -T 1)C/ (i 2 -i 8)*0,98
	Sasia e kondensatës që hyn në deaerator nga ngrohësit e ujit të papërpunuar
	Pesha totale e prurjeve që hyjnë në deaerator (përveç avullit të ngrohjes)		G k +G bisht +G c +D djathtas -D jashtë
	Pjesa e kondensatës nga ngrohësit			11,12/13,90= 0,797	13,11/16,04= 0,82
	Konsumi specifik i avullit për deaerator
	Konsumi absolut i avullit për deaerator
	Konsumi i avullit për deaerimin e ujit të ushqimit dhe ngrohjen e ujit të papërpunuar

	Ngarkesa me avull në dhomën e bojlerit pa marrë parasysh humbjet brenda kazanit			12,12+0,87= 12,9	14,11+0,87= 15,07	7,91+0,67= 8,58	0,96+0,17= 1,13

	Përqindja e konsumit të avullit për nevojat ndihmëse të kazanit (çajrimi, ngrohja e ujit të papërpunuar)		(D g +D s)/D shuma *100
	Numri i kaldajave të punës		D shuma/D deri te nom
	Përqindja e ngarkesës së kaldajave me avull që funksionojnë		D shuma /D në nom N k.r. *100%
	Sasia e ujit të kaluar përveç ngrohësve të rrjetit të ujit (përmes kërcyesit midis tubacioneve të ujit të rrjetit direkt dhe atij të kthimit)		G set *(t max 1 -t 1)/ /(t max 1 -t 3)



	Sasia e ujit që kalon përmes ngrohësve të rrjetit të ujit		G set - G set.p.		94,13-40,22= 53,91	66,56-49,52= 17,04	9,20-7,03= 2,17
	Temperatura e ujit të rrjetit në hyrje të ngrohësve të ujit me avull		/(i 2 - t c.b.s.)
	Temperatura e ujit të butë që del nga ftohësi i ujit të pastrimit		T 3 +G" pr /G bisht *(i 8 /c --t pr)
	Temperatura e ujit të zbutur që hyn në deaerator nga ftohësi me avull		T 4 +D ex /G bisht *(i 4 -i 5)/c

Llogaritja e qarkut termik.

Diagrami bazë termik tregon pajisjet kryesore (kaldaja, pompat, deaeratorët, ngrohësit) dhe tubacionet kryesore.

1. Përshkrimi i qarkut termik.

Avulli i ngopur nga kaldaja me presion pune P = 0,8 MPa hyn në linjën e përbashkët të avullit të dhomës së kaldajave, nga e cila një pjesë e avullit dërgohet në pajisjet e instaluara në dhomën e kaldajave, përkatësisht: ngrohësin e rrjetit të ujit; ngrohës me ujë të nxehtë; deaerator. Pjesa tjetër e avullit përdoret për nevojat e prodhimit të ndërmarrjes.

Kondensata nga konsumatori i prodhimit kthehet me anë të gravitetit, në masën 30% në temperaturën 80 o C, në kolektorin e kondensatës dhe më pas dërgohet në rezervuarin e ujit të nxehtë me një pompë kondensate.

Ngrohja e ujit të rrjetit, si dhe ngrohja e ujit të nxehtë, kryhet me avull në dy ngrohës të lidhur në seri, ndërsa ngrohësit funksionojnë pa drenazhe të kondensatës, kondensata e mbeturinave dërgohet në deaerator.

Deaeratori gjithashtu merr ujë të pastruar kimikisht nga impianti i trajtimit të ujit të ftohtë, duke rimbushur humbjet e kondensatës.

Pompa e ujit të papërpunuar drejton ujin nga furnizimi me ujë të qytetit në HWO dhe në rezervuarin e ujit të nxehtë.

Uji i gazuar me një temperaturë prej rreth 104 o C pompohet në ekonomizues nga një pompë ushqyese dhe më pas futet në kaldaja.

Uji i përbërjes për sistemin e ngrohjes nxirret nga rezervuari i ujit të nxehtë nga një pompë kozmetike.

Qëllimi kryesor i llogaritjes së qarkut termik është:

përcaktimi i ngarkesave termike të përgjithshme, të përbërë nga ngarkesa të jashtme dhe konsumi i avullit për nevoja ndihmëse,

përcaktimi i të gjitha rrjedhave të nxehtësisë dhe masës së nevojshme për zgjedhjen e pajisjeve,

përcaktimi i të dhënave fillestare për llogaritjet e mëtejshme teknike dhe ekonomike (ngrohje vjetore, karburant, etj.).

Llogaritja e diagramit termik ju lejon të përcaktoni prodhimin total të avullit të impiantit të bojlerit në disa mënyra funksionimi. Llogaritja është bërë për 3 mënyra karakteristike:

dimri maksimal,

muaji më i ftohtë

2. Të dhënat fillestare për llogaritjen e qarkut termik.

Sasia fizike	Emërtimi	Arsyetimi	Vlera e sasisë në kushte tipike të funksionimit të dhomës së bojlerit.
Sasia fizike	Emërtimi	Arsyetimi	Maksimumi - dimër	Muaji më i ftohtë	verës
Konsumi i nxehtësisë për nevojat e prodhimit, Gcal/h.
Konsumi i nxehtësisë për nevojat e ngrohjes dhe ventilimit, Gcal/h.
Konsumi i ujit për furnizim me ujë të ngrohtë, t/h.
Temperatura e ujit të nxehtë, o C		SNiP 2.04.07-86.
Temperatura e vlerësuar e ajrit të jashtëm për Yakutsk, o C:
- gjatë llogaritjes së sistemit të ngrohjes:
- gjatë llogaritjes së sistemit të ventilimit:
Kthimi i kondensatës nga konsumatori i prodhimit, %
Entalpia e avullit të ngopur në një presion prej 0,8 MPa, Gcal/t.		Tabela e avullit të ujit
Entalpia e ujit të bojlerit, Gcal/t.
Entalpia e ujit ushqyes, Gcal/t.
Entalpia e kondensatës në t = 80 o C, Gcal/t.
Entalpia e kondensatës me avull “fluturues”, Gcal/t.
Temperatura e kondensatës së kthyer nga prodhimi, o C
Temperatura e ujit të papërpunuar, o C
Pastrimi periodik, %
Humbjet e ujit në një sistem ngrohjeje të mbyllur, %
Konsumi i avullit për nevojat e vetë kazanit, %
Humbjet e avullit në dhomën e bojlerit dhe te konsumatori, %
Koeficienti i konsumit të ujit të papërpunuar për nevojat e veta të impiantit të trajtimit të ujit.

Artikuj Nga tema:

Çfarë do të thotë të luash sport në ëndërr: interpretim sipas librave të ndryshëm të ëndrrave

Libri i ëndrrave e konsideron palestrën, stërvitjen dhe garat sportive si një simbol shumë të shenjtë. Ajo që shihni në ëndërr pasqyron nevojat themelore dhe dëshirat e vërteta. Shpesh, ajo që përfaqëson shenja në ëndrra parashikon tipare të forta dhe të dobëta të karakterit në ngjarjet e ardhshme. Kjo

Lipaza në gjak: norma dhe shkaqet e devijimeve Lipaza ku prodhohet në çfarë kushtesh

Çfarë janë lipazat dhe cila është lidhja e tyre me yndyrat? Çfarë fshihet pas niveleve shumë të larta apo shumë të ulëta të këtyre enzimave? Le të analizojmë se cilat nivele konsiderohen normale dhe pse mund të ndryshojnë. Çfarë është lipaza - përkufizimi dhe llojet e lipazave

Si dhe sa kohë të piqni viçin

Pjekja e mishit në furrë është e popullarizuar në mesin e amvisave. Nëse ndiqen të gjitha rregullat, pjata e përfunduar shërbehet e nxehtë dhe e ftohtë, dhe feta bëhen për sanduiçe. Mishi i viçit në furrë do të bëhet një pjatë e ditës nëse i kushtoni vëmendje përgatitjes së mishit për pjekje. Nëse nuk merrni parasysh

Pse kruhen testikujt dhe çfarë mund të bëni për të hequr qafe shqetësimin?

Shumë meshkuj janë të interesuar pse topat e tyre fillojnë të kruhen dhe si ta eliminojnë këtë shkak. Disa besojnë se kjo është për shkak të të brendshmeve të pakëndshme, ndërsa të tjerë mendojnë se kjo është për shkak të higjienës jo të rregullt. Në një mënyrë apo tjetër, ky problem duhet të zgjidhet.

Popullore

2024-05-10 02:22:08	Pse kruhen vezët?
2024-05-02 02:14:23	Mish i grirë për kotelet viçi dhe derri: recetë me foto
2024-04-21 02:23:23	Skemat për lëshimin e anijes kozmike Orbitat e satelitëve artificialë të Tokës
2024-04-14 02:26:43	Peshku i pjekur në skarë është pjata më e shijshme dhe më aromatike
2024-04-13 02:40:32	Yu. Andreev - Ditar Live! Andreev Yu.A. Yuri Andreev: biografia
2024-04-12 02:26:50	Klasa master për mësuesit me temën "Krijimi i testeve elektronike";
2024-04-10 02:23:37	Plaku Pavel (Gruzdev) Plaku Arkimandrit Pavel Gruzdev
2024-04-08 02:21:43	Përfitimet dhe dëmet e proteinave për trupin
2024-04-05 02:30:06	Libri i ëndrrave të Millerit: tipare dalluese dhe tipare karakteristike Shihni interpretimin e librit të ëndrrave të ëndrrave të Millerit
2024-04-05 02:30:06	Receta për rrotulla lavash me mbushje të ndryshme (foto)

Kungull i njomë i skuqur - recetat më të mira

2024-04-01 02:23:38	E re
2024-03-31 02:28:43	Organet e bimëve të lulëzuara Organet e bimëve dhe funksionet e tyre Paraqitja
2024-03-29 02:26:33	Struktura e molekulës së akullit dhe vizatimit të avullit të ujit
2024-03-29 02:26:33	Ivan Krylov fabulat më të mira për fëmijë Fabulat e ndryshme janë interesante dhe të lehta për t'u lexuar
2024-03-28 06:32:57	Qofte me lëng mishi në një tigan
2024-03-28 06:32:57	Jeta e Shën Veronikës në Ortodoksi
2024-07-16 02:05:06	Kisha e Ngjitjes në Kolomenskoye Tempulli i Ngjitjes së Zotit Ngjitja e Madhe
2024-07-15 02:07:06	Lipaza në gjak: norma dhe shkaqet e devijimeve Lipaza ku prodhohet në çfarë kushtesh
2024-05-31 02:21:07	Si dhe sa kohë të piqni viçin
2024-05-23 02:16:29	Pse kruhen testikujt dhe çfarë mund të bëni për të hequr qafe shqetësimin?
2024-05-10 02:22:08	Pse kruhen vezët?
2024-05-02 02:14:23	Mish i grirë për kotelet viçi dhe derri: recetë me foto