≡×ՄԵՆՈՒ

• Ինտերիեր
• Այգի
• Կահույք
• Շինանյութեր
• Տանիք

Որքա՞ն է օդափոխության կիլոմետրերի քանակը: Օդային խողովակների աերոդինամիկական հաշվարկ: Որոշ տեղական դիմադրության ξ արժեքներ

Այս նյութով «Կլիմայի աշխարհ» ամսագրի խմբագիրները շարունակում են գլուխներ հրատարակել «Օդափոխության և օդորակման համակարգեր» գրքից. Դիզայնի առաջարկություններ
ջուր և հասարակական շենքեր»։ Հեղինակ Կրասնով Յու.Ս.

Օդային խողովակների աերոդինամիկ հաշվարկը սկսվում է աքսոնոմետրիկ դիագրամ գծելով (M 1: 100), դնելով հատվածների համարները, դրանց բեռները L (մ 3 / ժ) և I (մ) երկարությունները: Որոշվում է աերոդինամիկ հաշվարկի ուղղությունը՝ ամենահեռավոր և բեռնված հատվածից մինչև օդափոխիչ: Կասկածի դեպքում ուղղությունը որոշելիս հաշվարկվում են բոլոր հնարավոր տարբերակները։

Հաշվարկը սկսվում է հեռավոր վայրից. որոշեք շրջանագծի D տրամագիծը (մ) կամ F մակերեսը (մ 2) խաչաձեւ հատվածըուղղանկյուն ծորան:

Արագությունը մեծանում է, երբ մոտենում եք օդափոխիչին:

Համաձայն Հավելված H-ի՝ մոտակա ստանդարտ արժեքները վերցված են՝ D CT կամ (a x b) st (m):

Ուղղանկյուն խողովակների հիդրավլիկ շառավիղ (մ).

որտեղ է ջրանցքի հատվածի տեղական դիմադրության գործակիցների գումարը:

Տեղական դիմադրությունները երկու հատվածների սահմանին (թեյեր, խաչմերուկներ) վերագրվում են հոսքի ավելի ցածր արագությամբ հատվածին:

Հավելվածներում բերված են տեղական դիմադրության գործակիցները:

3 հարկանի վարչական շենքը սպասարկող մատակարարման օդափոխության համակարգի սխեման

Հաշվարկի օրինակ

Նախնական տվյալներ.

Հողամասերի թիվ	մատակարարում L, մ 3 / ժ	երկարությունը L, մ	υ գետեր, մ/վ	Բաժին a × b, m	υ f, m/s	Դ լ, մ	Re	λ	kmc	կորուստներ հատվածում Δр, պա
outlet grating pp				0,2 × 0,4	3,1	-	-	-	1,8	10,4
1	720	4,2	4	0,2 × 0,25	4,0	0,222	56900	0,0205	0,48	8,4
2	1030	3,0	5	0,25×0,25	4,6	0,25	73700	0,0195	0,4	8,1
3	2130	2,7	6	0,4×0,25	5,92	0,308	116900	0,0180	0,48	13,4
4	3480	14,8	7	0,4×0,4	6,04	0,40	154900	0,0172	1,44	45,5
5	6830	1,2	8	0,5×0,5	7,6	0,50	234000	0,0159	0,2	8,3
6	10420	6,4	10	0,6×0,5	9,65	0,545	337000	0,0151	0,64	45,7
6 ա	10420	0,8	Յու.	Ø0.64	8,99	0,64	369000	0,0149	0	0,9
7	10420	3,2	5	0,53×1,06	5,15	0,707	234000	0,0312×n	2,5	44,2
Ընդհանուր կորուստներ՝ 185
Աղյուսակ 1. Աերոդինամիկական հաշվարկ

Օդատար խողովակները պատրաստված են ցինկապատ պողպատից, որոնց հաստությունը և չափերը համապատասխանում են հավելվածին: N դուրս. Օդի ընդունման լիսեռի նյութը աղյուս է: Որպես օդի բաշխիչներ օգտագործվում են PP տիպի կարգավորվող վանդակաճաղեր՝ հնարավոր հատվածներով՝ 100 x 200; 200 x 200; 400 x 200 և 600 x 200 մմ, ստվերային գործակիցը 0,8 և առավելագույն արագությունելքային օդը մինչև 3 մ/վրկ։

Ամբողջովին բաց շեղբերով մեկուսացված ընդունման փականի դիմադրությունը 10 Պա է: Օդատաքացուցիչի տեղադրման հիդրավլիկ դիմադրությունը 100 Պա է (ըստ առանձին հաշվարկի): Զտիչի դիմադրություն G-4 250 Pa. Խլացուցիչի հիդրավլիկ դիմադրություն 36 Պա (ըստ ակուստիկ հաշվարկ) Օդատար խողովակները նախագծված են ճարտարապետական ​​պահանջների հիման վրա ուղղանկյուն հատված.

Բաժիններ աղյուսով ալիքներվերցված ըստ աղյուսակի: 22.7.

Տեղական դիմադրության գործակիցներ

Բաժին 1. 200 × 400 մմ հատվածով RR վանդակաճաղեր ելքի մոտ (առանձին հաշվարկված).

Հողամասերի թիվ	Տեղական դիմադրության տեսակը	Էսքիզ	Անկյուն α, աստիճան.	Վերաբերմունք			Հիմնավորումը	KMS
				F0/F1	Լ 0 /Լ փ	f pass / f st
1	Դիֆուզոր		20	0,62	-	-	Ներդիր 25.1	0,09
	դուրսբերում		90	-	-	-	Ներդիր 25.11	0,19
	Tee-pass		-	-	0,3	0,8	Հավելված. 25.8	0,2
							∑ =	0,48
2	Tee-pass		-	-	0,48	0,63	Հավելված. 25.8	0,4
3	ճյուղային թի		-	0,63	0,61	-	Հավելված. 25.9	0,48
4	2 վարդակ	250×400	90	-	-	-	Հավելված. 25.11
	դուրսբերում	400×250	90	-	-	-	Հավելված. 25.11	0,22
	Tee-pass		-	-	0,49	0,64	Ներդիր 25.8	0,4
							∑ =	1,44
5	Tee-pass		-	-	0,34	0,83	Հավելված. 25.8	0,2
6	Դիֆուզոր օդափոխիչից հետո		h=0.6	1,53	-	-	Հավելված. 25.13	0,14
	դուրսբերում	600×500	90	-	-	-	Հավելված. 25.11	0,5
							∑=	0,64
6 ա	Շփոթեցնողը երկրպագուի առաջ			D g \u003d 0,42 մ			Ներդիր 25.12	0
7	Ծնկ		90	-	-	-	Ներդիր 25.1	1,2
	Լուվրի վանդակաճաղ						Ներդիր 25.1	1,3
							∑ =	1,44
Աղյուսակ 2. Տեղական դիմադրությունների որոշում

Կրասնով Յու.Ս.,

1. Շփման կորուստ.

Ptr \u003d (x * l / d) * (v * v * y) / 2 գ,

z = Q* (v*v*y)/2g,

Թույլատրելի արագության մեթոդ

Նշում. աղյուսակում օդի հոսքի արագությունը տրված է վայրկյանում մետրերով

Օգտագործելով ուղղանկյուն խողովակներ

Գլխի կորստի դիագրամը ցույց է տալիս կլոր խողովակների տրամագիծը: Եթե ​​փոխարենն օգտագործվում են ուղղանկյուն խողովակներ, գտե՛ք դրանց համարժեք տրամագծերը՝ օգտագործելով ստորև բերված աղյուսակը:

Նշումներ:

• Եթե ​​բավարար տարածք չկա (օրինակ, վերակառուցման ժամանակ), ընտրեք ուղղանկյուն խողովակներ: Որպես կանոն, խողովակի լայնությունը 2 անգամ բարձր է):

Համարժեք խողովակների տրամագծերի աղյուսակ

Երբ հայտնի են օդային խողովակների պարամետրերը (դրանց երկարությունը, խաչմերուկը, մակերեսի վրա օդի շփման գործակիցը), հնարավոր է հաշվարկել ճնշման կորուստը համակարգում կանխատեսվող օդի հոսքի ժամանակ:

Ընդհանուր կորուստներճնշումը (կգ / քմ) հաշվարկվում է բանաձևով.

որտեղ R-ը շփման ճնշման կորուստն է 1-ի դիմաց վազող հաշվիչօդային խողովակ, l - օդային խողովակի երկարությունը մետրերով, z - ճնշման կորուստ տեղական դիմադրությունների պատճառով (փոփոխական հատվածով):

1. Շփման կորուստ.

Կլոր խողովակում շփման ճնշման կորուստները P tr հաշվարկվում են հետևյալ կերպ.

Ptr \u003d (x * l / d) * (v * v * y) / 2 գ,

որտեղ x-ը շփման դիմադրության գործակիցն է, l-ը` խողովակի երկարությունը մետրերով, d-ը` խողովակի տրամագիծը` մետրերով, v` օդի հոսքի արագությունը` մ/վ, y` օդի խտությունը կգ/մ3-ով, g-ն ազատ անկման արագացումն է (9 .8 մ/վ2):

Ծանոթագրություն. Եթե օդափոխիչն ունի ոչ թե կլոր, այլ ուղղանկյուն խաչմերուկ, ապա դրա համարժեք տրամագիծը պետք է փոխարինվի բանաձևով, որը A և B կողմերով օդատարի համար հավասար է՝ dequiv = 2AB/(A + B)

2. Տեղական դիմադրության պատճառով կորուստներ.

Տեղական դիմադրության պատճառով ճնշման կորուստները հաշվարկվում են ըստ բանաձևի.

z = Q* (v*v*y)/2g,

որտեղ Q-ը ջրանցքի այն հատվածում տեղային դիմադրությունների գործակիցների գումարն է, որի համար կատարվում է հաշվարկը, v-ն օդի հոսքի արագությունն է մ/վ, y-ը օդի խտությունը կգ/մ3-ով, g-ը՝ ազատ անկումը։ արագացում (9,8 մ/վ2): Q արժեքները պարունակվում են աղյուսակային տեսքով:

Թույլատրելի արագության մեթոդ

Օդային խողովակների ցանցը թույլատրելի արագությունների մեթոդով հաշվարկելիս օդի օպտիմալ արագությունը վերցվում է որպես նախնական տվյալներ (տես աղյուսակը): Այնուհետև դիտարկվում է խողովակի պահանջվող խաչմերուկը և դրա մեջ ճնշման կորուստը:

Օդատար խողովակների աերոդինամիկ հաշվարկման կարգը՝ ըստ թույլատրելի արագությունների մեթոդի.

Նկարեք օդի բաշխման համակարգի դիագրամ: Խողովակի յուրաքանչյուր հատվածի համար նշեք 1 ժամում անցնող օդի երկարությունը և քանակը։

Մենք սկսում ենք հաշվարկը օդափոխիչից ամենահեռավոր և ամենաբեռնված հատվածներից:

Իմանալով տվյալ սենյակի օդի օպտիմալ արագությունը և 1 ժամում խողովակով անցնող օդի ծավալը՝ մենք որոշում ենք. հարմար տրամագիծ(կամ հատված) ծորան.

Մենք հաշվարկում ենք ճնշման կորուստը շփման պատճառով P tr.

Աղյուսակային տվյալների համաձայն մենք որոշում ենք տեղային դիմադրությունների Q գումարը և հաշվարկում ենք ճնշման կորուստը տեղական դիմադրությունների պատճառով z.

Օդային բաշխիչ ցանցի հաջորդ ճյուղերի համար առկա ճնշումը որոշվում է որպես այս ճյուղից առաջ գտնվող հատվածներում ճնշման կորուստների գումար:

Հաշվարկման գործընթացում անհրաժեշտ է հաջորդաբար կապել ցանցի բոլոր ճյուղերը՝ յուրաքանչյուր ճյուղի դիմադրությունը հավասարեցնելով առավել բեռնված ճյուղի դիմադրությանը: Դա արվում է դիֆրագմներով: Դրանք տեղադրվում են օդային խողովակների թեթև բեռնված հատվածների վրա՝ մեծացնելով դիմադրությունը։

Օդի առավելագույն արագության աղյուսակ՝ կախված խողովակի պահանջներից

Գլխի անընդհատ կորստի մեթոդ

Այս մեթոդը ենթադրում է մշտական ​​ճնշման կորուստ խողովակի 1 գծային մետրի համար: Դրա հիման վրա որոշվում են խողովակների ցանցի չափերը: Գլխի մշտական ​​կորստի մեթոդը բավականին պարզ է և օգտագործվում է օդափոխության համակարգերի տեխնիկատնտեսական հիմնավորման փուլում.

Կախված սենյակի նպատակից, ըստ օդի թույլատրելի արագությունների աղյուսակի, ընտրվում է արագությունը խողովակի հիմնական հատվածում:

1-ին պարբերությունում որոշված ​​արագության և նախագծային օդի հոսքի հիման վրա հայտնաբերվում է ճնշման սկզբնական կորուստը (խողովակի երկարության 1 մ-ի դիմաց): Սա ստորև ներկայացված դիագրամն է:

Որոշվում է առավել բեռնված ճյուղը, և դրա երկարությունը վերցվում է որպես օդի բաշխման համակարգի համարժեք երկարություն: Ամենից հաճախ սա հեռավորությունն է մինչև ամենահեռավոր դիֆուզորը:

Համակարգի համարժեք երկարությունը բազմապատկեք 2-րդ քայլից գլխի կորստի հետ: Ստացված արժեքին ավելացվում է գլխի կորուստը դիֆուզորների մոտ:

Այժմ, ստորև ներկայացված գծապատկերի համաձայն, որոշեք օդափոխիչից եկող սկզբնական խողովակի տրամագիծը, այնուհետև ցանցի մնացած հատվածների տրամագիծը ըստ համապատասխան օդի հոսքի արագության: Այս դեպքում սկզբնական ճնշման կորուստը ենթադրվում է մշտական:

Գլխի կորստի և խողովակի տրամագծի որոշման դիագրամ

Գլխի կորստի դիագրամը ցույց է տալիս կլոր խողովակների տրամագիծը: Եթե ​​փոխարենն օգտագործվում են ուղղանկյուն խողովակներ, գտե՛ք դրանց համարժեք տրամագծերը՝ օգտագործելով ստորև բերված աղյուսակը:

Նշումներ:

Եթե ​​տարածքը թույլ է տալիս, ավելի լավ է ընտրել կլոր կամ քառակուսի խողովակներ;

Եթե ​​բավարար տարածք չկա (օրինակ, վերակառուցման ժամանակ), ընտրվում են ուղղանկյուն խողովակներ: Որպես կանոն, խողովակի լայնությունը 2 անգամ բարձր է):

Աղյուսակը ցույց է տալիս խողովակի բարձրությունը մմ-ով հորիզոնական, ուղղահայաց լայնությունը, իսկ աղյուսակի բջիջները պարունակում են համարժեք խողովակի տրամագիծը մմ-ով:

Օդատար խողովակների աերոդինամիկ հաշվարկը սկսվում է M 1:100 աքսոնոմետրիկ դիագրամ գծելով՝ դնելով հատվածների քանակը, դրանց բեռնվածությունը b m/h և երկարությունները 1, մ: Աերոդինամիկ հաշվարկի ուղղությունը որոշվում է ամենահեռավորից և բեռնված հատվածը օդափոխիչին: Կասկածի դեպքում ուղղությունը որոշելիս հաշվարկվում են բոլոր հնարավոր տարբերակները։

Հաշվարկը սկսվում է հեռավոր տարածքից, դրա տրամագիծը հաշվարկվում է D, m կամ հարթ

Ուղղանկյուն խողովակի քառակուսի հատված P, m:

Համակարգի սկիզբը երկրպագուի մոտ

Վարչական շենքեր 4-5 մ/վ 8-12 մ/վ

Արդյունաբերական շենքեր 5-6 մ/վ 10-16 մ/վ,

Ավելանում է, քանի որ դուք մոտենում եք երկրպագուին:

Օգտագործելով Հավելված 21-ը, մենք ընդունում ենք Dst-ի կամ (a x b)st-ի մոտակա ստանդարտ արժեքները

Այնուհետև մենք հաշվարկում ենք իրական արագությունը.

2830 *դ;

Կամ———————— ———— - , մ/վ.

ՓԱՍՏ 3660 * (ա * 6) ստ

Հետագա հաշվարկների համար մենք որոշում ենք ուղղանկյուն խողովակների հիդրավլիկ շառավիղը.

£> 1 =--, մ. ա + բ

Աղյուսակների օգտագործումից և շփման հատուկ կորուստների արժեքների ինտերպոլացիայից խուսափելու համար մենք դիմում ենք ուղղակի լուծումառաջադրանքներ:

Մենք սահմանում ենք Ռեյնոլդսի չափանիշը.

Re = 64 100 * Rest * Ufact (ուղղանկյուն Հանգստի համար = Ob) (14.6)

Իսկ հիդրավլիկ շփման գործակիցը.

0,3164* Rae 0 25 Rae-ում< 60 ООО (14.7)

0,1266 * 0167 R e > 60,000-ի համար: (14.8)

Հաշվարկված հատվածում ճնշման կորուստը կլինի.

Դ.

Որտեղ KMS-ը խողովակի հատվածում տեղային դիմադրության գործակիցների գումարն է:

Տեղական դիմադրությունները, որոնք ընկած են երկու հատվածների սահմանին (թեյեր, խաչմերուկներ) պետք է վերագրվեն հոսքի ավելի ցածր արագությամբ հատվածին:

Տեղական դիմադրության գործակիցները բերված են հավելվածներում:

Նախնական տվյալներ.

Օդատար խողովակի նյութը՝ ցինկապատ թիթեղյա պողպատ, հաստությունը և չափերը՝ համաձայն App-ի: 21 .

Օդի ընդունման լիսեռի նյութը աղյուս է: Որպես օդի բաշխիչներ օգտագործվում են PP տիպի կարգավորելի վանդակաճաղեր՝ հնարավոր հատվածներով.

100 x 200; 200 x 200; 400 x 200 և 600 x 200 մմ, ստվերային գործակիցը 0,8 և առավելագույն ելքային օդի արագությունը մինչև 3 մ/վ:

Ամբողջովին բաց շեղբերով մեկուսացված ընդունման փականի դիմադրությունը 10 Պա է: Օդատաքացուցիչի տեղադրման հիդրավլիկ դիմադրությունը 132 Պա է (ըստ առանձին հաշվարկի): Ֆիլտրի դիմադրություն 0-4 250 Պա: Խլացուցիչի հիդրավլիկ դիմադրությունը 36 Պա է (ըստ ակուստիկ հաշվարկի): Ճարտարապետական ​​պահանջներից ելնելով օդատարները նախագծված են ուղղանկյուն հատվածով։

	Մատակարարում L, m3/h	Երկարությունը 1, մ		Բաժին a * b, m						Կորուստները հատվածում p, Pa
PP ցանց ելքի մոտ

250×250 բ =1030

500×500 = Lc=6850

L_ 0,5 * 0,5 / վ 0,6 * 0,5

Այս նյութով «Կլիմայի աշխարհ» ամսագրի խմբագիրները շարունակում են գլուխներ հրատարակել «Օդափոխության և օդորակման համակարգեր» գրքից. Դիզայնի առաջարկություններ
կառավարում և հասարակական շենքեր«. Հեղինակ Կրասնով Յու.Ս.

Օդային խողովակների աերոդինամիկ հաշվարկը սկսվում է աքսոնոմետրիկ դիագրամ գծելով (M 1: 100), դնելով հատվածների համարները, դրանց բեռները L (մ 3 / ժ) և I (մ) երկարությունները: Որոշվում է աերոդինամիկ հաշվարկի ուղղությունը՝ ամենահեռավոր և բեռնված հատվածից մինչև օդափոխիչ: Կասկածի դեպքում ուղղությունը որոշելիս հաշվարկվում են բոլոր հնարավոր տարբերակները։

Հաշվարկը սկսվում է հեռավոր հատվածից. որոշվում է ուղղանկյուն խողովակի խաչմերուկի D (m) տրամագիծը կամ F (m 2) մակերեսը.

Արագությունը մեծանում է, երբ մոտենում եք օդափոխիչին:

Համաձայն Հավելված H-ի՝ մոտակա ստանդարտ արժեքները վերցված են՝ D CT կամ (a x b) st (m):

Ուղղանկյուն խողովակների հիդրավլիկ շառավիղ (մ).

որտեղ - խողովակի հատվածում տեղական դիմադրության գործակիցների գումարը.

Տեղական դիմադրությունները երկու հատվածների սահմանին (թեյեր, խաչմերուկներ) վերագրվում են հոսքի ավելի ցածր արագությամբ հատվածին:

Հավելվածներում բերված են տեղական դիմադրության գործակիցները:

3 հարկանի վարչական շենքը սպասարկող մատակարարման օդափոխության համակարգի սխեման

Հաշվարկի օրինակ

Նախնական տվյալներ.

Հողամասերի թիվ	մատակարարում L, մ 3 / ժ	երկարությունը L, մ	υ գետեր, մ/վ	Բաժին a × b, m	υ f, m/s	Դ լ, մ	Re	λ	kmc	կորուստներ հատվածում Δр, պա
outlet grating pp				0,2 × 0,4	3,1	—	—	—	1,8	10,4
1	720	4,2	4	0,2 × 0,25	4,0	0,222	56900	0,0205	0,48	8,4
2	1030	3,0	5	0,25×0,25	4,6	0,25	73700	0,0195	0,4	8,1
3	2130	2,7	6	0,4×0,25	5,92	0,308	116900	0,0180	0,48	13,4
4	3480	14,8	7	0,4×0,4	6,04	0,40	154900	0,0172	1,44	45,5
5	6830	1,2	8	0,5×0,5	7,6	0,50	234000	0,0159	0,2	8,3
6	10420	6,4	10	0,6×0,5	9,65	0,545	337000	0,0151	0,64	45,7
6 ա	10420	0,8	Յու.	Ø0.64	8,99	0,64	369000	0,0149	0	0,9
7	10420	3,2	5	0,53×1,06	5,15	0,707	234000	0,0312×n	2,5	44,2
Ընդհանուր կորուստներ՝ 185
Աղյուսակ 1. Աերոդինամիկական հաշվարկ

Օդատար խողովակները պատրաստված են ցինկապատ պողպատից, որոնց հաստությունը և չափերը համապատասխանում են հավելվածին: N-ից: Օդի ընդունման լիսեռի նյութը աղյուս է: Որպես օդի բաշխիչներ օգտագործվում են PP տիպի կարգավորվող վանդակաճաղեր՝ հնարավոր հատվածներով՝ 100 x 200; 200 x 200; 400 x 200 և 600 x 200 մմ, ստվերային գործակիցը 0,8 և առավելագույն ելքային օդի արագությունը մինչև 3 մ/վ:

Ամբողջովին բաց շեղբերով մեկուսացված ընդունման փականի դիմադրությունը 10 Պա է: Օդատաքացուցիչի տեղադրման հիդրավլիկ դիմադրությունը 100 Պա է (ըստ առանձին հաշվարկի): Զտիչի դիմադրություն G-4 250 Pa. Խլացուցիչի հիդրավլիկ դիմադրությունը 36 Պա է (ըստ ակուստիկ հաշվարկի): Ելնելով ճարտարապետական ​​պահանջներից՝ նախագծված են ուղղանկյուն խողովակներ։

Աղյուսի ալիքների խաչմերուկները վերցված են Աղյուսակի համաձայն: 22.7.

Տեղական դիմադրության գործակիցներ

Բաժին 1. 200 × 400 մմ հատվածով RR վանդակաճաղեր ելքի մոտ (առանձին հաշվարկված).

Հողամասերի թիվ	Տեղական դիմադրության տեսակը	Էսքիզ	Անկյուն α, աստիճան.	Վերաբերմունք			Հիմնավորումը	KMS
				F0/F1	Լ 0 /Լ փ	f pass / f st
1	Դիֆուզոր		20	0,62	—	—	Ներդիր 25.1	0,09
	դուրսբերում		90	—	—	—	Ներդիր 25.11	0,19
	Tee-pass		—	—	0,3	0,8	Հավելված. 25.8	0,2
							∑ =	0,48
2	Tee-pass		—	—	0,48	0,63	Հավելված. 25.8	0,4
3	ճյուղային թի		—	0,63	0,61	—	Հավելված. 25.9	0,48
4	2 վարդակ	250×400	90	—	—	—	Հավելված. 25.11
	դուրսբերում	400×250	90	—	—	—	Հավելված. 25.11	0,22
	Tee-pass		—	—	0,49	0,64	Ներդիր 25.8	0,4
							∑ =	1,44
5	Tee-pass		—	—	0,34	0,83	Հավելված. 25.8	0,2
6	Դիֆուզոր օդափոխիչից հետո		h=0.6	1,53	—	—	Հավելված. 25.13	0,14
	դուրսբերում	600×500	90	—	—	—	Հավելված. 25.11	0,5
							∑=	0,64
6 ա	Շփոթեցնողը երկրպագուի առաջ			D g \u003d 0,42 մ			Ներդիր 25.12	0
7	Ծնկ		90	—	—	—	Ներդիր 25.1	1,2
	Լուվրի վանդակաճաղ						Ներդիր 25.1	1,3
							∑ =	1,44
Աղյուսակ 2. Տեղական դիմադրությունների որոշում

Կրասնով Յու.Ս.,

«Օդափոխման և օդորակման համակարգեր. Նախագծման առաջարկություններ արդյունաբերական և հասարակական շենքերի համար», գլուխ 15. «Thermocool»

• Սառնարանային մեքենաներ և սառնարանային ագրեգատներ. Սառնարանային կենտրոնի նախագծման օրինակ
• «Ջերմային հաշվեկշռի, խոնավության ընդունման, օդափոխանակության հաշվարկ, J-d դիագրամների կառուցում. Բազմագոտի օդորակիչ. Լուծման օրինակներ»
• Դիզայներ. «Կլիմայի աշխարհ» ամսագրի նյութեր
  • Օդի հիմնական պարամետրեր, ֆիլտրերի դասեր, ջեռուցիչի հզորության հաշվարկ, ստանդարտներ և կանոնակարգեր, ֆիզիկական քանակների աղյուսակ
  • Առանձին տեխնիկական լուծումներ, սարքավորումներ
  Ինչ է էլիպսաձեւ խրոցը և ինչու է այն անհրաժեշտ
Ջերմաստիճանի ընթացիկ կանոնակարգերի ազդեցությունը տվյալների կենտրոնի էներգիայի սպառման վրա Տվյալների կենտրոնի օդորակման համակարգերի էներգաարդյունավետության բարելավման նոր մեթոդներ Կոշտ վառելիքի բուխարիի արդյունավետության բարձրացում Ջերմության վերականգնման համակարգեր սառնարանային կայաններում Գինու պահեստների միկրոկլիման և դրա ստեղծման սարքավորումները Արտաքին օդի մատակարարման մասնագիտացված համակարգերի (DOAS) սարքավորումների ընտրություն Թունելի օդափոխման համակարգ. TLT-TURBO GmbH սարքավորումներ Wesper սարքավորումների կիրառում «KIRISHINEFTEORGSINTEZ» ձեռնարկության խորը նավթի վերամշակման համալիրում Օդի փոխանակման հսկողություն լաբորատոր սենյակներում Հատակի օդի բաշխման համակարգերի (UFAD) ինտեգրված օգտագործումը սառեցված ճառագայթների հետ համատեղ Թունելի օդափոխման համակարգ. Օդափոխման սխեմայի ընտրություն Օդ-ջերմային վարագույրների հաշվարկ՝ հիմնված ջերմության և զանգվածային կորուստների փորձարարական տվյալների նոր տեսակի ներկայացման վրա Շենքի վերակառուցման ժամանակ ապակենտրոնացված օդափոխության համակարգի ստեղծման փորձ Սառը ճառագայթներ լաբորատորիաների համար. Երկակի էներգիայի վերականգնման օգտագործումը Նախագծման փուլում հուսալիության ապահովում Արդյունաբերական ձեռնարկության սառնարանային կայանի շահագործման ընթացքում արտանետվող ջերմության օգտագործումը
• Օդատար խողովակների աերոդինամիկ հաշվարկի մեթոդ
DAICHI-ից պառակտված համակարգի ընտրության մեթոդիկա Երկրպագուների թրթռման բնութագրերը Ջերմամեկուսիչ դիզայնի նոր ստանդարտ Տարածքների դասակարգման կիրառական խնդիրները ըստ կլիմայական պարամետրերի Օդափոխման համակարգերի կառավարման և կառուցվածքի օպտիմալացում Վարիատորներ և ջրահեռացման պոմպեր EDC-ից Նոր տեղեկագիրք ABOK-ից Նոր մոտեցում օդափոխվող շենքերի սառնարանային համակարգերի կառուցման և շահագործման համար

Կարող եք նաև օգտագործել մոտավոր բանաձևը.

0,195 v 1,8

Ռ զ . (10) դ 100 1, 2

Դրա սխալը չի ​​գերազանցում 3 - 5%, ինչը բավարար է ինժեներական հաշվարկների համար:

Ամբողջ հատվածի համար շփման ճնշման ընդհանուր կորուստը ստացվում է հատուկ կորուստները R բազմապատկելով l, Rl, Pa հատվածի երկարությամբ: Եթե ​​օգտագործվում են օդային խողովակներ կամ այլ նյութերից ալիքներ, ապա անհրաժեշտ է կոպտության βsh ուղղում կատարել Աղյուսակի համաձայն: 2. Դա կախված է խողովակի նյութի բացարձակ համարժեք կոշտությունից K e (Աղյուսակ 3) և v f-ի արժեքից:

					աղյուսակ 2
		Ուղղիչ արժեքներ βsh
v f , m/s			βsh ժամը K e, մմ

Աղյուսակ 3 Ծորանային նյութի բացարձակ համարժեք կոշտություն

						Սվաղագործ-
						ka ցանցի վրա
K e, մմ

Պողպատե օդային խողովակների համար βw = 1. Ավելին մանրամասն արժեքներβsh-ը կարելի է գտնել Աղյուսակում: 22.12. Հաշվի առնելով այս ուղղումը, շփման ճնշման ճշգրտված կորուստը Rl βsh, Pa, ստացվում է Rl-ը βsh արժեքով բազմապատկելով: Այնուհետեւ որոշեք մասնակիցների վրա դինամիկ ճնշումը

ստանդարտ պայմաններում ρw = 1,2 կգ/մ3:

Այնուհետև տեղանքում հայտնաբերվում են տեղական դիմադրություններ, որոշվում են տեղական դիմադրության գործակիցները (LMR) ξ և հաշվարկվում է այս հատվածի LMR-ի գումարը (Σξ): Բոլոր տեղական դիմադրությունները հայտարարության մեջ մուտքագրվում են հետևյալ ձևով.

ՔԱՂԱՔԱԿԱՆՈՒԹՅՈՒՆ KMS ՕԴԱԽՈՒՍԱԿԱՆ ՀԱՄԱԿԱՐԳԵՐ

և այլն:

IN «Տեղական դիմադրություններ» սյունակում գրանցվում են այս տարածքում առկա դիմադրությունների անվանումները (կռում, թեք, խաչ, արմունկ, քերել, օդի բաշխիչ, հովանոց և այլն): Բացի այդ, նշվում են դրանց քանակը և բնութագրերը, որոնց համաձայն այս տարրերի համար որոշվում են CMR արժեքները: Օրինակ, կլոր թեքության համար սա պտտման անկյունն է և պտտման շառավիղի հարաբերակցությունը խողովակի տրամագծին: r / d, ուղղանկյուն ելքի համար - a և b խողովակի պտտման անկյունը և չափերը: Օդային խողովակի կամ խողովակի կողային բացվածքների համար (օրինակ, օդի ընդունման վանդակաճաղի տեղադրման վայրում) - բացման տարածքի հարաբերակցությունը օդային խողովակի խաչմերուկին

f resp / f մասին . Անցումի վրայի թիթեղների և խաչերի համար հաշվի է առնվում անցուղու և միջքաղաքային հատվածի տարածքի հարաբերակցությունը f p/fs և հոսքի արագությունը ճյուղում և բեռնախցիկում L o/Ls, Թեյերի և ճյուղերի վրա խաչերի համար - ճյուղի և բեռնախցիկի խաչմերուկի տարածքի հարաբերակցությունը f p / f s և կրկին, L-ի արժեքը մոտ /L հետ: Պետք է հիշել, որ յուրաքանչյուր թի կամ խաչ միացնում է երկու հարակից հատվածներ, բայց դրանք վերաբերում են այս հատվածներից մեկին, որում օդի հոսքը L-ն ավելի քիչ է: Թեյերի և խաչերի միջև տարբերությունը վազքի և ճյուղի վրա կապված է դիզայնի ուղղության հետ: Սա ցույց է տրված նկ. 11. Այստեղ հաշվարկված ուղղությունը ցուցադրվում է հաստ գծով, իսկ օդային հոսքերի ուղղությունները՝ բարակ սլաքներով։ Բացի այդ, այն ստորագրված է հենց այնտեղ, որտեղ յուրաքանչյուր տարբերակում գտնվում են բեռնախցիկը, անցումը և ելքը:

ճյուղային թիկնոց համար ճիշտ ընտրությունհարաբերություններ fп / fс, fо /fс և L о /L с. Նկատի ունեցեք, որ մատակարարման օդափոխության համակարգերում հաշվարկը սովորաբար իրականացվում է օդի շարժման դեմ, իսկ արտանետման համակարգերում՝ այս շարժման երկայնքով: Այն հատվածները, որոնց պատկանում են դիտարկվող թիերը, նշվում են վանդակներով: Նույնը վերաբերում է խաչերին: Որպես կանոն, թեև ոչ միշտ, անցուղու վրա թիթեղները և խաչերը հայտնվում են հիմնական ուղղությունը հաշվարկելիս, իսկ ճյուղի վրա դրանք հայտնվում են երկրորդական հատվածների աերոդինամիկ միացման ժամանակ (տես ստորև): Այս դեպքում հիմնական ուղղությամբ նույն թեզը կարող է դիտվել որպես մեկ անցուղի, իսկ երկրորդականում.

– որպես այլ գործակից ունեցող ճյուղ։ KMS խաչերի համար

ընդունված է նույն չափով, ինչ համապատասխան թիերի համար:

Բրինձ. 11. Tee-ի հաշվարկման սխեմա

Ընդհանուր դիմադրության ξ-ի մոտավոր արժեքները տրված են Աղյուսակում: 4.

			Աղյուսակ 4
Որոշ տեղական դիմադրության ξ արժեքներ
Անուն		Անուն
դիմադրություն		դիմադրություն
Անկյուն կլոր 90o,		Վանդակաճաղը կարգավորելի չէ
r/d = 1		կարող է RS-G (արտանետում կամ
Ուղղանկյուն անկյուն 90o		օդի ընդունում)
Թեյ հատվածում (ին-		հանկարծակի ընդլայնում
ճնշում)
Մասնաճյուղի թի		հանկարծակի սեղմում
Թեյ հատվածում (բոլոր-		Առաջին կողային անցքը
		stie (մուտք օդ
Մասնաճյուղի թի	–0.5* …	բորի հանք)
Պլաֆոնդ (անեմոստատ) ST-KR,		Ուղղանկյուն անկյուն
		90օ
Ցանց կարգավորվող RS-		Հովանոց՝ արտանետման վրա
VG (մատակարարում)

*) բացասական CMR կարող է առաջանալ ցածր Lo/Lc-ի դեպքում՝ հիմնական հոսքի միջոցով ճյուղից օդի արտանետման (ներծծման) պատճառով:

KMS-ի ավելի մանրամասն տվյալները տրված են Աղյուսակում: 22.16 - 22.43։ Ամենատարածված տեղական դիմադրության համար.

Հատվածի թեզերը - KMR-ը կարող է նաև մոտավորապես հաշվարկվել՝ օգտագործելով հետևյալ բանաձևերը.

	0.41f «25L» 0.24			0.25 ժամը		0.7 և	f «0.5 (11)
- ներարկման (մատակարարման) ընթացքում թիերի համար;
L»-ում	0.4 կարող եք օգտագործել պարզեցված բանաձևը
			prox int 0. 425 0. 25 f p ";
		0.2 1.7f"		0.35 0.25f"		2,4 լ»		0. 2 2

– ներծծող թիերի համար (արտանետում):

Ահա Լ"						զ մոտ	և զ"		f p
						զ գ

Σξ-ի արժեքը որոշելուց հետո հաշվարկվում են ճնշման կորուստը տեղական դիմադրություններում Z P d, Pa և ճնշման ընդհանուր կորուստը:

հատվածում Rl βsh + Z , Pa.

Հաշվարկների արդյունքները մուտքագրվում են աղյուսակում հետևյալ ձևով.

ՕԴՕԴԱՑՄԱՆ ՀԱՄԱԿԱՐԳԻ ԱԵՐՈԴԻՆԱՄԻԿԱԿԱՆ ՀԱՇՎԱՐԿ

գնահատված

Խողովակի չափերը

ճնշում

շփման վրա

Rlβ w

Rd,

βw

դ կամ

զ օպ,

ff,

Vf,

դ հավասար

ես

a×b

Երբ ավարտվում է հիմնական ուղղության բոլոր հատվածների հաշվարկը, ամփոփվում են դրանց համար Rl βsh + Z արժեքները և որոշվում է ընդհանուր դիմադրությունը:

օդափոխման ցանցի դիմադրություն P ցանց = Σ(Rl βw + Z):

Հիմնական ուղղությունը հաշվարկելուց հետո մեկ կամ երկու ճյուղ կապվում է: Եթե ​​համակարգը սպասարկում է մի քանի հարկ, ապա կարող եք ընտրել միջանկյալ հարկերի հատակի ճյուղերը՝ կապելու համար: Եթե ​​համակարգը ծառայում է մեկ հարկի, միացրեք հիմնական ճյուղերը, որոնք ներառված չեն հիմնական ուղղությամբ (տե՛ս պարագրաֆ 4.3-ի օրինակը): Կապակցված հատվածների հաշվարկը կատարվում է նույն հաջորդականությամբ, ինչ հիմնական ուղղությամբ և գրանցվում է նույն ձևով աղյուսակում: Կապը համարվում է ավարտված, եթե գումարը

ճնշման կորուստ Σ(Rl βsh + Z) միացված հատվածների երկայնքով շեղվում է Σ(Rl βsh + Z) գումարից հիմնական ուղղության զուգահեռ միացված հատվածների երկայնքով ոչ ավելի, քան 10%: Զուգահեռաբար միացված են համարվում հիմնական և կապակցված ուղղությունների երկայնքով հատվածները՝ դրանց ճյուղավորման կետից մինչև ծայրամասային օդաբաշխիչները: Եթե ​​շղթան նման է Նկ. 12 (հիմնական ուղղությունը նշվում է հաստ գծով), այնուհետև 2-րդ ուղղությունը պահանջում է, որ 2-րդ հատվածի համար Rl βsh + Z արժեքը հավասար լինի Rl βsh + Z 1-ին հատվածի համար, որը ստացվել է հիմնական ուղղության հաշվարկից, 10% ճշգրտություն: Կապը ձեռք է բերվում միացված հատվածներում ուղղանկյուն օդային խողովակների կլոր կամ խաչմերուկային չափերի տրամագծերի ընտրությամբ, իսկ եթե դա հնարավոր չէ, ճյուղերի վրա շնչափող փականներ կամ դիֆրագմներ տեղադրելով:

Օդափոխիչի ընտրությունը պետք է իրականացվի ըստ արտադրողի կատալոգների կամ տվյալների: Օդափոխիչի ճնշումը հավասար է հիմնական ուղղությամբ օդափոխության ցանցում ճնշման կորուստների գումարին, որը որոշվում է օդափոխության համակարգի աերոդինամիկ հաշվարկով, և օդափոխության միավորի տարրերում ճնշման կորուստների գումարին ( օդային փական, զտիչ, օդատաքացուցիչ, խլացուցիչ և այլն):

Բրինձ. 12. Օդափոխման համակարգի սխեմայի հատվածը կապելու համար ճյուղի ընտրությամբ

Ի վերջո, հնարավոր է օդափոխիչ ընտրել միայն ակուստիկ հաշվարկից հետո, երբ կորոշվի խլացուցիչի տեղադրման հարցը։ Ակուստիկ հաշվարկը կարող է իրականացվել միայն օդափոխիչի նախնական ընտրությունից հետո, քանի որ դրա նախնական տվյալները օդափոխիչի կողմից օդափոխիչի արտանետվող ձայնային հզորության մակարդակներն են: Ակուստիկ հաշվարկն իրականացվում է՝ ղեկավարվելով 12-րդ գլխի հրահանգներով: Անհրաժեշտության դեպքում հաշվարկեք և որոշեք խլացուցիչի չափը, ապա վերջապես ընտրեք օդափոխիչը:

4.3. Մատակարարման օդափոխության համակարգի հաշվարկման օրինակ

Դիտարկվում է մատակարարման համակարգօդափոխություն ճաշասենյակի համար. Օդատար խողովակների և օդային բաշխիչների կիրառումը պլանին տրված է առաջին տարբերակի 3.1 կետում ( բնորոշ սխեմադահլիճների համար):

Համակարգի դիագրամ

1000х400 5 8310 մ3/ժ

	2772 մ3/ժ2

Հաշվարկի մեթոդաբանության և անհրաժեշտ նախնական տվյալների մասին լրացուցիչ մանրամասներ կարող եք գտնել այստեղ՝. Համապատասխան տերմինաբանությունը տրված է .

KMS ՀԱՄԱԿԱՐԳԻ ՊԱՇՏՊԱՆՈՒԹՅՈՒՆ P1

		տեղական դիմադրություն
		924 մ3/ժ
		1. Անկյուն կլոր 90о r /d =1
		2. Թեյ անցուղում (ճնշում)
		fp / fc		Lo/Lc
		fp / fc		Lo/Lc
		1. Թեյ անցուղում (ճնշում)
		fp / fc		Lo/Lc
		1. Թեյ անցուղում (ճնշում)
		fp / fc		Lo/Lc
		1. Ուղղանկյուն անկյուն 1000×400 90o 4 հատ
		1. Օդի ընդունման լիսեռ հովանոցով
		(առաջին կողային անցք)
		1. Օդի ընդունման լուսանցք
	P1 ՀԱՄԱԿԱՐԳԻ ԿՄՍ-Ի ՔԱՂԱՔԱԿԱՆՈՒԹՅՈՒՆ (Թիվ 1 մասնաճյուղ)
		տեղական դիմադրություն
		1. Օդի բաշխիչ PRM3 հոսքի արագությամբ
		924 մ3/ժ
		1. Անկյուն կլոր 90о r /d =1
		2. Մասնաճյուղ (ներարկում)
		fo / fc		Lo/Lc

ՀԱՎԵԼՎԱԾ Բնութագրեր օդափոխման վանդակաճաղերև տախտակներ

I. Բնակելի հատվածներ, մ2, մատակարարման և արտանետման բլոկավոր ցանցեր RS-VG և RS-G

Երկարություն, մմ			Բարձրություն, մմ

Արագության գործակիցը m = 6,3, ջերմաստիճանի գործակիցը n = 5,1:

II. ST-KR և ST-KV առաստաղի լամպերի բնութագրերը

Անուն		Չափերը, մմ		զ փաստ, մ 2
		Չափային	Ինտերիեր
Plafond ST-KR
(կլոր)
Plafond ST-KV
(քառակուսի)

Արագության գործակիցը m = 2,5, ջերմաստիճանի գործակիցը n = 3:

ՀԻՄՆԱԿԱՆՆԵՐ

1. Սամարին Օ.Դ. Մատակարարման օդային սարքավորումների ընտրություն օդափոխման միավորներ(օդորակիչներ) տեսակի KCKP. 270109 «Ջերմամատակարարում և օդափոխություն» մասնագիտության ուսանողների համար կուրսային և դիպլոմային նախագծերի իրականացման ուղեցույց. – M.: MGSU, 2009. – 32 p.

2. Բելովա Է.Մ. Կենտրոնական համակարգերօդորակիչ շենքերում. - Մ.: Եվրոկլիմա, 2006. - 640 էջ.

3. SNiP 41-01-2003 «Ջեռուցում, օդափոխություն և օդորակում»: - M.: GUP TsPP, 2004 թ.

4. Սարքավորումների կատալոգ «Arktos».

5. սանիտարական սարքեր. Մաս 3. Օդափոխում և օդորակում: Գիրք 2. / Էդ. Ն.Ն.Պավլովը և Յու.Ի.Շիլլերը: – M.: Stroyizdat, 1992. – 416 p.

6. ԳՕՍՏ 21.602-2003. Համակարգ նախագծային փաստաթղթերշինարարության համար։ Ջեռուցման, օդափոխության և օդորակման աշխատանքային փաստաթղթերի կատարման կանոններ. - M.: GUP TsPP, 2004 թ.

7. Սամարին Օ.Դ. Պողպատե օդուղիներում օդի շարժման ռեժիմի մասին.

// SOK, 2006, No 7, p. 90-91 թթ.

8. Դիզայների ձեռնարկ. Ներքինսանիտարական սարքեր. Մաս 3. Օդափոխում և օդորակում: Գիրք 1. / Էդ. Ն.Ն.Պավլովը և Յու.Ի.Շիլլերը: – M.: Stroyizdat, 1992. – 320 p.

9. Կամենև Պ.Ն., Տերտիչնիկ Է.Ի. Օդափոխում. - M.: ASV, 2006. - 616 p.

10. Կրուպնով Բ.Ա. Տերմինաբանությունը ըստ շինարարական ջերմային ֆիզիկա, ջեռուցում, օդափոխություն և օդորակում. ուղեցույցներ «Ջերմային և գազամատակարարում և օդափոխություն» մասնագիտության ուսանողների համար։

բ.գ.թ. S. B. Gorunovich, PTO ինժեներ, Ust-Ilimskaya CHPP, OAO Irkutskenergo-ի մասնաճյուղ, Ուստ-Իլիմսկ, Իրկուտսկի մարզ:

Հարցի հայտարարություն

Հայտնի է, որ շատ ձեռնարկություններում, որոնք ոչ վաղ անցյալում ունեին ջերմային և էլեկտրական էներգիայի պաշարներ, անբավարար ուշադրություն է դարձվել փոխադրման ընթացքում դրա կորուստներին։ Օրինակ, նախագծում ընդգրկված էին տարբեր պոմպեր, որպես կանոն, հզորության մեծ մարժայով, խողովակաշարերում ճնշման կորուստները փոխհատուցվում էին մատակարարման ավելացմամբ: Հիմնական գոլորշու խողովակաշարերը նախագծված էին ցատկողներով և երկար գծերով, ինչը թույլ էր տալիս անհրաժեշտության դեպքում ավելցուկային գոլորշին տեղափոխել հարևան տուրբինային ագրեգատներ: Հաղորդման ցանցերի վերակառուցման և վերանորոգման ընթացքում նախապատվությունը տրվեց սխեմաների բազմակողմանիությանը, ինչը հանգեցրեց լրացուցիչ կապերի (կցամասերի) և ցատկերների, լրացուցիչ թիակների տեղադրման և, որպես հետևանք, լրացուցիչ տեղական կորուստների: ամբողջական ճնշում. Միևնույն ժամանակ, հայտնի է, որ զգալի միջին արագությամբ երկար խողովակաշարերում ընդհանուր ճնշման տեղական կորուստները (տեղական դիմադրությունները) կարող են հանգեցնել սպառողների ծախսերի զգալի կորուստների:

Ներկայումս արդյունավետության, էներգախնայողության, արտադրության ընդհանուր օպտիմալացման պահանջները ստիպում են մեզ նոր հայացք նետել խողովակաշարերի և գոլորշու խողովակաշարերի նախագծման, վերակառուցման և շահագործման բազմաթիվ հարցերի և ասպեկտների վրա, հետևաբար, հաշվի առնելով եռամսյակների, պատառաքաղների տեղական դիմադրությունները: և կցամասեր ներսում հիդրավլիկ հաշվարկներխողովակաշարերը դառնում են հրատապ խնդիր.

Այս աշխատանքի նպատակն է նկարագրել էլեկտրակայաններում առավել հաճախ օգտագործվող եռամսյակները և կցամասերը, փորձի փոխանակումը տեղական դիմադրության գործակիցների նվազեցման ուղիների, մեթոդների ոլորտում: համեմատական ​​գնահատումնման գործողությունների արդյունավետությունը:

Ժամանակակից հիդրավլիկ հաշվարկներում տեղական դիմադրությունը գնահատելու համար նրանք գործում են հիդրավլիկ դիմադրության անչափ գործակցով, ինչը շատ հարմար է, քանի որ դինամիկ համանման հոսքերում, որոնցում դիտվում են հատվածների երկրաչափական նմանությունը և Ռեյնոլդսի թվերի հավասարությունը, այն ունի նույն արժեքը։ , անկախ հեղուկի (գազի) տեսակից, ինչպես նաև հաշվարկված հատվածների հոսքի արագությունից և լայնակի չափերից։

Հիդրավլիկ դիմադրության գործակիցը տվյալ հատվածում կորցրած ընդհանուր էներգիայի (հզորության) հարաբերակցությունն է ընդունված հատվածում կինետիկ էներգիայի (հզորության) կամ նույն հատվածում կորցրած ընդհանուր ճնշման հարաբերակցությունը ընդունված դինամիկ ճնշմանը։ Բաժին:

որտեղ  p ընդհանուր - կորցրած (այս տարածքում) ընդհանուր ճնշումը; p-ը հեղուկի (գազի) խտությունն է. w, - արագություն i-րդ հատվածում:

Քաշման գործակիցի արժեքը կախված է նրանից, թե որ նախագծման արագությունը և, հետևաբար, որ հատվածին է այն կրճատվել:

Արտանետման և մատակարարման թիակներ

Հայտնի է, որ ճյուղավորված խողովակաշարերում տեղային կորուստների զգալի մասը կազմում են թիերի տեղային դիմադրությունները: Որպես տեղային դիմադրություն ներկայացնող առարկա՝ թի-ը բնութագրվում է ճյուղային անկյունով a և ճյուղերի (կողային և ուղիղ) խաչմերուկային տարածքների հարաբերակցությամբ F b /F q , Fh / Fq և F B / Fn: Թեյում կարող են փոխվել հոսքի արագությունները Q b /Q q , Q n /Q c և, համապատասխանաբար, արագության գործակիցները w B / w Q , w n / w Q: Թեյերը կարող են տեղադրվել ինչպես ներծծող հատվածներում (արտանետվող եռամսյակ), այնպես էլ արտահոսքի հատվածներում (մատակարարման թեյեր) հոսքի անջատման դեպքում (նկ. 1):

Արտանետվող թիթեղների դիմադրության գործակիցները կախված են վերը թվարկված պարամետրերից, իսկ սովորական ձևի մուտքային եռամսյակները՝ գործնականում միայն ճյուղային անկյան տակ և համապատասխանաբար w n / w Q և w n / w Q արագությունների հարաբերակցությունից:

Պայմանական ձևի արտանետվող թիթեղների ձգման գործակիցները (առանց կլորացման և բռնկման կամ նեղացնելու կողային ճյուղը կամ ուղիղ վազքը) կարող են հաշվարկվել հետևյալ բանաձևերի միջոցով.

Դիմադրություն կողային ճյուղում (Բ հատվածում).

որտեղ Q B \u003d F B w B, Q q \u003d F q w q - համապատասխանաբար B և C հատվածի ծավալային հոսքի արագությունները:

F n =F c տիպի և a բոլորի համար A-ի արժեքները տրված են Աղյուսակում: 1.

Երբ Q b /Q q հարաբերակցությունը փոխվում է 0-ից 1-ի, ձգման գործակիցը տատանվում է -0.9-ից մինչև 1.1 (F q =F b, a=90 O): Բացասական արժեքներբացատրվում են ներծծման գործողությամբ գծում փոքր Q B-ում:

Բանաձևի կառուցվածքից (1) հետևում է, որ քաշման գործակիցը արագորեն կբարձրանա վարդակի խաչմերուկի տարածքի նվազմամբ (F c / F b-ի աճով): Օրինակ, երբ Q b /Q c =1, F q/F b =2, a=90 O, գործակիցը 2,75 է:

Ակնհայտ է, որ դիմադրության նվազմանը կարելի է հասնել կողային ճյուղի (խեղդվող) անկյունը նվազեցնելու միջոցով։ Օրինակ, երբ F c =F b, α=45 O, երբ Q b /Q c հարաբերակցությունը փոխվում է 0-ից 1, գործակիցը փոխվում է -0.9-ից մինչև 0.322 միջակայքում, այսինքն. դրա դրական արժեքները նվազում են գրեթե 3 անգամ։

Առջևի հատվածում դիմադրությունը պետք է որոշվի բանաձևով.

Fn=F c տիպի թիերի համար K P արժեքները տրված են Աղյուսակում: 2.

Հեշտ է ստուգել, ​​որ առաջ անցման ժամանակ ձգման գործակցի փոփոխության միջակայքը

դե Q b /Q հարաբերակցությունը 0-ից 1-ի փոխելու ժամանակ գտնվում է 0-ից 0,6 միջակայքում (F c =F b, α=90 O):

Կողքի ճյուղի (խեղդվող) անկյունի կրճատումը նույնպես հանգեցնում է դիմադրության զգալի նվազմանը: Օրինակ, երբ F c =F b , α =45 O, երբ Q b /Q c հարաբերակցությունը փոխվում է 0-ից 1, գործակիցը փոխվում է 0-ից -0,414 միջակայքում, այսինքն. Q B-ի աճով ուղղակի անցումում հայտնվում է «ներծծում»՝ էլ ավելի նվազեցնելով դիմադրությունը։ Հարկ է նշել, որ կախվածությունը (2) ունի արտահայտված առավելագույնը, այսինքն. ձգման գործակիցի առավելագույն արժեքը ընկնում է Q b /Q c =0.41 արժեքի վրա և հավասար է 0.244 (F c =F b, α =45 O-ի դեպքում):

Նորմալ ձևի մատակարարման թիթեղների դիմադրության գործակիցները տուրբուլենտ հոսքում կարելի է հաշվարկել բանաձևերի միջոցով:

Կողային ճյուղերի դիմադրություն.

որտեղ K B - հոսքի սեղմման հարաբերակցությունը:

Fn=F c տիպի համար A 1-ի արժեքները տրված են Աղյուսակում: 3, K B =0:

Եթե ​​վերցնենք F c \u003d F b, a \u003d 90 O, ապա երբ Q b /Q c հարաբերակցությունը փոխվում է 0-ից 1, մենք ստանում ենք գործակիցների արժեքներ 1-ից 1,2 միջակայքում:

Նշենք, որ աղբյուրը ներկայացնում է այլ տվյալներ Ա 1 գործակցի համար։ Ըստ տվյալների՝ A 1 =1 պետք է վերցնել w B /w c-ում<0,8 и А 1 =0,9 при w B /w c >0.8. Եթե ​​մենք օգտագործում ենք տվյալները ից, ապա երբ Q B /Q C հարաբերակցությունը փոխվում է 0-ից 1, մենք ստանում ենք գործակիցների արժեքներ 1-ից 1,8 միջակայքում (F c =F b): Ընդհանուր առմամբ, մենք մի փոքր ավելի բարձր արժեքներ կստանանք բոլոր տիրույթներում ձգման գործակիցների համար:

Քաշման գործակցի աճի վրա որոշիչ ազդեցությունը, ինչպես (1) բանաձևում, գործադրվում է խաչմերուկի տարածքով B (կցամասեր) - F g /F b-ի աճով, քաշման գործակիցը արագորեն մեծանում է:

Դիմադրություն ուղիղ անցումում Fn=Fc տիպի մատակարարման թիթեղների համար

t P-ի արժեքները նշված են աղյուսակում: 4.

Երբ Q B /Qc(3) հարաբերակցությունը փոխվում է 0-ից 1 (Fc=F B, α=90 O), մենք ստանում ենք գործակիցների արժեքներ 0-ից 0,3 միջակայքում:

Պայմանական ձևի թիակների դիմադրությունը կարող է նաև զգալիորեն կրճատվել՝ կողային ճյուղի միացումը հավաքովի գուլպանով կլորացնելով: Այս դեպքում, արտանետվող թիակների համար, հոսքի պտտման անկյունը պետք է կլորացվի (R 1-ը նկ. 16-ում): Մուտքի թիակների համար կլորացումը պետք է կատարվի նաև բաժանարար եզրի վրա (R 2-ը Նկար 16-ում); այն ավելի կայուն է դարձնում հոսքը և նվազեցնում է այդ եզրից դրա պոկվելու հավանականությունը:

Գործնականում կողային ճյուղի և հիմնական խողովակաշարի գեներատորի միացման եզրերի կլորացումը բավարար է, երբ R / D (3 = 0.2-0.3.

Թեյերի դիմադրության գործակիցների հաշվարկման վերը նշված բանաձևերը և համապատասխան աղյուսակային տվյալները վերաբերում են խնամքով պատրաստված (շրջված) թիերին: Դրանց արտադրության ընթացքում արված թիերի արտադրական թերությունները (կողային ճյուղի «խափանումները» և դրա հատվածի «համընկնումը» ուղիղ հատվածում կտրված սխալ պատով - հիմնական խողովակաշար) դառնում են հիդրավլիկ դիմադրության կտրուկ աճի աղբյուր: Գործնականում դա տեղի է ունենում կցամասի հիմնական խողովակաշարի մեջ անորակ կապելու դեպքում, որը տեղի է ունենում բավականին հաճախ, քանի որ. «գործարանային» թիերը համեմատաբար թանկ են։

Կողային ճյուղի աստիճանական ընդլայնումը (դիֆուզորը) արդյունավետորեն նվազեցնում է ինչպես արտանետման, այնպես էլ մատակարարման թիակների դիմադրությունը: Կլորացման, թեքության և կողային ճյուղի ընդլայնման համադրությունը ավելի է նվազեցնում թեյի դիմադրությունը: Բարելավված թիակների դիմադրության գործակիցները կարող են որոշվել աղբյուրում տրված բանաձևերից և դիագրամներից: Հարթ թեքությունների տեսքով կողային ճյուղերով թիակները նույնպես ունեն նվազագույն դիմադրություն, և որտեղ գործնականում հնարավոր է, պետք է օգտագործվեն փոքր ճյուղերի անկյուններով թիակներ (մինչև 60 °):

Տուրբուլենտ հոսքի դեպքում (Re>4.10 3) թիերի ձգման գործակիցները քիչ են կախված Ռեյնոլդսի թվերից: Տուրբուլենտից լամինարին անցնելու ժամանակ նկատվում է կողային ճյուղի ձգման գործակիցի կտրուկ աճ ինչպես արտանետվող, այնպես էլ մուտքային թիերում (մոտ 2-3 անգամ):

Հաշվարկներում կարևոր է հաշվի առնել, թե որ հատվածում է այն կրճատվում մինչև միջին արագությունը: Յուրաքանչյուր բանաձեւից առաջ այս մասին հղում կա սկզբնաղբյուրում։ Աղբյուրները հաղորդում են ընդհանուր բանաձեւ, որտեղ փոխարկման փոխարժեքը նշված է համապատասխան ցուցանիշով։

Սիմետրիկ թիկնոց միաձուլման և բաժանման ժամանակ

Սիմետրիկ թեյի յուրաքանչյուր ճյուղի դիմադրության գործակիցը միաձուլման վայրում (նկ. 2ա) կարող է հաշվարկվել բանաձևով.

Երբ Q b / Q c հարաբերակցությունը փոխվում է 0-ից 0,5, գործակիցը փոխվում է 2-ից 1,25 միջակայքում, այնուհետև Q b / Q c-ի 0,5-ից 1-ի աճով, գործակիցը արժեքներ է ձեռք բերում 1,25-ից մինչև 2 (F c =F b դեպքի համար): Ակնհայտ է, որ կախվածությունը (5) ունի շրջված պարաբոլայի ձև՝ Q b /Q c =0,5 կետում նվազագույնով:

Ներարկման (տարանջատման) հատվածում տեղադրված սիմետրիկ թիի դիմադրության գործակիցը (նկ. 2ա) կարող է հաշվարկվել նաև բանաձևով.

որտեղ K 1 \u003d 0.3 - եռակցված թեյերի համար:

Երբ w B /w c հարաբերակցությունը փոխվում է 0-ից 1-ի, գործակիցը փոխվում է 1-ից 1,3 միջակայքում (F c =F b):

Վերլուծելով (5, 6) (ինչպես նաև (1) և (3)) բանաձևերի կառուցվածքը, կարելի է տեսնել, որ կողային ճյուղերի խաչմերուկի (տրամագծի) նվազումը (հատվածներ B) բացասաբար է անդրադառնում դիմադրության վրա. թիկնոցը.

Հոսքի դիմադրությունը կարող է կրճատվել 2-3 գործակցով, երբ օգտագործվում են թեյ-պատառաքաղներ (նկ. 26, 2c):

Թի-պատառաքաղի ձգման գործակիցը հոսքի բաժանման ժամանակ (նկ. 2b) կարող է հաշվարկվել բանաձևերով.

Երբ Q 2 /Q 1 հարաբերակցությունը փոխվում է 0-ից 1, գործակիցը փոխվում է 0,32-ից 0,6 միջակայքում:

Միաձուլման ժամանակ թեյի պատառաքաղի դիմադրության գործակիցը (նկ. 2բ) կարելի է հաշվարկել բանաձևերով.

Երբ Q 2 /Q 1 հարաբերակցությունը փոխվում է 0-ից 1, գործակիցը փոխվում է 0,33-ից -0,4 միջակայքում:

Սիմետրիկ թեզ կարելի է պատրաստել հարթ թեքություններով (նկ. 2c), այնուհետև դրա դիմադրությունը կարող է էլ ավելի կրճատվել:

Արտադրություն. Ստանդարտներ

ՋԷԿ-երի խողովակաշարերի համար նախատեսված են արդյունաբերության էներգետիկ ստանդարտները ցածր ճնշում(աշխատանքային ճնշման P աշխատանք.<22 кгс/см 2 и температуре среды t<425 О С) использовать тройники сварные по ОСТ34-42-762

OST34-42-765-85. Ավելի բարձր բնապահպանական պարամետրերի համար (P աշխատանք բ.<40 кгс/см 2) изготавливают тройники из углеродистых и кремнемарганцовистых сталей: штампованные по ОСТ108.720.01, ОСТ108.720.02-82; сварные по ОСТ108.104.01 - ОСТ108.104.03-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.04, ОСТ108.104.05-82. Из хромомолибденованадиевых сталей изготавливают тройники: штампованные по ОСТ108.720.05, ОСТ108.720.06-82; сварные по ОСТ108.104.10 - ОСТ108.104.12-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.13 - ОСТ108.104.15-82 для паропроводов высокого давления (с параметрами Р раб. до 255 кгс/см 2 и температурой t до 560 О С). Существуют соответствующие нормативы и для штуцеров.

Գոյություն ունեցող (վերևում) ստանդարտներով արտադրված թեյերի դիզայնը հիդրավլիկ կորուստների առումով հեռու է միշտ օպտիմալ լինելուց: Միայն երկարաձգված պարանոցով դրոշմված թիերի ձևն է նպաստում տեղային դիմադրության գործակցի նվազմանը, որտեղ կողային ճյուղում նախատեսված է կլորացման շառավիղ՝ ըստ նկ. 1b և նկ. 3c, ինչպես նաև ծայրի սեղմման դեպքում, երբ հիմնական խողովակաշարի տրամագիծը մի փոքր փոքր է թեյի տրամագծից (ինչպես ցույց է տրված նկ. 3b-ում): Պատառաքաղված թիերը, ըստ երևույթին, պատրաստված են պատվերով՝ ըստ «գործարանային» ստանդարտների: RD 10-249-98-ում կա մի պարբերություն, որը նվիրված է թեյի պատառաքաղների և կցամասերի ամրության հաշվարկին:

Ցանցերը նախագծելիս և վերակառուցելիս կարևոր է հաշվի առնել կրիչների շարժման ուղղությունը և թիերում հոսքի արագության հնարավոր միջակայքերը: Եթե ​​փոխադրվող միջավայրի ուղղությունը հստակ սահմանված է, ապա նպատակահարմար է օգտագործել թեք կցամասեր (կողային ճյուղեր) և պատառաքաղային թիակներ: Այնուամենայնիվ, մնում է զգալի հիդրավլիկ կորուստների խնդիրը ունիվերսալ եռամսյակի դեպքում, որը համատեղում է մատակարարման և արտանետման հատկությունները, որոնցում հնարավոր է և՛ հոսքի միաձուլումը, և՛ տարանջատումը գործառնական ռեժիմներում, որոնք կապված են հոսքի արագության զգալի փոփոխության հետ: Վերոնշյալ որակները բնորոշ են, օրինակ, ջերմային էլեկտրակայաններում սնուցող ջրի խողովակաշարերի կամ հիմնական գոլորշու խողովակաշարերի հանգույցների միացման համար «թռիչքներով»:

Միևնույն ժամանակ, պետք է հաշվի առնել, որ գոլորշու և տաք ջրի խողովակաշարերի համար եռակցված խողովակաշարերի, ինչպես նաև խողովակաշարերի ուղիղ հատվածների վրա եռակցված կցամասերի (խողովակներ, ճյուղային խողովակներ) դիզայնը և երկրաչափական չափերը պետք է համապատասխանեն պահանջներին: արդյունաբերության ստանդարտների, նորմերի և բնութագրերի: Այլ կերպ ասած, կրիտիկական խողովակաշարերի համար անհրաժեշտ է պատվիրել սերտիֆիկացված արտադրողների տեխնիկական բնութագրերին համապատասխան պատրաստված թիեր: Գործնականում, հաշվի առնելով «գործարանային» թիակների համեմատաբար բարձր արժեքը, կապող կցամասերը հաճախ կատարվում են տեղական կապալառուների կողմից՝ օգտագործելով արդյունաբերության կամ գործարանային ստանդարտները:

Ընդհանուր առմամբ, կապի մեթոդի վերաբերյալ վերջնական որոշումը պետք է կայացվի համեմատական ​​տեխնիկատնտեսական հիմնավորումից հետո: Եթե ​​որոշում է կայացվում կապը «ինքնուրույն» իրականացնելու մասին, ապա ինժեներական անձնակազմը պետք է պատրաստի խեղդվող կաղապար, հաշվարկի ուժը (անհրաժեշտության դեպքում), վերահսկի կապի որակը (խուսափելու «խափանումներից» խեղդուկը և «համընկնում» դրա հատվածը ուղիղ հատվածով կտրված սխալ պատով): Ցանկալի է կցամասի մետաղի և հիմնական խողովակաշարի միջև ներքին միացումը կատարել կլորացման միջոցով (նկ. 3c):

Կան մի շարք նախագծային լուծումներ, որոնք նվազեցնում են հիդրավլիկ դիմադրությունը ստանդարտ եռամսյակների և գծերի միացման սարքերում: Ամենապարզներից մեկն ինքնին թիակների չափսերի մեծացումն է՝ դրանցում միջավայրի հարաբերական արագությունները նվազեցնելու համար (նկ. 3ա, 3բ): Միևնույն ժամանակ, թիերը պետք է լրացվեն անցումներով, որոնց ընդլայնման (նեղացման) անկյունները նույնպես նպատակահարմար է ընտրել մի շարք հիդրավլիկ օպտիմալներից: Որպես հիդրավլիկ կորուստներով ունիվերսալ թեյ, կարող եք նաև օգտագործել ցատկողով պատառաքաղված թեյ (նկ. 3d): Մայրուղիների հանգույցների անջատման համար թի-պատառաքաղների օգտագործումը նույնպես փոքր-ինչ կբարդացնի հանգույցի դիզայնը, սակայն դրական ազդեցություն կունենա հիդրավլիկ կորուստների վրա (նկ. 3e, 3f):

Կարևոր է նշել, որ տարբեր տեսակի տեղական (L=(10-20)d) դիմադրությունների համեմատաբար մոտ տեղակայման դեպքում տեղի է ունենում տեղային դիմադրությունների միջամտության ֆենոմեն։ Որոշ հետազոտողների կարծիքով, տեղական դիմադրությունների առավելագույն կոնվերգենցիայով հնարավոր է հասնել դրանց գումարի նվազմանը, մինչդեռ որոշակի հեռավորության վրա (L = (5-7) դ) ընդհանուր դիմադրությունն ունի առավելագույնը (3-7): % ավելի բարձր, քան պարզ գումարը): Նվազեցման էֆեկտը կարող է հետաքրքրել խոշոր արտադրողներին, որոնք պատրաստ են արտադրել և մատակարարել անջատիչ ագրեգատներ նվազեցված տեղական դիմադրությամբ, սակայն լավ արդյունքի հասնելու համար պահանջվում է կիրառական լաբորատոր հետազոտություն:

տեխնիկատնտեսական հիմնավորում

Կառուցողական որոշում կայացնելիս կարեւոր է ուշադրություն դարձնել խնդրի տնտեսական կողմին։ Ինչպես նշվեց վերևում, սովորական դիզայնի «գործարանային» թիակները և նույնիսկ ավելին, որոնք պատրաստված են պատվերով (հիդրավլիկ օպտիմալ), կարժենան զգալիորեն ավելի թանկ, քան կոճղային կցամասը: Միևնույն ժամանակ, կարևոր է մոտավոր գնահատել օգուտները նոր եռամսյակում հիդրավլիկ կորուստների կրճատման և դրա վերադարձման ժամանակաշրջանի դեպքում:

Հայտնի է, որ ճնշման կորուստները կայանի խողովակաշարերում նորմալ մեդիա հոսքի արագությամբ (Re>2.10 5-ի համար) կարելի է գնահատել հետևյալ բանաձևով.

որտեղ p - ճնշման կորուստ, kgf / սմ 2; w-ը միջավայրի արագությունն է, m/s; L - խողովակաշարի տեղակայված երկարությունը, մ; g - ազատ անկման արագացում, մ / վ 2; դ - խողովակաշարի նախագծային տրամագիծը, մ; k - շփման դիմադրության գործակիցը; ∑ἐ m-ը տեղական դիմադրության գործակիցների գումարն է. v - միջինի կոնկրետ ծավալ, մ 3 / կգ

Կախվածությունը (7) սովորաբար կոչվում է խողովակաշարի հիդրավլիկ բնութագիր:

Եթե ​​հաշվի առնենք կախվածությունը՝ w=10Gv/9nd 2 , որտեղ G սպառումն է՝ t/h։

Այնուհետև (7) կարող է ներկայացվել հետևյալ կերպ.

Եթե ​​հնարավոր է նվազեցնել տեղային դիմադրությունը (տիզ, կցամաս, անջատիչ միավոր), ապա, ակնհայտորեն, բանաձևը (9) կարող է ներկայացվել հետևյալ կերպ.

Այստեղ ∑ἐ m-ը հին և նոր հանգույցների տեղական դիմադրության գործակիցների տարբերությունն է։

Ենթադրենք, որ «պոմպ-խողովակաշար» հիդրավլիկ համակարգը գործում է անվանական ռեժիմով (կամ անվանականին մոտ ռեժիմով): Ապա.

որտեղ P n - անվանական ճնշում (ըստ պոմպի / կաթսայի հոսքի բնութագրիչի), kgf / սմ 2; G h - անվանական հոսքի արագություն (ըստ պոմպի / կաթսայի հոսքի բնութագրիչի), տ / ժ.

Եթե ​​ենթադրենք, որ հին դիմադրությունները փոխարինելուց հետո «պոմպ-խողովակաշար» համակարգը կմնա գործող (ЫРn), ապա (10-ից)՝ օգտագործելով (12), կարող ենք որոշել նոր հոսքի արագությունը (դիմադրությունը նվազեցնելուց հետո։ ):

«Պոմպ-խողովակաշար» համակարգի աշխատանքը, նրա բնութագրերի փոփոխությունը կարելի է պատկերացնել Նկ. 4.

Ակնհայտորեն, G 1 >G M. Եթե ​​խոսքը գնում է գոլորշի կաթսայից տուրբին տեղափոխող հիմնական գոլորշու խողովակաշարի մասին, ապա հոսքի արագության տարբերությամբ ЛG=G 1 -G n հնարավոր է որոշել ջերմության քանակի շահույթը (ընտրությունից. տուրբին) և (կամ) արտադրված էլեկտրական էներգիայի քանակով` ըստ այս տուրբինի շահագործման բնութագրերի:

Համեմատելով նոր հանգույցի արժեքը և ջերմության (էլեկտրաէներգիայի) քանակը, կարող եք մոտավորապես գնահատել դրա տեղադրման շահութաբերությունը:

Հաշվարկի օրինակ

Օրինակ, անհրաժեշտ է գնահատել հոսքերի միախառնման վայրում հիմնական գոլորշու խողովակաշարի հավասար եռամսյակի փոխարինման ծախսարդյունավետությունը (նկ. 2ա) նկ. 3տ. Գոլորշի սպառող - ջեռուցման տուրբին PO TMZ տեսակի T-100/120-130: Գոլորշին ներթափանցում է գոլորշու խողովակաշարի մեկ գծով (թեյ, հատվածներ B, C):

Մենք ունենք հետևյալ նախնական տվյալները.

■ գոլորշու խողովակաշարի նախագծային տրամագիծը d=0,287 մ;

■ գոլորշու անվանական հոսքի արագություն G h =Q(3=Q^420 t/h;

■ կաթսայի անվանական ճնշում Р н =140 kgf/cm 2;

■ գոլորշու հատուկ ծավալը (P ra b=140 kgf/cm 2, t=560 o C) n=0,026 մ 3 /կգ.

Մենք հաշվարկում ենք ստանդարտ թեյի դիմադրության գործակիցը հոսքերի միացման վայրում (նկ. 2ա)՝ օգտագործելով (5) բանաձևը - ^ SB1 = 2:

Թի-պատառաքաղի դիմադրության գործակիցը ցատկողով հաշվարկելու համար ենթադրենք.

■ ճյուղերում հոսքերի բաժանումը տեղի է ունենում Q b /Q c «0,5;

■ ընդհանուր դիմադրության գործակիցը հավասար է մուտքային թիակի դիմադրությունների գումարին (45 O ելքով, տե՛ս Նկար 1ա) և միաձուլման վայրում գտնվող ճյուղի (նկ. 2b), այսինքն. միջամտությունն անտեսվում է.

Մենք օգտագործում ենք բանաձևերը (11, 13) և ստանում ենք սպառման ակնկալվող աճ  G=G 1 -G n = 0,789 տ/ժ:

Ըստ T-100/120-130 տուրբինի ռեժիմի գծապատկերի՝ 420 տ/ժ հոսքի արագությունը կարող է համապատասխանել 100 ՄՎտ էլեկտրական բեռի և 400 ԳՋ/ժ ջերմային բեռի։ Հոսքի և էլեկտրական բեռի միջև կապը մոտ է ուղիղ համեմատականին:

Էլեկտրական բեռի ավելացումը կարող է լինել՝ P e \u003d 100AG / Q n \u003d 0,188 ՄՎտ:

Ջերմային բեռի ավելացումը կարող է լինել՝ T e \u003d 400AG / 4,19Q n \u003d 0,179 Գկալ / ժ:

Քրոմ-մոլիբդեն-վանադիումային պողպատներից պատրաստված արտադրանքի գները (377x50 թիզ-պատառաքաղի համար) կարող են շատ տարբեր լինել 200-ից մինչև 600 հազար ռուբլի, հետևաբար, մարման ժամկետը կարելի է դատել միայն որոշման պահին շուկայական մանրակրկիտ ուսումնասիրությունից հետո:

1. Այս հոդվածում նկարագրված են տարբեր տեսակի եռամսյակներ և կցամասեր, տրված է էլեկտրակայանների խողովակաշարերում օգտագործվող թիերի համառոտ նկարագրությունը: Տրված են հիդրավլիկ դիմադրության գործակիցների որոշման բանաձևեր, ցուցադրված են դրանց նվազեցման ուղիներն ու միջոցները։

2. Առաջարկվում են թիզ-պատառաքաղների հեռանկարային նախագծեր, մայրուղային խողովակաշարերի անջատիչ հանգույց՝ տեղական դիմադրության նվազեցված գործակիցներով:

3. Տրված են բանաձևեր, օրինակ, և ցույց է տրվում տեխնիկատնտեսական վերլուծության նպատակահարմարությունը թեյեր ընտրելիս կամ փոխարինելիս, անջատիչ ագրեգատները վերակառուցելիս:

գրականություն

1. Իդելչիկ Ի.Ե. Հիդրավլիկ դիմադրության ձեռնարկ. Մ.: Mashinostroenie, 1992 թ.

2. Նիկիտինա Ի.Կ. ՋԷԿ-երի խողովակաշարերի ձեռնարկ. Մոսկվա: Էներգոատոմիզդատ, 1983 թ.

3. Հիդրավլիկ և օդափոխման համակարգերի հաշվարկների ձեռնարկ / Էդ. Ա.Ս. Յուրիեւը։ S.-Pb.: ANO NPO «Աշխարհ և ընտանիք», 2001 թ.

4. Ռաբինովիչ Է.Զ. Հիդրավլիկա. Մոսկվա: Նեդրա, 1978:

5. Benenson E.I., Ioffe L.S. Cogeneration Steam Turbines / Ed. Դ.Պ. Ավագ. M: Energoizdat, 1986 թ.