• داخلی
• ویندوز
• دیوارها
• پروژه ها
• ساختمان ها

فن آوری های کلاشینکف و فرمولاسیون بتن به خصوص قوی. روشی برای تهیه مخلوط بتن خود تراکم مخصوصاً با مقاومت بالا واکنشی-پودری تقویت شده با خواص جریان بسیار بالا و روشی برای تولید محصولات بتن از مخلوط حاصل.

چکیده پایان نامه در موضوع ""

به عنوان یک نسخه خطی

پودر واکنش دهنده ریزدانه بتن تقویت شده پراکنده با استفاده از سنگ

تخصص 05.23.05 - مصالح و محصولات ساختمانی

این کار در بخش "فناوری بتن، سرامیک و کلاسور" در یک موسسه آموزشی دولتی آموزش عالی انجام شد. آموزش حرفه ای"پنزا دانشگاه دولتیمعماری و ساختمان» و در مؤسسه مصالح ساختمانیو ساختارهای دانشگاه فنی مونیخ.

سرپرست علمی -

دکترای علوم فنی، پروفسور والنتینا سرافیمونا دمیانوا

مخالفان رسمی:

دانشمند ارجمند فدراسیون روسیه، عضو مسئول RAASN، دکترای علوم فنی، پروفسور ولادیمیر پاولوویچ سلایف

دکترای علوم فنی، پروفسور اولگ ویاچسلاوویچ تاراکانوف

سازمان پیشرو - OJSC "Penzastroy"، Penza

دفاع در تاریخ 16 تیر 1385 ساعت 16:00 در جلسه انجام می شود شورای پایان نامه D 212.184.01 در موسسه آموزشی دولتی آموزش عالی حرفه ای "دانشگاه دولتی معماری و ساخت و ساز پنزا" به آدرس: 440028، پنزا، خیابان. G. Titova، 28، ساختمان 1، اتاق کنفرانس.

پایان نامه را می توان در کتابخانه ایالتی یافت موسسه آموزشیآموزش عالی حرفه ای "دانشگاه ایالتی معماری و ساختمان پنزا"

دبیر علمی شورای پایان نامه

V. A. Khudyakov

خصوصیات کلی کار

با افزایش قابل توجه مقاومت بتن تحت فشار تک محوری، مقاومت به ترک ناگزیر کاهش می یابد و خطر شکست شکننده سازه ها افزایش می یابد. تقویت پراکنده بتن با الیاف این خواص منفی را از بین می برد، که امکان تولید بتن با کلاس های بالاتر از 80-100 با مقاومت 150-200 مگاپاسکال را فراهم می کند که دارای کیفیت جدیدی است - ماهیت ویسکوزیته تخریب.

تجزیه و تحلیل آثار علمیدر زمینه بتن مسلح پراکنده و تولید آنها در عمل داخلی نشان می دهد که جهت گیری اصلی هدف استفاده از ماتریس های با مقاومت بالا در این گونه بتن ها را دنبال نمی کند. کلاس بتن مسلح پراکنده از نظر مقاومت فشاری بسیار کم است و به B30-B50 محدود می شود. این امکان چسبندگی خوب الیاف به ماتریس یا استفاده کامل از الیاف فولادی را حتی با استحکام کششی کم فراهم نمی کند. علاوه بر این، در تئوری آنها توسعه یافته و در عمل تولید می شوند محصولات بتنیبا الیاف آزاد با درجه تقویت حجمی 59٪. الیاف در معرض ارتعاش با انقباض زیاد "چربی" پلاستیکی نشده ریخته می شوند ملات شن و ماسه سیمانترکیب سیمان-ماسه - 14-I: 2.0 در W/C = 0.4، که بسیار ضایع کننده است و سطح کار در سال 1974 را تکرار می کند. از سنگ های با استحکام بالا، افزایش اثر کاهش آب را تا 60 درصد با استفاده از فوق روان کننده های ترکیب الیگومری و فوق روان کننده ها ممکن کرد. ترکیب پلیمری. این دستاوردها مبنایی برای ایجاد بتن مسلح پراستحکام پراکنده، یا بتن پودری ریزدانه از مخلوط‌های خود تراکم ریخته‌گری نشدند. در همین حال، کشورهای پیشرفته به طور فعال در حال توسعه نسل های جدید بتن پودر واکنش تقویت شده با الیاف پراکنده هستند. مخلوط بتن پودری استفاده می شود

برای پر کردن قالب ها با قاب های توری نازک حجمی بافته شده در آنها و ترکیب آنها با تقویت میله ای.

شناسایی پیشینه نظری و انگیزه ایجاد بتن پودری ریزدانه چند جزئی با ماتریس بسیار متراکم و با مقاومت بالا، به دست آمده از ریخته‌گری با محتوای آب بسیار کم، تضمین تولید بتن با طبیعت چسبناک در هنگام تخریب و بالا. استحکام کششی در خمش؛

شناسایی توپولوژی ساختاری بایندرهای کامپوزیتی و ترکیبات ریزدانه تقویت‌شده پراکنده، به‌دست آوردن مدل‌های ریاضی ساختار آنها برای تخمین فواصل بین ذرات پرکننده و مراکز هندسی الیاف تقویت‌کننده.

بهینه سازی ترکیبات ریزدانه پراکنده تقویت شده مخلوط های بتنبا الیاف c1 = 0.1 میلی متر و I = 6 میلی متر با حداقل محتوای کافی برای افزایش مقاومت کششی بتن، فناوری آماده سازی و تأثیر فرمولاسیون بر سیالیت، چگالی، محتوای هوا، مقاومت و سایر خواص فیزیکی و فنی بتن بتن.

تازگی علمی کار.

1. امکان تولید بتن پودری سیمان ریزدانه با مقاومت بالا، از جمله بتن مسلح پراکنده، ساخته شده از مخلوط بتن بدون سنگ خرد شده با کسری ریز، از نظر علمی اثبات شده و به طور تجربی تایید شده است. ماسه کوارتزبا پودرهای سنگ راکتیو و میکروسیلیس، با افزایش قابل توجه راندمان فوق روان کننده ها تا زمانی که محتوای آب در مخلوط خود متراکم ریخته گری به 10-11٪ (مطابق با مخلوط نیمه خشک برای پرس بدون SP) بر حسب وزن برسد. اجزای خشک

4. مکانیسم انتشار یونی عمدتاً از طریق محلول سخت شدن بایندرهای سیمانی کامپوزیت از نظر تئوری پیش‌بینی و به‌طور تجربی ثابت شده است، که با افزایش محتوای پرکننده یا افزایش پراکندگی آن در مقایسه با پراکندگی سیمان، افزایش می‌یابد.

5. فرآیندهای تشکیل سازه بتن پودری ریزدانه بررسی شده است. نشان داده شده است که بتن پودری ساخته شده از مخلوط‌های بتن خود متراکم ریخته‌گری شده فوق‌العاده چگال‌تر است، سینتیک افزایش مقاومت آن‌ها شدیدتر است و میانگین مقاومت به طور قابل‌توجهی بالاتر از بتن بدون SP است که در همان مقدار آب تحت فشار قرار می‌گیرد. فشار 40-50 مگاپاسکال. معیارهایی برای ارزیابی فعالیت واکنش شیمیایی پودرها ایجاد شده است.

6. ترکیبات مخلوط بتن ریزدانه پراکنده - تقویت شده با الیاف فولادی نازک با قطر 0.15 و طول 6 میلی متر بهینه شده است.

تکنولوژی تهیه آنها، ترتیب معرفی اجزا و مدت زمان اختلاط. تأثیر ترکیب بر سیالیت، چگالی، محتوای هوای مخلوط‌های بتن و مقاومت فشاری بتن مشخص شده است.

اهمیت عملی کار در توسعه مخلوط‌های بتن پودری ریزدانه ریخته‌گری شده جدید با الیاف برای ریختن قالب‌ها برای محصولات و سازه‌ها، هم بدون و هم با تقویت میله‌ای ترکیبی نهفته است. با استفاده از مخلوط‌های بتن با چگالی بالا، می‌توان خمشی یا فشرده‌ای با مقاومت بالا در برابر ترک تولید کرد. سازه های بتن مسلحبا ماهیت ویسکوز تخریب تحت تأثیر بارهای شدید.

یک ماتریس کامپوزیت با چگالی بالا و استحکام بالا با مقاومت فشاری 120-150 مگاپاسکال برای افزایش چسبندگی به فلز به منظور استفاده از الیاف نازک و کوتاه با استحکام بالا با قطر 0.04-0.15 میلی متر و طول 0.04 میلی متر به دست آمده است. 6-9 میلی متر، امکان کاهش مصرف و مقاومت آن در برابر جریان مخلوط بتن برای فناوری ریخته گری برای تولید محصولات فیلیگر دیواره نازک با استحکام کششی بالا در طول خمش.

تایید کار. مفاد اصلی و نتایج کار پایان نامه در بین المللی و همه روسی ارائه و گزارش شد

کنفرانس های علمی و فنی Siysk: "علم جوان برای هزاره جدید" (Naberezhnye Chelny، 1996)، "مسائل برنامه ریزی و توسعه شهری" (Penza، 1996، 1997، 1999)، " مسائل معاصرعلم مصالح ساختمانی" (پنزا، 1998)، " ساخت و ساز مدرن"(1998)، کنفرانس های علمی و فنی بین المللی "مصالح ساختمانی مرکب". تئوری و عمل» (پنزا، 2002، 2003، 2004، 2005)، «صرفه جویی در منابع و انرژی به عنوان انگیزه ای برای خلاقیت در فرآیند ساخت و ساز معماری» (مسکو-کازان، 2003)، « مسائل جاریساخت و ساز" (سارانسک، 2004)، "فناوری های جدید با فن آوری های جدید صرفه جویی در انرژی و منابع در تولید مصالح ساختمانی" (Penza، 2005)، همه روسی کنفرانس علمی-عملی«برنامه ریزی شهری، بازسازی و پشتیبانی مهندسیتوسعه پایدار شهرها در منطقه ولگا" (تولیاتی، 2004)، خوانش های آکادمیک RAASN "دستاوردها، مشکلات و جهت های امیدوار کنندهتوسعه تئوری و عمل علم مصالح ساختمانی» (کازان، 2006).

انتشارات. بر اساس نتایج تحقیق، 27 اثر (3 اثر در مجلات در فهرست کمیسیون عالی گواهینامه) منتشر شد.

مقدمه ارتباط جهت انتخاب شده تحقیق را اثبات می کند، هدف و اهداف تحقیق را تدوین می کند و اهمیت علمی و عملی آن را نشان می دهد.

در فصل اول به بررسی تحلیلیادبیات، تجزیه و تحلیل تجربه خارجی و داخلی در استفاده از بتن با کیفیت بالا و بتن مسلح با الیاف انجام شد. نشان داده شده است که در عمل خارجی، بتن پر مقاومت با مقاومت حداکثر 120-140 مگاپاسکال، عمدتاً پس از سال 1990 شروع به تولید کرد. در شش سال گذشته، چشم اندازهای وسیعی در افزایش مقاومت مقاومت بالا شناسایی شده است. بتن از 130 تا 150 مگاپاسکال و انتقال آنها به رده بتن های مخصوصاً با مقاومت بالا با مقاومت 210250 مگاپاسکال، به لطف عملیات حرارتی بتن انجام شده در طول سال ها، به مقاومت 60-70 مگاپاسکال می رسد.

تمایل به تقسیم بتن با مقاومت بالا با توجه به دانه بندی سنگدانه به 2 نوع وجود دارد: بتن ریزدانه با حداکثر اندازه دانه تا 8-16 میلی متر و ریزدانه با دانه های تا 0.5-1.0 میلی متر. هر دوی آنها لزوماً حاوی میکروسیلیس یا کائولن تایید شده با میکرودئید، پودرهای سنگ های بادوام هستند و برای ایجاد شکل پذیری بتن، مقاومت در برابر ضربه، مقاومت در برابر ترک - الیاف. مواد مختلف. یک گروه خاص شامل بتن پودری ریزدانه (Reaktionspulver beton-RPB یا Reactive Powder Concrete) با حداکثر اندازهدانه های 0.3-0.6 میلی متر. نشان داده شده است که چنین بتن هایی با مقاومت فشاری محوری 200-250 مگاپاسکال با ضریب تقویت حداکثر 3-3.5 درصد حجمی، دارای مقاومت کششی در خمش تا 50 مگاپاسکال هستند. چنین خواصی، اول از همه، با انتخاب یک ماتریس با چگالی و استحکام بالا تضمین می شود، که امکان افزایش چسبندگی به فیبر و استفاده کامل از استحکام کششی بالای آن را فراهم می کند.

وضعیت تحقیق و تجربه در تولید بتن تقویت‌شده با الیاف در روسیه تجزیه و تحلیل می‌شود. بر خلاف تحولات خارجی، تحقیقات روسیه بر استفاده از بتن الیافی با ماتریس با مقاومت بالا متمرکز نیست، بلکه بر افزایش درصد آرماتور به 5-9٪ حجمی در بتن های سه و چهار جزئی کم مقاومت متمرکز است. کلاس B30-B50 برای افزایش استحکام کششی در خمش به 17-28 مگاپاسکال. اینا همش تکراره تجربه خارجی 1970-1976، یعنی. آن سال‌هایی که از فوق روان‌کننده‌های مؤثر و میکروسیلیس استفاده نمی‌شد و بتن تقویت‌شده با الیاف عمدتاً سه جزئی (شنی) بود. برای تولید بتن الیافی با مصرف سیمان پرتلند 700-1400 کیلوگرم بر متر مکعب، شن و ماسه - 560-1400 کیلوگرم بر متر مکعب، الیاف - 390-1360 کیلوگرم بر مترمکعب توصیه می شود که بسیار ضایع کننده است و هیچ گونه مصرفی ندارد. پیشرفت به دست آمده در توسعه بتن با کیفیت بالا را در نظر بگیرید.

تجزیه و تحلیل تکامل توسعه بتن های چند جزئی در مراحل مختلف انقلابی ظهور اجزای تعیین کننده عملکردی خاص: فیبر، فوق روان کننده ها، میکروسیلیس انجام شده است. نشان داده شده است که بتن های شش و هفت جزئی اساس یک ماتریس با مقاومت بالا برای استفاده موثرعملکرد اصلی فیبر دقیقاً چنین بتن هایی هستند که چندکاره می شوند.

انگیزه های اصلی پیدایش بتن های پودری واکنشی با مقاومت بالا و به ویژه با مقاومت بالا، امکان به دست آوردن مقادیر "رکورد" کاهش آب در مخلوط های بتن و حالت رئولوژیکی ویژه آنها فرموله شده است. الزامات پودرها و

شیوع آنها به عنوان ضایعات فن آوری از صنعت معدن.

بر اساس تجزیه و تحلیل، هدف و اهداف تحقیق تدوین می شود.

فصل دوم مشخصات مواد مورد استفاده را ارائه می‌کند و روش‌های تحقیق را تشریح می‌کند: سیمان CEM 1 42.5 R HS Werk Geseke، Werk Bernburg CEM 1 42.5 R، Weisenau CEM 1 42.5، Volsky PC500 DO. , Stary Oskolsky PC 500 DO; شن و ماسه Surskiy طبقه بندی شده fr. 0.14-0.63، بالاشیسکی (Syzran) طبقه بندی شده fr. 0.1-0.5 میلی‌متر، ماسه Halle fr. 0.125-0.5 اینچ؛ میکروسیلیس: Eikern Microsilica 940 با محتوای Si02 > 98.0٪، Silia Staub RW Fuller با محتوای Si02 > 94.7٪، BS-100 (تداعی سودا) با ZO2 > 98.3٪، Chelyabinsk EMC با محتوای SiO 8. 90% فیبر آلمانی و تولید روسیهبا d = 0.15 میلی متر، 7 = 6 میلی متر با مقاومت کششی 1700-3100 مگاپاسکال. پودرهای سنگی با منشا رسوبی و آتشفشانی؛ فوق روان کننده های فوق روان کننده بر پایه نفتالین، ملامین و پلی کربوکسیلات.

برای تهیه مخلوط بتن، یک میکسر پرسرعت از Eirich و یک میکسر متلاطم از Kaf. TBKiV، دستگاه های مدرنو تجهیزات تولید آلمان و داخلی. تجزیه و تحلیل ساختاری اشعه ایکس بر روی یک آنالایزر Seifert، تجزیه و تحلیل میکروسکوپی الکترونی بر روی یک میکروسکوپ ESEM فیلیپس انجام شد.

فصل سوم به بررسی ساختار توپولوژیکی چسب های کامپوزیتی و بتن پودری از جمله بتن مسلح پراکنده می پردازد. توپولوژی ساختاری بایندرهای کامپوزیتی، که در آن کسر حجمی پرکننده‌ها از بایندر اصلی بیشتر است، مکانیسم و ​​سرعت فرآیندهای واکنش را تعیین می‌کند. برای محاسبه میانگین فاصله بین ذرات ماسه در بتن پودری(یا بین ذرات سیمان پرتلند در بایندرهای بسیار پر)، یک سلول مکعبی ابتدایی با اندازه سطح A و حجم A3 برابر با حجم کامپوزیت اتخاذ می شود.

با در نظر گرفتن غلظت حجمی سیمان C4V، اندازه متوسط ​​ذرات سیمان<1ц, объёмной концентрации песка С„, и среднего размера частиц песка d„, получено:

برای فاصله مرکز به مرکز بین ذرات سیمان در یک بایندر کامپوزیت:

Ac =^-3/i-/b-Sy =0.806-^-3/1/^ "(1)

برای فاصله بین ذرات ماسه در بتن پودری:

Z/tg/6 -St = 0.806 ap-shust (2)

با در نظر گرفتن کسر حجمی ماسه با کسری 0.14-0.63 میلی متر در مخلوط بتن پودری ریزدانه معادل 350-370 لیتر (جریان جرمی ماسه 950-1000 کیلوگرم)، حداقل میانگین فاصله بین مراکز هندسی ذرات. برابر با 428-434 میکرون به دست آمد. حداقل فاصله بین سطوح ذرات 43-55 میکرون و با اندازه ماسه 0.1-0.5 میلی متر - 37-44 میکرون است. با بسته بندی شش ضلعی ذرات، این فاصله با ضریب K = 0.74/0.52 = 1.42 افزایش می یابد.

بنابراین، در طول جریان مخلوط بتن پودری، اندازه شکافی که ماتریس رئولوژیکی سوسپانسیون سیمان، آرد سنگ و میکروسیلیس در آن قرار می‌گیرد، از 43-55 میکرون تا 61-78 میکرون تغییر می‌کند. کسر شن تا 0.1 -0.5 میلی متر ماتریس بین لایه ای از 37-44 میکرون تا 52-62 میکرون متفاوت است.

توپولوژی الیاف پراکنده با طول / و قطر c? خواص رئولوژیکی مخلوط بتن با الیاف، سیال بودن آنها، فاصله متوسط ​​بین مراکز هندسی الیاف را تعیین می کند و مقاومت کششی بتن مسلح را تعیین می کند. فاصله متوسط ​​محاسبه شده در اسناد نظارتی و در بسیاری از کارهای علمی در مورد آرماتورهای پراکنده استفاده می شود. نشان داده شده است که این فرمول ها متناقض هستند و محاسبات بر اساس آنها به طور قابل توجهی متفاوت است.

از در نظر گرفتن یک سلول مکعبی (شکل 1) با طول صورت / با الیاف قرار داده شده در آن

الیاف با قطر b/، با محتوای کل 11 الیاف /V، تعداد الیاف روی صورت مشخص می شود.

P = و فاصله o =

با در نظر گرفتن حجم تمام الیاف У„ = fE.iL. /. dg و ضریب شکل. 1 4

ضریب تقویت /l = (100-l s11 s)/4 ■ I1، فاصله متوسط ​​تعیین می شود:

5 = (/ - th?) / 0.113 ■ l/ts -1 (3)

محاسبات 5 با استفاده از فرمول Romuapdi I.R انجام شد. و مندل I.A. و طبق فرمول Mak Kee. مقادیر فاصله در جدول 1 ارائه شده است. همانطور که از جدول 1 مشاهده می شود، نمی توان از فرمول Mak Kee استفاده کرد. بنابراین، فاصله 5 با افزایش حجم سلول از 0.216 سانتی متر مکعب (/ = 6 میلی متر) به 1000 متر مکعب (/ = 10000 میلی متر) افزایش می یابد.

15-30 بار در همان c ذوب می شود که این فرمول را از معنای هندسی و فیزیکی محروم می کند.

بنابراین، فرمول (3) حاصل از ساختارهای هندسی دقیق یک واقعیت عینی است که در شکل 1 تأیید شده است. 1. پردازش نتایج تحقیقات خودمان و خارجی با استفاده از این فرمول، شناسایی گزینه‌هایی برای تقویت غیر مؤثر و اساساً غیراقتصادی و تقویت بهینه را ممکن کرد.

جدول 1

مقادیر فاصله 8 بین مراکز هندسی الیاف پراکنده با استفاده از فرمول های مختلف محاسبه می شود.

قطر، c)، میلی متر B میلی متر برای c و / متفاوت با توجه به فرمول نسبت فواصل ZA^M، با استفاده از فرمول نویسنده و مک کی نسبت فواصل محاسبه شده با استفاده از فرمول نویسنده و رومالدی

1 = 6 میلی متر 1 = اصلاً 6 میلی متر / = 0-*"

ts-0.5 ts-1.0 ts-3.0 ts=0.5 و -1.0 ts-3.0 11=0.5 ¡1=1.0 ts=3.0 (1-0.5 (1-1.0 c-3.0 (»=0.5 c=1.0 (1*3.0

0,01 0,127 0,089 0,051 0,092 0,065 0,037 0,194 0,138 0,079 1,38 1,36 1,39 0,65 0,64 0,64

0,04 0,49 0,37 0,21 0,37 0,26 0,15 0,78 0,55 0,32 1,32 1,40 1,40 0,62 0,67 0,65

0,15 2,64 1,66 0,55 1,38 0,98 0,56 2,93 2,07 1,20 1,91 1,69 0,98 0,90 0,80 0,46

0,30 9,66 4,69 0,86 1,91 1,13 5,85 4,14 2,39 2,45 0,76 1,13 0,36

0,50 15,70 1,96 3,25 1,88 6,90 3,96 1,04 0,49

0,80 4,05 5,21 3,00 6,37 1,40 0,67

1,00 11,90 3,76 7,96

/= 10 میلی متر / = 10 میلی متر

0.01 0.0127 0.089 0.051 0.118 0.083 0.048 مقادیر فاصله بدون تغییر 1.07 1.07 1.06 0.65 0.67 0.72

0,04 0,53 0,37 0,21 0,44 0,33 0,19 1,20 1,12 1,10 0,68 0,67 0,65

0,15 2,28 1,51 0,82 1,67 1,25 0,72 1,36 1,21 1,14 0,78 0,73 0,68

0,30 5,84 3,51 1,76 3,35 2,51 1,45 1,74 1,40 1,21 1,70 1,13 0,74

0,50 15,93 7,60 2,43 5,58 4,19 2,41 2,85 1,81 1,01 1,63 2,27 0,61

0,80 23,00 3,77 6,70 3,86 3,43 0,98 2,01 0,59

1,00 9,47 4,83 1,96 1,18

1 = 10000 میلی متر 1 = 10000 میلی متر

0,01 0,125 0,089 0,053 3,73 0,033 0,64

0,04 0,501 0,354 0,215 14,90 0,034 0,64

0,15 1,88 1,33 0,81 37,40 0,050 0,64

0,30 3,84 2,66 1,61 56,00 0,068 0,66

0.50 6.28 4.43 2.68 112.OS 0.056 0.65

0,80 10,02 7,09 4,29 186,80 0,053 0,64

1.00 12.53 8.86 5.37 373.6С 0.033 0.64

فصل چهارم به بررسی وضعیت رئولوژیکی سیستم‌های پراکنده فوق‌پلاستیک، مخلوط‌های بتن پودری (PBC) و روش‌شناسی ارزیابی آن اختصاص دارد.

PBS باید سیالیت بالایی داشته باشد و از پخش کامل مخلوط در قالب ها اطمینان حاصل کند تا زمانی که یک سطح افقی با آزاد شدن هوای حباب شده و خود متراکم شدن مخلوط ها تشکیل شود. با توجه به اینکه مخلوط پودر بتن برای تولید بتن تقویت شده با الیاف باید دارای آرماتور پراکنده باشد، پخش چنین مخلوطی باید کمی کمتر از پخش مخلوط بدون الیاف باشد.

مخلوط بتن در نظر گرفته شده برای ریختن قالب ها با یک قاب سه بعدی توری ریز بافته شده چند ردیفه با اندازه مش شفاف 2-5 میلی متر باید به راحتی از طریق قاب به پایین قالب جریان یابد و در امتداد قالب پخش شود و اطمینان حاصل شود که پس از پر شدن یک سطح افقی تشکیل می دهد.

برای تمایز سیستم های پراکنده مقایسه شده توسط رئولوژی، روش های ساده ای برای ارزیابی تنش برشی نهایی و تسلیم توسعه داده شده است.

نموداری از نیروهای عمل کننده بر روی یک هیدرومتر واقع در یک سیستم تعلیق فوق پلاستیک در نظر گرفته شده است. اگر مایع دارای قدرت تسلیم m0 باشد، هیدرومتر به طور کامل در آن غوطه ور نیست. برای m» معادله زیر به دست می آید:

که در آن ¿/ قطر سیلندر است. t جرم سیلندر است. p چگالی سوسپانسیون است. ^-شتاب گرانش.

سادگی استخراج معادلات برای تعیین r0 زمانی نشان داده می شود که مایع در یک مویین (لوله)، در شکاف بین دو صفحه، روی یک دیوار عمودی در تعادل باشد.

تغییر ناپذیری روش‌های تعیین t0 برای سیمان، بازالت، سوسپانسیون‌های کلسدونی و PBS مشخص شده است. مجموعه ای از روش ها مقدار بهینه t0 را برای PBS برابر با 5-8 Pa تعیین کرده اند که هنگام ریختن در قالب باید به خوبی پخش شود. نشان داده شده است که ساده ترین روش دقیق برای تعیین ta، هیدرومتری است.

شرایطی برای پخش شدن مخلوط بتن پودری و خود تراز شدن سطح آن شناسایی شده است که در آن تمام بی نظمی ها در سطح نیمکره صاف می شوند. بدون در نظر گرفتن نیروهای کشش سطحی، در زاویه تماس صفر قطره ها روی سطح مایع حجیم، t0 باید باشد:

Te

که در آن d قطر بی نظمی های نیمکره ای است.

دلایل استحکام تسلیم بسیار پایین و خواص رئوتکنولوژیکی خوب PBS شناسایی شد که شامل انتخاب بهینه دانه ماسه 0.14-0.6 میلی متر یا 0.1-0.5 میلی متر و کمیت آن است. این امر رئولوژی مخلوط را در مقایسه با بتن شنی ریزدانه که در آن دانه‌های بزرگ ماسه توسط لایه‌های نازک سیمان جدا می‌شود، بهبود می‌یابد که به طور قابل توجهی r و ویسکوزیته مخلوط‌ها را افزایش می‌دهد.

تأثیر نوع و دوز کلاس‌های مختلف SP بر روی t نشان داده شد (شکل 4)، که در آن 1-Woerment 794; 2-SP S-3; 3-Melment FIO. قابلیت پخش مخلوط پودر با استفاده از یک مخروط از یک میز تکان دهنده نصب شده بر روی شیشه تعیین شد. مشخص شد که گسترش مخروط باید در محدوده 25-30 سانتی متر باشد، با افزایش محتوای هوای حباب شده، که سهم آن می تواند به 4-5 درصد برسد، کاهش می یابد.

در نتیجه اختلاط متلاطم، منافذ حاصل عمدتاً دارای اندازه 0.51.2 میلی متر هستند و در r0 = 5-7 Pa و گسترش 2730 سانتی متر، می توانند تا مقدار باقیمانده 2.5-3.0 درصد حذف شوند. هنگام استفاده از میکسرهای خلاء، محتوای منافذ هوا به 0.8-1.2٪ کاهش می یابد.

تأثیر یک مانع مش روی تغییر در پخش مخلوط بتن پودری آشکار شد. هنگام مسدود کردن پخش مخلوط ها با یک حلقه مش با قطر 175 میلی متر با مش با قطر شفاف 2.8x2.8 میلی متر، مشخص شد که درجه کاهش در پخش

نیا با افزایش استحکام تسلیم و با کاهش گسترش کنترل به زیر 26.5 سانتی متر افزایش می یابد.

تغییر در نسبت قطر c1c آزاد و دیس مسدود شده

قایقرانی از Ls، نشان داده شده در شکل. 5.

برای مخلوط های بتن پودری که در قالب هایی با قاب های بافته شده ریخته می شوند، سطح پخش باید حداقل 27-28 سانتی متر باشد.

تاثیر نوع الیاف در کاهش پخش شدن پراکنده

مخلوط تقویت شده

¿с، سانتی متر برای سه نوع مورد استفاده

^ الیاف با فاکتور هندسی

برابر: 40 (sI)، 15 میلی متر؛ 1=6 میلی متر; //=1%)، 50 (¿/= 0.3 میلی متر؛ /=15 میلی متر؛ زیگزاگ c = 1%)، 150 (c1- 0.04 میلی متر؛ / = 6 میلی متر - میکروفیبر با پوشش شیشه c - 0.7٪). و مقادیر اسپرد کنترل c1n بر روی تغییر در گسترش مخلوط c1a تقویت شده در جدول نشان داده شده است. 2.

قوی‌ترین کاهش در پخش‌پذیری در مخلوط‌های میکروفیبر با d = 40 میکرومتر، علی‌رغم درصد کمتر تقویت‌کننده d حجمی، مشاهده شد. با افزایش درجه تقویت، سیالیت حتی بیشتر کاهش می یابد. با ضریب تقویت //=2.0% فیبر با<1 = 0,15 мм, расплыв смеси понизился до 18 см при контрольном расплыве 29,8 см с увеличением содержания воздуха до 5,3 %. Для восстановления расплыва до контрольного необходимо было увеличить В/Т с 0,104 до 0,12 или снизить содержание воздуха до 0,8-1%.

فصل پنجم به بررسی فعالیت واکنش سنگ ها و بررسی خواص مخلوط واکنش-پودر و بتن اختصاص دارد.

واکنش پذیری سنگ ها (Rs): ماسه کوارتز، ماسه سنگ های سیلیسی، چندشکل های 5/02 - سنگ چخماق، کلسدونی، شن با منشاء رسوبی و آتشفشانی - دیاباز و بازالت در سیمان کم (C:Gp = 1:9-4) بررسی شده است. :4)، مخلوط های غنی شده با سیمان

جدول 2

کنترل کنید. تاری<1т см с/,/г/^лри различных 1/(1

25,0 1,28 1,35 1,70

28,2 1,12 1,14 1,35

29.8 1.08 1.11 1D2

syah (C:Gp). پودرهای سنگ درشت با Syd = 100-160 m2/kg و بسیار پراکنده با Syo = 900-1100 m2/kg استفاده شد.

مشخص شده است که بهترین شاخص های مقایسه ای استحکام، که فعالیت واکنش سنگ ها را مشخص می کند، با استفاده از مخلوط های کامپوزیت کم سیمان با ترکیب C:Gp = 1:9.5 هنگام استفاده از سنگ های بسیار پراکنده پس از 28 روز و در دوره های طولانی به دست آمد. سخت شدن برای 1.0-1 سال. مقادیر مقاومت بالا 43-45 مگاپاسکال بر روی چندین سنگ - شن زمین، ماسه سنگ، بازالت، دیاباز به دست آمد. اما برای بتن پودری با مقاومت بالا فقط باید از پودرهای سنگ های با مقاومت بالا استفاده کرد.

تجزیه و تحلیل ساختاری اشعه ایکس ترکیب فازی برخی از سنگ‌ها، چه خالص و چه نمونه‌های ساخته شده از مخلوط سیمان با آنها را مشخص کرد. تشکیل تشکیلات جدید معدنی مشترک در اکثر مخلوط‌ها با چنین محتوای سیمان کم، وجود CjS، توبرموریت و پورتلندیت به وضوح شناسایی شده است. میکروگراف های ماده میانی به وضوح فاز ژل مانند هیدروسیلیکات کلسیم توبرموریت را نشان می دهد.

اصول اساسی برای انتخاب ترکیب RPB شامل انتخاب نسبت حجم واقعی ماتریس سیمانی و حجم ماسه است که بهترین خواص رئولوژیکی مخلوط و حداکثر مقاومت بتن را تضمین می کند. بر اساس لایه متوسط ​​تعیین شده قبلی x = 0.05-0.06 میلی متر بین ذرات ماسه با قطر متوسط ​​dcp، حجم ماتریس مطابق با سلول مکعبی و فرمول (2) خواهد بود:

vM=(dcp+x?-7t-d3/6 = A3-x-d3/6 (6)

با گرفتن لایه* = 0.05 میلی متر و dcp = 0.30 میلی متر، رابطه Vu ¡Vп = 2 به دست می آید و حجم ماتریس و ماسه در هر متر مکعب مخلوط به ترتیب 666 لیتر و 334 لیتر خواهد بود. با ثابت گرفتن جرم ماسه و تغییر نسبت سیمان، آرد بازالت، MC، آب و SP، سیالیت مخلوط و مقاومت بتن تعیین شد. پس از آن، اندازه ذرات ماسه و اندازه لایه میانی تغییر کرد و تغییرات مشابهی در ترکیب اجزای ماتریس ایجاد شد. سطح ویژه آرد بازالت بر اساس شرایط پر کردن حفره های ماسه با ذرات سیمان و بازالت با اندازه غالب آنها نزدیک به سیمان در نظر گرفته شد.

15-50 میکرون فضای خالی بین ذرات بازالت و سیمان با ذرات MC با اندازه های 0.1-1 میکرون پر شد.

یک روش منطقی برای تهیه RPBS با یک توالی دقیق تنظیم شده از اجزای معرفی، مدت زمان همگن سازی، "استراحت" مخلوط و همگن سازی نهایی برای توزیع یکنواخت ذرات MC و تقویت کننده پراکنده در مخلوط ایجاد شده است.

بهینه‌سازی نهایی ترکیب RPBS در یک محتوای ثابت از مقدار شن و ماسه با محتوای متغیر همه اجزای دیگر انجام شد. در مجموع 22 ترکیب از هر 12 نمونه تولید شد که 3 مورد از آنها با استفاده از سیمان داخلی با جایگزینی پلی کربوکسیلات GP با SP S-3 استفاده شد. در همه مخلوط ها، پخش، چگالی و محتوای هوای حباب شده و در بتن، مقاومت فشاری پس از 2.7 و 28 روز سخت شدن معمولی، مقاومت کششی در هنگام خمش و شکافت تعیین شد.

مشخص شد که پخش از 21 تا 30 سانتی متر متغیر است، محتوای هوای حباب شده از 2 تا 5٪ و برای مخلوط های تخلیه شده - از 0.8 تا 1.2٪، چگالی مخلوط از 2390-2420 کیلوگرم بر متر مکعب متغیر است.

مشخص شد که در اولین دقایق پس از ریختن، یعنی پس از 1020 دقیقه، سهم اصلی هوای وارد شده از مخلوط خارج شده و حجم مخلوط کاهش می یابد. برای حذف بهتر هوا، لازم است بتن را با فیلمی بپوشانید که از تشکیل سریع پوسته متراکم روی سطح آن جلوگیری کند.

در شکل 6، 7، 8، 9 تأثیر نوع SP و دوز آن بر جریان مخلوط و مقاومت بتن در سن 7 و 28 روزگی را نشان می دهد. بهترین نتایج در هنگام استفاده از GP Woerment 794 در دوزهای 1.3-1.35 درصد خطای جرم سیمان و MC بدست آمد. مشخص شد که با مقدار بهینه MK = 18-20 درصد، سیالیت مخلوط و مقاومت بتن حداکثر است. الگوهای ایجاد شده در 28 روزگی ادامه می یابد.

FM794 FM787 S-3

SP داخلی توانایی کاهش کمتری دارد، به ویژه در هنگام استفاده از گریدهای MK بسیار خالص BS - 100 و BS - 120 و

هنگام استفاده از کامپوزیت VNV ساخته شده ویژه با مصرف مشابه مواد خام، نرم شدن کوتاه مدت با C-3، بتن مسلح پراکنده [hedts+mk) 1 loo با مقاومت

Fig.7 121-137 MPa.

اثر دوز GP بر سیالیت RPBS (شکل 7) و مقاومت بتن پس از 7 روز (شکل 8) و 28 روز (شکل 9) آشکار شد.

[GShTsNIKYAO [GShTs+MK)] 100

برنج. 8 شکل 9

وابستگی تعمیم یافته تغییر به عوامل مورد مطالعه، به دست آمده با روش برنامه ریزی ریاضی آزمایش ها، با پردازش داده های بعدی با استفاده از برنامه "Gradient"، به شکل تقریبی است: D = 100.48 - 2.36 لیتر، + 2.30 - 21.15 - 8.51 x\ که در آن x نسبت MK/C است. xs - نسبت [GP/(MK+C)]-100. علاوه بر این، بر اساس ماهیت جریان فرآیندهای فیزیکی و شیمیایی و استفاده از یک روش گام به گام، امکان کاهش چشمگیر تعداد عوامل متغیر در مدل ریاضی بدون کاهش کیفیت تخمینی آن وجود داشت.

در فصل ششم نتایج بررسی برخی از خصوصیات فیزیکی و فنی بتن و ارزیابی اقتصادی آنها ارائه شده است. نتایج آزمایش های استاتیکی منشورهای ساخته شده از بتن مسلح پودری و غیر مسلح ارائه شده است.

مشخص شده است که مدول الاستیک بسته به مقاومت در محدوده (440-^470)-102 مگاپاسکال متغیر است، نسبت پواسون بتن مسلح 0.17-0.19 و برای بتن مسلح پراکنده 0.31-0.33 است. که رفتار ماهیت چسبناک بتن تحت بار را در مقایسه با شکست شکننده بتن غیر مسلح مشخص می کند. مقاومت بتن در هنگام شکافتن 1.8 برابر افزایش می یابد.

انقباض هوای نمونه ها برای RRP غیر تقویت شده 0.60.7 میلی متر در متر است، برای نمونه های تقویت شده پراکنده 1.3-1.5 برابر کاهش می یابد. جذب آب بتن در عرض 72 ساعت از 2.5-3.0 درصد تجاوز نمی کند.

آزمایش مقاومت در برابر یخبندان بتن پودری با استفاده از روش تسریع شده نشان داد که پس از 400 سیکل انجماد و ذوب متناوب، ضریب مقاومت در برابر یخبندان 0.96-0.98 بود. تمام آزمایش های انجام شده نشان می دهد که خواص عملکردی بتن پودری بالا است. آنها در حین ساخت خانه ها در مونیخ خود را در قفسه های کوچک برای بالکن به جای فولاد، در صفحات بالکن و لجیا ثابت کرده اند. علیرغم این واقعیت که بتن مسلح پراکنده 1.5-1.6 برابر گرانتر از بتن معمولی گریدهای 500-600 است، طیف وسیعی از محصولات و سازه های ساخته شده از آن به دلیل کاهش قابل توجه حجم بتن 30-50٪ ارزان تر هستند.

آزمایش تولید در ساخت لنگه، درپوش شمع و منهول از بتن مسلح پراکنده در Penza Reinforced Concrete Plant LLC و پایگاه تولید محصولات بتن مسلح Energoservice JSC کارایی بالای استفاده از این بتن را تایید کرد.

نتیجه گیری و توصیه های اصلی 1. تجزیه و تحلیل ترکیب و خواص بتن مسلح پراکنده تولید شده در روسیه نشان می دهد که به دلیل مقاومت فشاری پایین بتن (M 400-600) به طور کامل الزامات فنی و اقتصادی را برآورده نمی کند. در چنین بتن های سه، چهار و به ندرت پنج جزئی، نه تنها از آرماتورهای پراکنده با مقاومت بالا، بلکه از مقاومت معمولی نیز استفاده نمی شود.

2. بر اساس ایده های نظری در مورد امکان دستیابی به حداکثر اثرات کاهنده آب فوق روان کننده ها در سیستم های پراکنده که حاوی سنگدانه های درشت دانه نیستند، واکنش پذیری بالای میکروسیلیس و پودرهای سنگ، که به طور مشترک اثر رئولوژیکی سرمایه گذاری مشترک را افزایش می دهند، ایجاد یک ماتریس بتن واکنشی-پودری با مقاومت بالا هفت جزئی برای آرماتورهای پراکنده نازک و نسبتاً کوتاه c1 = 0.15-0.20 میکرومتر و / = 6 میلی متر، که در طول تولید بتن "جوجه تیغی" ایجاد نمی کند و کمی سیالیت PBS را کاهش می دهد.

4. توپولوژی ساختاری بایندرهای کامپوزیتی و بتن مسلح پراکنده آشکار شده و مدل های ریاضی سازه آنها ارائه شده است. یک مکانیسم انتشار یون از طریق محلول برای سخت شدن بایندرهای پر شده کامپوزیت ایجاد شده است. روش‌هایی برای محاسبه میانگین فواصل بین ذرات ماسه در PBS و مراکز هندسی الیاف در بتن پودری با استفاده از فرمول‌های مختلف و برای پارامترهای مختلف ¡1, 1, c1 سیستم‌بندی شده‌اند. عینی بودن فرمول نویسنده در مقایسه با فرمول هایی که به طور سنتی استفاده می شود نشان داده شده است. فاصله و ضخامت بهینه لایه تعلیق سیمانی در PBS باید در محدوده باشد

37-44^43-55 با مصرف ماسه 950-1000 کیلوگرم و کسرهای آن به ترتیب 0.1-0.5 و 0.140.63 میلی متر.

5. خواص رئوتکنولوژیکی PBS تقویت‌شده پراکنده و غیرتقویت‌شده با استفاده از روش‌های توسعه‌یافته ایجاد شد. پخش بهینه PBS از مخروط با ابعاد £> = 100. g!= 70; A = 60 میلی متر باید 25-30 سانتی متر باشد. ضرایب کاهش در پخش بسته به پارامترهای هندسی فیبر و کاهش در پخش PBS در هنگام مسدود شدن توسط حصار مشبک مشخص شده است. نشان داده شده است که برای ریختن PBS در قالب هایی با قاب های توری حجمی بافته شده، پهنا باید حداقل 30-28 سانتی متر باشد.

6. روشی برای ارزیابی فعالیت واکنش شیمیایی پودرهای سنگ در مخلوط های کم سیمان (C:P -1:10) در نمونه هایی که تحت فشار قالب گیری اکستروژن فشرده شده اند، توسعه داده شده است. مشخص شده است که با همان فعالیت، پس از 28 روز و در دراز مدت با قدرت ارزیابی می شود

نرخ سخت شدن (1-1.5 سال)، ترجیحاً هنگام استفاده در RPBS باید به پودرهای سنگ های با مقاومت بالا داده شود: بازالت، دیاباز، داسیت، کوارتز.

7. فرآیندهای تشکیل سازه بتن پودری بررسی شده است. مشخص شده است که مخلوط های ریخته گری در 10-20 دقیقه اول پس از ریختن تا 40-50٪ هوای حباب شده را آزاد می کنند و نیاز به پوشش با فیلمی دارند که از تشکیل یک پوسته متراکم جلوگیری می کند. مخلوط ها 7-10 ساعت پس از ریختن شروع به تنظیم فعال می کنند و پس از 1 روز 30-40 مگاپاسکال، پس از 2 روز - 50-60 مگاپاسکال قدرت می گیرند.

8. اصول اولیه تجربی و نظری برای انتخاب ترکیب بتن با مقاومت 130-150 مگاپاسکال فرموله شده است. برای اطمینان از سیالیت بالای PBS، ماسه کوارتز باید ریزدانه با کسری 0.14-0.63 یا 0.1-0.5 میلی متر با چگالی ظاهری 1400-1500 کیلوگرم بر متر مکعب با سرعت جریان 950-1000 کیلوگرم بر متر مکعب باشد. ضخامت لایه سوسپانسیون آرد سنگ سیمان و MC بین دانه های ماسه باید به ترتیب در محدوده 43-55 و 37-44 میکرون باشد، با محتوای آب و SP که پخش مخلوط های 25-30 را تضمین می کند. پراکندگی PC و آرد سنگ باید تقریباً یکسان باشد، محتوای MC 15-20٪، محتوای آرد سنگ 40-55٪ وزن سیمان. هنگام تغییر محتوای این عوامل، ترکیب بهینه بر اساس پخش مورد نیاز مخلوط و حداکثر مقاومت فشاری پس از 2، 7 و 28 روز انتخاب می شود.

9. ترکیبات بتن مسلح پراکنده ریزدانه با مقاومت فشاری 130-150 مگاپاسکال با استفاده از الیاف فولادی با ضریب تقویت /4=1% بهینه شده است. پارامترهای فن‌آوری بهینه شناسایی شده‌اند: اختلاط باید در میکسرهای با سرعت بالا با طراحی خاص انجام شود، ترجیحاً تخلیه شوند. ترتیب بارگذاری اجزا و حالت های اختلاط و "استراحت" به شدت تنظیم می شود.

10. تأثیر ترکیب بر سیالیت، چگالی، محتوای هوای PBS تقویت شده پراکنده، و بر مقاومت فشاری بتن مورد مطالعه قرار گرفت. مشخص شده است که رسوب زدایی مخلوط ها و همچنین مقاومت بتن به تعدادی از دستور العمل ها و عوامل تکنولوژیکی بستگی دارد. در طول بهینه‌سازی، وابستگی‌های ریاضی سیالیت و قدرت به فردی، مهم‌ترین عوامل ایجاد شد.

11. برخی از خصوصیات فیزیکی و فنی بتن مسلح پراکنده بررسی شده است. نشان داده شده است که بتن با مقاومت فشاری 120-150 مگاپاسکال دارای مدول الاستیک (44-47)-103 MPa است، نسبت پواسون 0.31-0.34 (0.17-0.19 برای بتن مسلح نشده). از بین رفتن انقباض هوا

بتن ایرانی 1.3-1.5 برابر کمتر از بتن غیر مسلح است. مقاومت در برابر یخبندان بالا، جذب آب کم و انقباض هوا نشان دهنده خواص عملکرد بالای چنین بتن هایی است.

مفاد اصلی و نتایج کار پایان نامه در انتشارات زیر آمده است

1. کلاشینکف، S-V. توسعه یک الگوریتم و نرم افزار برای پردازش وابستگی های نمایی مجانبی [متن] / S.B. کلاشینکف، دی.و. کواسوف، آر.آی. آودیف // مواد گزارش بیست و نهمین کنفرانس علمی و فنی. - پنزا: انتشارات ایالتی پنزا. دانشگاه معماری. و صص، 1375. - ص 60-61.

2. کلاشینکف، س.ب. تجزیه و تحلیل وابستگی های جنبشی و مجانبی با استفاده از روش تکرار چرخه ای [متن] / A.N. بابریشف، س.ب. کلاشنیکف، V.N کوزومازوف، R.I. آودیف // بولتن RAASN. گروه علوم ساختمانی، 1378. - شماره. 2. - صص 58-62.

3. کلاشینکف، س.ب. برخی از جنبه های روش شناختی و فناوری به دست آوردن پرکننده های بسیار ریز [متن] / E.Yu. سلیوانوا، S.B. مصالح ساختمانی کامپوزیت کلاشینکف N. تئوری و عمل: مجموعه. علمی بین المللی کار می کند کنفرانس علمی و فنی - پنزا: PDNTP، 2002. - ص 307-309.

4. کلاشینکف، س.ب. در مورد بررسی عملکرد مسدود کننده یک فوق روان کننده بر روی سینتیک سخت شدن سیمان [متن] / B.C. دمیانوا، A.S. میشین، یو.س. کوزنتسوف، S.B. مصالح ساختمانی کامپوزیت کلاشینکف N. نظریه و عمل: شنبه، علمی. بین المللی کار می کند کنفرانس علمی و فنی - پنزا: PDNTP، 2003. - صص 54-60.

5. کلاشینکف، س.ب. ارزیابی عملکرد مسدود کننده یک فوق روان کننده بر سینتیک سخت شدن سیمان [متن] / V.I. کلاشینکف، B.C. دمیانوا، S.B. کلاشینکف، I.E. Ilyina // مجموعه مقالات نشست سالانه RAASN "صرفه جویی در منابع و انرژی به عنوان انگیزه ای برای خلاقیت در فرآیند معماری و ساخت و ساز." - مسکو-کازان، 2003. - ص 476-481.

6. کلاشینکف، س.ب. ایده های مدرن در مورد خود تخریبی سنگ سیمانی فوق متراکم و بتن با محتوای مو کم [متن] / V.I. کلاشینکف، B.C. دمیانوا، S.B. کلاشینکف // بولتن. سر. شعبه منطقه ای ولگا RAASN، - 2003. شماره. 6. - صص 108-110.

7. کلاشینکف، س.ب. تثبیت مخلوط های بتن از لایه لایه شدن با افزودنی های پلیمری [متن] / V.I. کلاشینکف، B.C. دمیانوا، N.M.Duboshina، S.B. کلاشینکف // توده های پلاستیکی. - 2003. - شماره 4. - صص 38-39.

8. کلاشینکف، س.ب. ویژگی های فرآیندهای هیدراتاسیون و سخت شدن سنگ سیمان با افزودنی های اصلاح کننده [متن] / V.I. کلاشینکف، B.C. دمیانوا، I.E. ایلینا، س.ب. کلاشینکف // اخبار دانشگاه ها. ساخت و ساز، - نووسیبیرسک: 2003. - شماره 6 - ص 26-29.

9. کلاشینکف، س.ب. در مورد ارزیابی مقاومت در برابر انقباض و ترک خوردگی بتن سیمانی اصلاح شده با پرکننده های فوق ریز [متن] / B.C. دمیانوا، یو.اس. کوزنتسوف، I.O.M. باژنوف، ای.یو. میننکو، S.B. کلاشینکف // مصالح ساختمانی کامپوزیت. تئوری و عمل: مجموعه. علمی بین المللی کار می کند کنفرانس علمی و فنی - پنزا: PDNTP، 2004. - ص 10-13.

10. کلاشینکف، س.ب. فعالیت واکنشی سنگ‌های سیلیسیت در ترکیبات سیمانی [متن] / B.C. دمیانوا، S.B. کلاشینکف، I.A. Eliseev، E.V. پودرزووا، V.N. شیندین، وی.یا. Marusentsev // مصالح ساختمانی مرکب. تئوری و عمل: مجموعه. علمی بین المللی کار می کند کنفرانس علمی و فنی - پنزا: PDNTP، 2004. - ص 81-85.

11. کلاشینکف، س.ب. در مورد تئوری سخت شدن چسب های کامپوزیتی سیمانی [متن] / S.B. کلاشنیکف، V.I. کلاشینکف // مواد کنفرانس بین المللی علمی و فنی "مسائل فعلی ساخت و ساز". - سارانسک، 2004. -S. 119-124.

12. کلاشینکف، س.ب. فعالیت واکنشی سنگ های خرد شده در ترکیبات سیمانی [متن] / V.I. کلاشینکف، B.C. دمیانوا، یو. اس. کوزنتسف، س.ب. کلاشینکف // ایزوستیا. دانشگاه ایالتی تولا سری "مصالح ساختمانی، سازه ها و سازه ها". - تولا. -2004. - جلد 7. - ص 26-34.

13. کلاشینکف، س.ب. در مورد تئوری هیدراتاسیون سیمان کامپوزیت و چسب سرباره [متن] / V.I. کلاشینکف، یو.س. کوزنتسوف، V.L. خواستونوف، س.ب. کلاشینکف و "وستنیک". سری گروه علوم ساختمان. - بلگورود: - 2005. -شماره 9-S. 216-221.

14. کلاشینکف، س.ب. چند جزئی به عنوان عاملی برای اطمینان از خواص چند منظوره بتن [متن] / Yu.M. باژنوف، B.S. دمیانوا، S.B. کلاشینکف، G.V. لوکیاننکو V.N. گرینکوف // فن آوری های جدید علم فشرده صرفه جویی در انرژی و منابع در تولید مصالح ساختمانی: مجموعه مقالات. مقالات بین المللی کنفرانس علمی و فنی - پنزا: PDNTP، 2005. - ص 4-8.

15. کلاشینکف، س.ب. مقاومت ضربه ای بتن مسلح پراکنده با مقاومت بالا [متن] / B.C. دمیانوا، S.B. کلاشینکف، G.N. کازینا، V.M. تروستیانسکی // فناوری های جدید صرفه جویی در انرژی و منابع علمی در تولید مصالح ساختمانی: مجموعه مقالات. مقالات بین المللی کنفرانس علمی و فنی - پنزا: PDNTP، 2005. - ص 18-22.

16. کلاشینکف، س.ب. توپولوژی بایندرهای مخلوط با پرکننده ها و مکانیسم سخت شدن آنها [متن] / Jurgen Schubert, C.B. کلاشنیکف // فن آوری های جدید علم فشرده صرفه جویی در انرژی و منابع در تولید مصالح ساختمانی: مجموعه مقالات. مقالات بین المللی کنفرانس علمی و فنی - پنزا: PDNTP، 2005. - ص 208-214.

17. کلاشینکف، س.ب. بتن آرمه پراکنده پودر ریزدانه [متن] I V.I. کلاشینکف، اس.ب. کلاشینکف // دستاوردها. مشکلات و مسیرهای امیدوارکننده توسعه. نظریه و عمل علم مصالح ساختمانی. قرائت های تحصیلی دهم رأسن. - کازان: انتشارات دولتی کازان. arch.-stroitel. دانشگاه، 2006. - صص 193-196.

18. کلاشینکف، س.ب. بتن مسلح پراکنده چند جزئی با خواص عملکردی بهبود یافته [متن] / B.C. دمیانوا، S.B. کلاشینکف، G.N. کازینا، V.M. تروستیانسکی // دستاوردها. مشکلات و مسیرهای امیدوارکننده توسعه. نظریه و عمل علم مصالح ساختمانی. قرائت های تحصیلی دهم رأسن. - کازان: انتشارات دولتی کازان. arch.-stroitel. دانشگاه، 2006.-S. 161-163.

کلاشینکف سرگئی ولادیمیرویچ

پودر واکنش دهنده ریزدانه بتن تقویت شده پراکنده با استفاده از سنگ

05.23.05 - مصالح و محصولات ساختمانی چکیده پایان نامه برای درجه کاندیدای علوم فنی

امضا برای انتشار در 5 ژوئن 2006. فرمت 60x84/16. کاغذ افست. چاپ ریسوگراف. اوخ ویرایش ل 1. تیراژ 100 نسخه.

سفارش شماره 114 _

انتشارات PGUAS.

چاپ شده در کارگاه چاپ عملیاتی PSUAS.

440028. پنزا، خ. G. Titova، 28.

4 مقدمه.

فصل 1 مفاهیم مدرن و اساسی

اصول به دست آوردن بتن پودری با کیفیت بالا.

1.1 تجربه خارجی و داخلی در استفاده از بتن با کیفیت بالا و بتن الیافی.

1.2 ماهیت چند جزئی بتن به عنوان عاملی در تضمین خواص عملکردی.

1.3 انگیزه پیدایش بتن واکنشی-پودری با مقاومت بالا و مخصوصاً مقاومت بالا و بتن تقویت شده با الیاف.

1.4 واکنش پذیری بالای پودرهای پراکنده اساس تولید بتن با کیفیت بالا است.

نتیجه گیری برای فصل 1.

فصل 2 منابع، روش های تحقیق،

دستگاه ها و تجهیزات.

2.1 ویژگی های مواد خام.

2.2 روش ها، ابزار و تجهیزات تحقیق.

2.2.1 فناوری برای تهیه مواد خام و ارزیابی فعالیت واکنش آنها.

2.2.2 فناوری تولید مخلوط و مواد بتن پودری

نتایج آزمایشات آنها.

2.2.3 روش های تحقیق. ابزار و تجهیزات.

فصل 3 توپولوژی سیستم های پراکنده، پراکنده

پودر بتن مسلح و

مکانیسم سخت شدن آنها.

3.1 توپولوژی بایندرهای کامپوزیتی و مکانیسم سخت شدن آنها.

3.1.1 تجزیه و تحلیل ساختاری و توپولوژیکی بایندرهای کامپوزیت. 59 R 3.1.2 مکانیسم هیدراتاسیون و سخت شدن بایندرهای کامپوزیت - در نتیجه توپولوژی ساختاری ترکیبات.

3.1.3 توپولوژی بتن ریزدانه تقویت شده پراکنده.

نتیجه گیری برای فصل 3.

فصل 4 وضعیت رئولوژیکی سیستم‌های پراکنده فوق‌پلاستیفیه، مخلوط‌های بتن پودری و روش‌شناسی برای ارزیابی آن.

4.1 توسعه روشی برای ارزیابی تنش برشی نهایی و سیالیت سیستم‌های پراکنده و مخلوط‌های بتن پودری ریزدانه.

4.2 تعیین تجربی خواص رئولوژیکی سیستم های پراکنده و مخلوط پودر ریزدانه.

نتیجه گیری برای فصل 4.

فصل 5 ارزیابی فعالیت واکنشی سنگ ها و مطالعه مخلوط های پودری واکنش دهنده و بتن.

5.1 فعالیت واکنشی سنگهای مخلوط شده با سیمان.-■.

5.2 اصول انتخاب ترکیب بتن مسلح پودری با در نظر گرفتن الزامات مواد.

5.3 دستور تهیه بتن آرمه پراکنده پودر ریزدانه.

5.4 تهیه مخلوط بتن.

5.5 تأثیر ترکیبات مخلوط بتن پودری بر خواص و مقاومت آنها تحت فشار محوری.

5.5.1 تأثیر نوع فوق روان کننده ها بر قابلیت پخش پذیری مخلوط بتن و مقاومت بتن.

5.5.2 اثر دوز فوق روان کننده.

5.5.3 اثر دوز میکروسیلیس.

5.5.4 تأثیر نسبت بازالت و ماسه بر مقاومت.

نتیجه گیری برای فصل 5.

فصل ششم خصوصیات فیزیکی و فنی بتن و آنها

ارزیابی فنی و اقتصادی.

6.1 ویژگی های جنبشی تشکیل استحکام RPB و fibro-RPB.

6.2 خواص تغییر شکل فیبرو-RPB.

6.3 تغییرات حجمی در بتن پودری.

6.4 جذب آب بتن پودری پراکنده.

6.5 ارزیابی فنی و اقتصادی و اجرای تولید RPB.

مقدمه 2006، پایان نامه در مورد ساخت و ساز، کلاشنیکف، سرگئی ولادیمیرویچ

مرتبط بودن موضوع هر ساله در رویه جهانی تولید بتن و بتن مسلح، تولید بتن باکیفیت، بالا و به ویژه با مقاومت بالا به سرعت در حال افزایش است و این پیشرفت به دلیل صرفه جویی قابل توجه در منابع مادی و انرژی به یک واقعیت عینی تبدیل شده است. .

با افزایش قابل توجه مقاومت فشاری بتن، مقاومت در برابر ترک ناگزیر کاهش می یابد و خطر شکست شکننده سازه ها افزایش می یابد. تقویت پراکنده بتن با الیاف این خواص منفی را از بین می برد، که امکان تولید بتن با کلاس های بالاتر از 80-100 با مقاومت 150-200 مگاپاسکال را فراهم می کند که دارای کیفیت جدیدی است - ماهیت ویسکوزیته تخریب.

تجزیه و تحلیل آثار علمی در زمینه بتن مسلح پراکنده و تولید آنها در عمل داخلی نشان می دهد که جهت گیری اصلی هدف استفاده از ماتریس های با مقاومت بالا را در چنین بتنی دنبال نمی کند. کلاس بتن مسلح پراکنده از نظر مقاومت فشاری بسیار کم است و به B30-B50 محدود می شود. این امکان چسبندگی خوب الیاف به ماتریس یا استفاده کامل از الیاف فولادی را حتی با استحکام کششی کم فراهم نمی کند. علاوه بر این، در تئوری، محصولات بتنی با الیاف شل و با درجه تقویت حجمی 5-9٪ توسعه یافته و در عمل تولید می شوند. آنها تحت تأثیر ارتعاش با ملات های شن و ماسه سیمانی "چرب" غیرپلاستیک شده با انقباض بالا ریخته می شوند: ماسه سیمانی -1:0.4+1:2.0 در W/C = 0.4، که بسیار ضایع کننده است و سطح را تکرار می کند. کار در سال 1974 دستاوردهای علمی قابل توجه در زمینه ایجاد VNV فوق روان‌کننده، مخلوط‌های ریز پراکنده با میکروسیلیس، با پودرهای واکنش‌دهنده از سنگ‌های با استحکام بالا، افزایش اثر کاهنده آب را تا 60 درصد با استفاده از فوق روان‌کننده‌های ترکیب اولیگومری و فوق روان‌کننده‌ها ممکن ساخته است. از ترکیب پلیمری این دستاوردها مبنایی برای ایجاد بتن مسلح با مقاومت بالا یا بتن پودری ریزدانه از مخلوط‌های خود تراکم ریخته‌گری نشدند. در همین حال، کشورهای پیشرفته به طور فعال در حال توسعه نسل‌های جدید بتن پودری واکنشی هستند که با الیاف پراکنده، قاب‌های مشبک حجمی خالص بافته شده، ترکیب آنها با میله یا میله با آرماتور پراکنده تقویت شده است.

همه اینها ارتباط ایجاد پودر واکنشی ریزدانه با مقاومت بالا، بتن مسلح پراکنده 1000-1500 را تعیین می کند که نه تنها در ساخت ساختمان ها و سازه های منحصر به فرد حیاتی، بلکه برای محصولات همه منظوره نیز بسیار مقرون به صرفه است. سازه ها

کار پایان نامه مطابق با برنامه های موسسه مصالح و سازه های ساختمانی دانشگاه فنی مونیخ (آلمان) و ابتکار عمل گروه TBKiV PGUAS و برنامه علمی و فنی وزارت آموزش و پرورش انجام شد. روسیه "تحقیق علمی آموزش عالی در زمینه های اولویت دار علم و فناوری" در زیربرنامه "معماری و ساخت و ساز" 2000-2004

هدف و اهداف مطالعه. هدف از کار پایان نامه توسعه ترکیبات بتن واکنشی-پودری ریزدانه با مقاومت بالا، از جمله بتن مسلح پراکنده، با استفاده از سنگ های خرد شده است.

برای دستیابی به این هدف، نیاز به حل مجموعه ای از وظایف زیر بود:

شناسایی پیشینه نظری و انگیزه ایجاد بتن پودری ریزدانه چند جزئی با ماتریس بسیار متراکم و با مقاومت بالا، به دست آمده از ریخته‌گری با محتوای آب بسیار کم، تضمین تولید بتن با طبیعت چسبناک در هنگام تخریب و بالا. استحکام کششی در خمش؛

شناسایی توپولوژی ساختاری بایندرهای کامپوزیتی و ترکیبات ریزدانه تقویت‌شده پراکنده، به‌دست آوردن مدل‌های ریاضی ساختار آنها برای تخمین فواصل بین ذرات پرکننده درشت و بین مراکز هندسی الیاف تقویت‌کننده.

توسعه روشی برای ارزیابی خواص رئولوژیکی سیستم های پراکنده در آب، ترکیبات پراکنده-تقویت شده پودر ریزدانه. بررسی خواص رئولوژیکی آنها؛

مکانیسم سخت شدن بایندرهای مخلوط را شناسایی کنید، فرآیندهای تشکیل ساختار را مطالعه کنید.

سیالیت مورد نیاز مخلوط های بتن پودری ریزدانه چند جزئی را ایجاد کنید و از پر شدن فرم ها با مخلوطی با ویسکوزیته کم و قدرت تسلیم فوق العاده کم اطمینان حاصل کنید.

برای بهینه سازی ترکیبات مخلوط های ریزدانه پراکنده بتن مسلح با الیاف d = 0.1 میلی متر و / = 6 میلی متر با حداقل محتوای کافی برای افزایش مقاومت کششی بتن، فناوری آماده سازی و ایجاد تأثیر فرمول بر سیالیت، چگالی. محتوای هوا، مقاومت و سایر خواص فیزیکی و فنی بتن.

تازگی علمی کار.

1. امکان تولید بتن پودر سیمان ریزدانه با مقاومت بالا شامل بتن مسلح پراکنده، ساخته شده از مخلوط بتن بدون سنگ خرد شده با کسرهای ریز ماسه کوارتز، با پودرهای سنگ راکتیو و میکروسیلیس، با افزایش قابل توجه اثربخشی فوق روان کننده ها. تا زمانی که محتوای آب در مخلوط خود متراکم ریخته گری تا 10-11٪ (مرتبط با یک مخلوط نیمه خشک برای پرس بدون SP) به وزن اجزای خشک شود.

2. مبانی نظری روش‌هایی برای تعیین مقاومت تسلیم سیستم‌های پراکنده مایع فوق روان‌شده توسعه یافته و روش‌هایی برای ارزیابی قابلیت پخش‌پذیری مخلوط‌های بتن پودری با پخش آزاد و مسدود شده توسط حصار مشبک پیشنهاد شده‌اند.

3. ساختار توپولوژیکی بایندرهای کامپوزیتی و بتن های پودری، از جمله انواع تقویت شده پراکنده، آشکار شده است. مدل های ریاضی ساختار آنها به دست آمد که فاصله بین ذرات درشت و بین مراکز هندسی الیاف در بدنه بتن را تعیین می کند.

4. مکانیسم انتشار یونی عمدتاً از طریق محلول سخت شدن بایندرهای سیمانی کامپوزیت از نظر تئوری پیش‌بینی و به‌طور تجربی ثابت شده است، که با افزایش محتوای پرکننده یا افزایش پراکندگی آن در مقایسه با پراکندگی سیمان، افزایش می‌یابد.

5. فرآیندهای تشکیل سازه بتن پودری ریزدانه بررسی شده است. نشان داده شده است که بتن پودری ساخته شده از مخلوط‌های بتن خود متراکم ریخته‌گری شده فوق‌العاده چگال‌تر است، سینتیک افزایش مقاومت آن‌ها شدیدتر است، و مقاومت استاندارد به‌طور قابل‌توجهی بالاتر از بتن بدون SP است که در همان مقدار آب تحت فشار قرار می‌گیرد. فشار 40-50 مگاپاسکال. معیارهایی برای ارزیابی فعالیت واکنش شیمیایی پودرها ایجاد شده است.

6. ترکیبات مخلوط های ریزدانه پراکنده بتن مسلح با الیاف فولادی نازک با قطر 0.15 و طول 6 میلی متر، تکنولوژی تهیه آنها، ترتیب معرفی اجزا و مدت زمان اختلاط بهینه شده است. تأثیر ترکیب بر چگالی سیال، محتوای هوای مخلوط‌های بتن، و مقاومت فشاری بتن مشخص شده است.

7. برخی از خصوصیات فیزیکی و فنی بتن پودری پراکنده- مسلح و الگوهای اصلی تأثیر عوامل مختلف فرمولاسیون بر آنها بررسی شده است.

اهمیت عملی کار در توسعه مخلوط‌های بتن پودری ریزدانه ریخته‌گری شده جدید با الیاف برای ریختن قالب برای محصولات و سازه‌ها، هم بدون و هم با تقویت‌کننده میله‌ای ترکیبی یا بدون الیاف برای ریختن قالب‌ها با توری ریز بافته شده حجمی آماده است. قاب ها با استفاده از مخلوط‌های بتن با چگالی بالا، می‌توان سازه‌های بتن مسلح فشرده یا خم‌شونده مقاوم در برابر ترک را با الگوی شکست ویسکوز تحت بارهای شدید تولید کرد.

یک ماتریس کامپوزیتی با چگالی بالا و استحکام بالا با مقاومت فشاری 120-150 مگاپاسکال برای افزایش چسبندگی به فلز به منظور استفاده از الیاف نازک و کوتاه با استحکام بالا 0 0.040.15 میلی متر و طول 6-9 به دست آمده است. میلی متر، امکان کاهش مصرف آن و مقاومت در برابر جریان مخلوط های بتن برای فن آوری های ریخته گری برای تولید محصولات فیلیگر دیواره نازک با مقاومت کششی بالا در طول خمش را فراهم می کند.

انواع جدید بتن آرمه پراکنده پودری ریز دانه در حال گسترش دامنه محصولات و سازه های با مقاومت بالا برای انواع مختلف ساخت و ساز هستند.

پایه مواد اولیه پرکننده های طبیعی از غربالگری های سنگ شکن، جداسازی مغناطیسی خشک و مرطوب در طول استخراج و غنی سازی سنگ معدن و کانی های غیرفلزی گسترش یافته است.

کارایی اقتصادی بتن های توسعه یافته در کاهش قابل توجه مصرف مواد با کاهش مصرف مخلوط بتن برای ساخت محصولات و سازه های با مقاومت بالا است.

اجرای نتایج تحقیقات. ترکیبات توسعه یافته در کارخانه بتن آرمه Penza LLC و در پایگاه تولید بتن پیش ساخته Energoservice JSC تحت آزمایش تولید قرار گرفته اند و در مونیخ در ساخت تکیه گاه بالکن، اسلب و سایر محصولات در ساخت و سازهای مسکونی استفاده می شود.

تایید کار. مفاد و نتایج اصلی کار پایان نامه در کنفرانس های علمی و فنی بین المللی و همه روسی ارائه و گزارش شد: "علم جوان برای هزاره جدید" (نابرژنیه چلنی، 1996)، "مسائل برنامه ریزی و توسعه شهری" (پنزا، 1996، 1997، 1999 د)، "مشکلات مدرن علم مصالح ساختمانی" (پنزا، 1998)، "ساخت و ساز مدرن" (1998)، کنفرانس های علمی و فنی بین المللی "مصالح ساختمانی مرکب. تئوری و عمل» (پنزا، 2002،

2003، 2004، 2005)، "صرفه جویی در منابع و انرژی به عنوان انگیزه ای برای خلاقیت در فرآیند ساخت و ساز معماری" (مسکو-کازان، 2003)، "مسائل فعلی ساخت و ساز" (سارانسک، 2004)، "انرژی جدید و صرفه جویی در منابع". فن آوری های علمی فشرده در تولید مصالح ساختمانی" (پنزا، 2005)، کنفرانس علمی و عملی همه روسی "برنامه ریزی شهری، بازسازی و پشتیبانی مهندسی برای توسعه پایدار شهرهای منطقه ولگا" (Tolyatti، 2004)، خوانش های آکادمیک از RAASN "دستاوردها، مشکلات و مسیرهای امیدوارکننده توسعه تئوری و عمل علم مصالح ساختمانی" (کازان، 2006).

انتشارات. بر اساس نتایج تحقیق، 27 اثر (2 اثر در مجلات در فهرست کمیسیون عالی گواهینامه) منتشر شد.

ساختار و محدوده کار. این پایان نامه مشتمل بر یک مقدمه، 6 فصل، نتیجه گیری اصلی، ضمیمه ها و فهرست منابع 160 عنوانی، ارائه شده در 175 صفحه متن تایپ شده، شامل 64 شکل، 33 جدول است.

نتیجه گیری پایان نامه با موضوع "بتن واکنشی ریزدانه - پودر پراکنده - بتن مسلح با استفاده از سنگ"

1. تجزیه و تحلیل ترکیب و خواص بتن مسلح پراکنده تولید شده در روسیه نشان می دهد که به دلیل مقاومت فشاری پایین بتن (M 400-600) به طور کامل الزامات فنی و اقتصادی را برآورده نمی کنند. در چنین بتن های سه، چهار و به ندرت پنج جزئی، نه تنها از آرماتورهای پراکنده با مقاومت بالا، بلکه از مقاومت معمولی نیز استفاده نمی شود.

2. بر اساس ایده های نظری در مورد امکان دستیابی به حداکثر اثرات کاهنده آب فوق روان کننده ها در سیستم های پراکنده که حاوی سنگدانه های درشت دانه نیستند، واکنش پذیری بالای میکروسیلیس و پودرهای سنگ، که به طور مشترک اثر رئولوژیکی سرمایه گذاری مشترک را افزایش می دهند، ایجاد یک ماتریس بتن واکنشی-پودری با مقاومت بالا هفت جزئی برای آرماتورهای پراکنده نازک و نسبتاً کوتاه d = 0.15-0.20 میکرومتر و / = 6 میلی متر، که در تولید بتن "جوجه تیغی" ایجاد نمی کند و کمی سیالیت PBS را کاهش می دهد.

3. نشان داده شده است که معیار اصلی برای به دست آوردن PBS با چگالی بالا، سیالیت بالای یک مخلوط سیمانی بسیار متراکم از سیمان، MC، پودر سنگ و آب است که با افزودن SP فراهم می شود. در این راستا، یک روش برای ارزیابی خواص رئولوژیکی سیستم های پراکنده و PBS توسعه یافته است. مشخص شده است که سیالیت بالای PBS در حداکثر تنش برشی 5-10 Pa و در محتوای آب 10-11٪ وزن اجزای خشک تضمین می شود.

4. توپولوژی ساختاری بایندرهای کامپوزیتی و بتن مسلح پراکنده آشکار شده و مدل های ریاضی سازه آنها ارائه شده است. یک مکانیسم انتشار یون از طریق محلول برای سخت شدن بایندرهای پر شده کامپوزیت ایجاد شده است. روش های سیستماتیک برای محاسبه میانگین فواصل بین ذرات ماسه در PBS، مراکز هندسی الیاف در بتن پودری با استفاده از فرمول های مختلف و برای پارامترهای مختلف //، /، د. عینی بودن فرمول نویسنده در مقایسه با فرمول هایی که به طور سنتی استفاده می شود نشان داده شده است. فاصله و ضخامت بهینه لایه تعلیق سیمانی در PBS باید در محدوده 37-44 + 43-55 میکرون با مصرف ماسه 950-1000 کیلوگرم و کسرهای آن به ترتیب 0.1-0.5 و 0.14-0.63 میلی متر باشد.

5. خواص رئوتکنولوژیکی PBS تقویت‌شده پراکنده و غیرتقویت‌شده با استفاده از روش‌های توسعه‌یافته ایجاد شد. پخش بهینه PBS از مخروط با ابعاد D = 100. d=70; h = 60 mm باید 25-30 سانتی متر باشد. ضرایب کاهش در پخش بسته به پارامترهای هندسی فیبر و کاهش در پخش PBS در هنگام مسدود شدن توسط یک حصار مشبک مشخص شده است. نشان داده شده است که برای ریختن PBS در قالب هایی با قاب های مشبک بافته شده سه بعدی، پهنا باید حداقل 30-28 سانتی متر باشد.

6. روشی برای ارزیابی فعالیت واکنش شیمیایی پودرهای سنگ در مخلوط های کم سیمان (C:P - 1:10) در نمونه هایی که تحت فشار قالب گیری اکستروژن فشرده شده اند، توسعه داده شده است. مشخص شده است که با همان فعالیت، با قدرت پس از 28 روز و در طول دوره های پخت طولانی (1-1.5 سال) ارزیابی می شود، هنگام استفاده در RPBS باید به پودرهای سنگ های با استحکام بالا ترجیح داده شود: بازالت، دیاباز، داسیت، کوارتز

7. فرآیندهای تشکیل سازه بتن پودری بررسی شده است. مشخص شده است که مخلوط های ریخته گری در 10-20 دقیقه اول پس از ریختن تا 40-50٪ هوای حباب شده را آزاد می کنند و نیاز به پوشش با فیلمی دارند که از تشکیل یک پوسته متراکم جلوگیری می کند. مخلوط ها 7-10 ساعت پس از ریختن شروع به تنظیم فعال می کنند و پس از 1 روز 30-40 مگاپاسکال، پس از 2 روز - 50-60 مگاپاسکال قدرت می گیرند.

8. اصول اولیه تجربی و نظری برای انتخاب ترکیب بتن با مقاومت 130-150 مگاپاسکال فرموله شده است. برای اطمینان از سیالیت بالای PBS، ماسه کوارتز باید از کسری دانه ریز باشد

0.14-0.63 یا 0.1-0.5 میلی متر با چگالی ظاهری 1400-1500 کیلوگرم بر متر مکعب با دبی 950-1000 کیلوگرم بر متر مکعب. ضخامت لایه سوسپانسیون آرد سیمان-سنگ و MC بین دانه های ماسه باید به ترتیب در محدوده 43-55 و 37-44 میکرون باشد، با محتوای آب و SP که پخش مخلوط 2530 سانتی متر را فراهم می کند آرد PC و سنگ باید تقریباً یکسان باشد، محتوای MK 15-20٪، محتوای آرد سنگ 40-55٪ وزن سیمان. هنگام تغییر محتوای این عوامل، ترکیب بهینه بر اساس پخش مورد نیاز مخلوط و حداکثر مقاومت فشاری پس از 2.7 و 28 روز انتخاب می شود.

9. ترکیبات بتن مسلح پراکنده ریز دانه با مقاومت فشاری 130-150 مگاپاسکال با استفاده از الیاف فولادی با ضریب تقویت // = 1٪ بهینه شد. پارامترهای فن‌آوری بهینه شناسایی شده‌اند: اختلاط باید در میکسرهای با سرعت بالا با طراحی خاص انجام شود، ترجیحاً تخلیه شوند. ترتیب بارگذاری اجزا و حالت های اختلاط و "استراحت" به شدت تنظیم می شود.

10. تأثیر ترکیب بر سیالیت، چگالی، محتوای هوای PBS تقویت شده پراکنده، و بر مقاومت فشاری بتن مورد مطالعه قرار گرفت. مشخص شد که پخش پذیری مخلوط ها و همچنین مقاومت بتن به تعدادی از دستور العمل ها و عوامل تکنولوژیکی بستگی دارد. در طول بهینه‌سازی، وابستگی‌های ریاضی سیالیت و قدرت به فردی، مهم‌ترین عوامل ایجاد شد.

11. برخی از خصوصیات فیزیکی و فنی بتن مسلح پراکنده بررسی شده است. نشان داده شده است که بتن هایی با مقاومت فشاری 120 لیتر

150 مگاپاسکال دارای مدول الاستیک (44-47) -10 مگاپاسکال، نسبت پواسون -0.31-0.34 (0.17-0.19 برای تقویت نشده) است. انقباض هوای بتن مسلح پراکنده 1.3-1.5 برابر کمتر از بتن غیر مسلح است. مقاومت در برابر یخبندان بالا، جذب آب کم و انقباض هوا نشان دهنده خواص عملکرد بالای چنین بتن هایی است.

12. آزمایش تولید و ارزیابی فنی و اقتصادی نیاز به سازماندهی تولید و معرفی گسترده پودر واکنش دانه ریز بتن آرمه پراکنده را در ساخت و ساز نشان می دهد.

کتابشناسی کلاشنیکف، سرگئی ولادیمیرویچ، پایان نامه با موضوع مصالح و محصولات ساختمانی

1. Aganin S.P. بتن های کم نیاز آب با پرکننده کوارتز اصلاح شده.// چکیده مسابقه آکادمیک. گام Ph.D., M, 1996, 17 p.

2. Antropova V.A., Drobyshevsky V.A. خواص بتن الیاف فولادی اصلاح شده // بتن و بتن مسلح. شماره 3.2002. ص 3-5

3. آخوردوف I.N. مبانی نظری علم انضمامی.// مینسک. دبیرستان، 1991، 191 ص.

4. Babaev Sh.T.، Komar A.A. فن آوری صرفه جویی در انرژی سازه های بتن مسلح ساخته شده از بتن با مقاومت بالا با افزودنی های شیمیایی.// M.: Stroyizdat, 1987. 240 p.

5. Bazhenov Yu.M. بتن قرن XXI. فناوری های صرفه جویی در منابع و انرژی مصالح و سازه های ساختمانی // مواد بین المللی. علمی فن آوری کنفرانس ها بلگورود، 1995. ص. 3-5.

6. Bazhenov Yu.M. بتن ریزدانه با کیفیت بالا// مصالح ساختمانی.

7. Bazhenov Yu.M. افزایش راندمان و صرفه جویی در فناوری بتن // بتن و بتن مسلح، 1367، شماره 9. با. 14-16.

8. Bazhenov Yu.M. فناوری بتن // انتشارات انجمن مؤسسات آموزش عالی، M.: 2002. 500 ص.

9. Bazhenov Yu.M. بتن افزایش دوام // مصالح ساختمانی، 1999، شماره 7-8. با. 21-22.

10. Bazhenov Yu.M., Falikman V.R. قرن جدید: بتن‌ها و فناوری‌های کارآمد جدید. مطالب اولین کنفرانس همه روسیه. M. 2001. صص 91-101.

11. Batrakov V.G. و سایرین Superplasticizer-Liquefier SMF.// بتن و بتن مسلح. 1985. شماره 5. با. 18-20.

12. Batrakov V.G. بتن اصلاح شده // M.: Stroyizdat, 1998. 768 p.

13. Batrakov V.G. اصلاح کننده های بتن فرصت های جدید // مواد اولین کنفرانس همه روسیه در مورد بتن و بتن مسلح. م.: 2001، ص. 184-197.

14. Batrakov V.G.، Sobolev K.I.، Kaprielov S.S. و سایر مواد افزودنی با مقاومت بالا با سیمان کم // افزودنی های شیمیایی و کاربرد آنها در فناوری تولید بتن مسلح پیش ساخته. M.: Ts.ROZ، 1999، ص. 83-87.

15. Batrakov V.G., Kaprielov S.S. و دیگران ارزیابی ضایعات بسیار ریز از تولید متالورژی به عنوان مواد افزودنی در بتن // بتن و بتن مسلح، 1990. شماره 12. ص. 15-17.

16. Batsanov S.S. الکترونگاتیوی عناصر و پیوندهای شیمیایی // نووسیبیرسک، انتشارات SOAN اتحاد جماهیر شوروی، 1962، 195 ص.

17. برکوویچ یا.ب. بررسی ریزساختار و مقاومت سنگ سیمانی تقویت شده با آزبست کریزوتیل فیبر کوتاه: چکیده پایان نامه. دیس Ph.D. فن آوری علمی مسکو، 1975. - 20 ص.

18. بریک م.ت. تخریب پلیمرهای پر شده M. Chemistry, 1989 p. 191.

19. بریک م.ت. پلیمریزاسیون روی سطح جامد مواد معدنی.// کیف، ناوکوا دومکا، 1981، 288 ص.

20. Vasilik P.G., Golubev I.V. استفاده از الیاف در مخلوط های ساختمانی خشک // مصالح ساختمانی شماره 2.2002. ص 26-27

21. Volzhensky A.V. چسب های معدنی. م. استروییزدات، 1986، 463 ص.

22. Volkov I.V. مشکلات استفاده از بتن الیافی در ساخت و سازهای خانگی. //مصالح ساختمانی 2004. - شماره 6. ص 12-13

23. Volkov I.V. بتن تقویت شده با الیاف - وضعیت و چشم انداز استفاده در سازه های ساختمانی // مصالح ساختمانی، تجهیزات، فناوری های قرن 21. 1383. شماره 5. ص5-7.

24. Volkov I.V. سازه های بتنی الیافی. بررسی کنید inf. سری "سازه های ساختمانی"، جلد. 2. M، VNIIIS Gosstroy اتحاد جماهیر شوروی، 1988.-18 p.

25. Volkov Yu.S. کاربرد بتن سنگین در ساخت و ساز // بتن و بتن مسلح، 1373، شماره 7. با. 27-31.

26. Volkov Yu.S. بتن مسلح یکپارچه. // بتن و بتن مسلح. 2000، شماره 1، ص. 27-30.

27. VSN 56-97. "طراحی و اصول اولیه فناوری های تولید سازه های بتنی الیافی." م.، 1997.

28. Vyrodov I.P. در مورد برخی از جنبه های اساسی تئوری هیدراتاسیون و سخت شدن هیدراتاسیون بایندرها // مجموعه مقالات کنگره بین المللی شیمی سیمان. T. 2. M.; استروییزدات، 1355، صص 68-73.

29. گلوخوفسکی V.D., Pokhomov V.A. سیمان ها و بتن های سرباره قلیایی. کیف بودیولنیک، 1978، 184 ص.

30. Demyanova V.S., Kalashnikov S.V., Kalashnikov V.I. و سایرین فعالیت واکنشی سنگهای خرد شده در ترکیبات سیمانی. اخبار دانشگاه ایالتی تولا. سری "مصالح ساختمانی، سازه ها و سازه ها". تولا. 1383. شماره. 7. ص. 26-34.

31. Demyanova B.S.، Kalashnikov V.I.، Minenko E.Yu.، انقباض بتن با افزودنی های آلی معدنی // Stroyinfo، 2003، شماره 13. ص. 10-13.

32. Dolgopalov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. نوع جدید سیمان: ساختار سنگ سیمانU/ مصالح ساختمانی. 1994 شماره 1 ص. 5-6.

33. Zvezdov A.I., Vozhov Yu.S. بتن و بتن مسلح: علم و عمل // مواد کنفرانس همه روسیه در مورد بتن و بتن مسلح. م: 2001، ص. 288-297.

34. زیمون ع. چسبندگی و خیس شدن مایع. م.: شیمی، 1974. ص. 12-13.

35. کلاشینکف V.I. Nesterov V.Yu.، Khvastunov V.L.، Komokhov P.G.، Solomatov V.I.، Marusentsev V.Ya.، Trostyansky V.M. مصالح ساختمانی خاک رس و سرباره. پنزا; 2000، 206 ص.

36. کلاشینکف V.I. در مورد نقش غالب مکانیسم یون الکترواستاتیک در مایع سازی ترکیبات پراکنده معدنی // دوام سازه های ساخته شده از بتن اتوکلاو شده. چکیده کنفرانس پنجم جمهوری خواهان تالین 1984. ص. 68-71.

37. کلاشینکف V.I. مبانی پلاستیک سازی سیستم های پراکنده معدنی برای تولید مصالح ساختمانی.// پایان نامه برای درجه دکتری علوم فنی، ورونژ، 1996، 89 pp.

38. کلاشینکف V.I. تنظیم اثر رقیق کننده های فوق روان کننده بر اساس عملکرد یونی-الکترواستاتیکی // تولید و کاربرد مواد افزودنی شیمیایی در ساخت و ساز. مجموعه پایان نامه های STC. صوفیه 1984. ص. 96-98

39. کلاشینکف V.I. حسابداری تغییرات رئولوژیکی در مخلوط های بتن با فوق روان کننده ها // مواد کنفرانس IX اتحادیه در مورد بتن و بتن مسلح (تاشکند 1983)، پنزا 1983. 7-10.

40. کلاشنیکف VL، ایوانف IA ویژگی های تغییرات رئولوژیکی در ترکیبات سیمان تحت تأثیر نرم کننده های تثبیت کننده یونی // مجموعه آثار "مکانیک تکنولوژیکی بتن" ریگا RPI، 1984 ص. 103-118.

41. کلاشینکف V.I., Ivanov I.A. نقش عوامل رویه ای و شاخص های رئولوژیکی ترکیبات پراکنده // مکانیک تکنولوژیکی بتن. ریگا RPI، 1986. ص. 101-111.

42. کلاشنیکف V.I., Ivanov I.A., در مورد وضعیت ساختاری و رئولوژیکی سیستم های پراکنده بسیار مایع // مجموعه مقالات چهارمین کنفرانس ملی مکانیک و فناوری مواد کامپوزیت. بان، صوفیه. 1985.

43. کلاشینکف V.I.، کلاشینکف S.V. در مورد تئوری سخت شدن سیمان کامپوزیت // مواد کنفرانس بین المللی علمی و فنی "مسائل جاری ساخت و ساز" T.Z. Publishing House of Mordovian State University, 2004. P. 119-123.

44. کلاشینکف V.I.، کلاشینکف S.V. در مورد تئوری سخت شدن اتصال دهنده های سیمانی مرکب. مواد کنفرانس بین المللی علمی و فنی "مسائل جاری ساخت و ساز" T.Z. اد. ایالت موردوی دانشگاه، 1383. صص 119-123.

45. کلاشینکف V.I., Khvastunov B.JI. مسکوین ر.ن. تشکیل استحکام کربنات- سرباره و بایندرهای سوزاننده. مونوگراف. سپرده شده در VSUE VNIINTPI، شماره 1، 2003، 6.1 ص.

46. ​​کلاشنیکف V.I.، Khvastunov B.JL، Tarasov R.V.، Komokhov P.G.، Stasevich A.V.، Kudashov V.Ya. مواد مقاوم در برابر حرارت موثر بر اساس باندر اصلاح شده سرباره خاک رس // پنزا، 2004، 117 ص.

47. کلاشنیکف S.V. تئوری و عمل. Penza, PDZ, 2005. صص 79-87.

48. Kiselev A.V.، Lygin V.I. طیف مادون قرمز ترکیبات سطحی.// M.: Nauka, 1972, 460 p.

49. Korshak V.V. پلیمرهای مقاوم در برابر حرارت.// M.: Nauka, 1969, 410 p.

50. کورباتوف L.G., Rabinovich F.N. در مورد اثربخشی بتن تقویت شده با الیاف فولادی. // بتن و بتن مسلح. 1980. L 3. P. 6-7.

51. Lancard D.K.، Dickerson R.F. بتن مسلح با تقویت از ضایعات سیم فولادی // مصالح ساختمانی در خارج از کشور. 1971، شماره 9، ص. 2-4.

52. Leontyev V.N.، Prikhodko V.A.، Andreev V.A. در مورد امکان استفاده از مواد فیبر کربن برای تقویت بتن // Construction Materials، 1991. شماره 10. ص 27-28.

53. لوبانوف I.A. ویژگی های ساختار و خواص بتن مسلح پراکنده // فناوری ساخت و خواص مصالح ساختمانی کامپوزیت جدید: بین دانشگاهی. موضوع نشست علمی tr. ل: لیسی، 1086. ص 5-10.

54. Mailyan DR., Shilov Al.V., Dzhavarbek R تأثیر تقویت الیاف با الیاف بازالت بر خواص بتن سبک و سنگین // مطالعات جدید بتن و بتن مسلح. Rostov-on-Don, 1997. صص 7-12.

55. Mailyan L.R., Shilov A.V. عناصر بتنی منبسط شده خاک رس-الیاف-آهن بر روی الیاف درشت بازالت. روستوف n/a: روست. دولت می سازد، دانشگاه، 2001. - 174 ص.

56. Mailyan R.L.، Mailyan L.R.، Osipov K.M. و دیگران توصیه هایی برای طراحی سازه های بتن مسلح ساخته شده از بتن رسی منبسط شده با الیاف آرماتور با الیاف بازالت / Rostov-on-Don, 1996. -14 p.

57. دایره المعارف کانی شناسی / ترجمه از انگلیسی. L. Nedra، 1985. با. 206-210.

58. Mchedlov-Petrosyan O.P. شیمی مصالح ساختمانی معدنی. م. Stroyizdat, 1971, 311 p.

59. Nerpin S.V., Chudnovsky A.F., Physics of خاک. M. Science. 1967.167 ص.

60. Nesvetaev G.V.، Timonov S.K. تغییر شکل های انقباضی بتن. پنجمین قرائت های دانشگاهی راسن. Voronezh, VGASU, 1999. ص. 312-315.

61. Pashchenko A.A., صربستان V.P. تقویت سنگ سیمان با الیاف معدنی کیف، UkrNIINTI - 1970 - 45 p.

62. Pashchenko A.A., Serbia V.P., Starchevskaya E.A. "مواد قابض" کیف، 1975، 441 ص.

63. پولاک ع.ف. سخت شدن بایندرهای معدنی. م. انتشارات خانه ادبیات در ساختمان، 1966،207 ص.

64. Popkova A.M. سازه های ساختمان و سازه های ساخته شده از بتن با مقاومت بالا // سری سازه های ساختمانی // بررسی اطلاعات. جلد 5. M.: VNIINTPI Gosstroy اتحاد جماهیر شوروی، 1990، 77 ص.

65. پوخارنکو، یو.و. مبانی علمی و عملی برای تشکیل ساختار و خواص بتن الیافی: دیس. سند فن آوری علوم: سن پترزبورگ، 2004. ص. 100-106.

66. Rabinovich F.N. بتن تقویت شده با الیاف پراکنده: بررسی VNIIESM. م.، 1976. - 73 ص.

67. Rabinovich F.N. م.، استروییزدات: 1989.-177 ص.

68. Rabinovich F.N. برخی از مسائل تقویت پراکنده مصالح بتن با الیاف شیشه // بتن مسلح پراکنده و سازه های ساخته شده از آنها: چکیده گزارش ها. جمهوری جلسه ریگا، 1 975. - صص 68-72.

69. Rabinovich F.N. در مورد تقویت بهینه سازه های فولادی-الیاف-بتنی // بتن و بتن مسلح. 1986. شماره 3. ص 17-19.

70. رابینوویچ ف.ن. در مورد سطوح آرماتور پراکنده بتن. // ساخت و ساز و معماری: Izv. دانشگاه ها 1981. شماره 11. ص 30-36.

71. Rabinovich F.N. کاربرد بتن مسلح شده با الیاف در سازه های ساختمان های صنعتی // بتن مسلح شده با الیاف و کاربرد آن در ساخت و ساز: مجموعه مقالات NIIZhB. م.، 1979. - صص 27-38.

72. Rabinovich F.N.، Kurbatov L.G. کاربرد بتن الیاف فولادی در ساخت سازه های مهندسی // بتن و بتن مسلح. 1984.-№12.-S. 22-25.

73. Rabinovich F.N., Romanov V.P. در مورد حد مقاومت در برابر ترک بتن ریزدانه تقویت شده با الیاف فولادی // مکانیک مواد کامپوزیت. 1985. شماره 2. ص 277-283.

74. Rabinovich F.N., Chernomaz A.P., Kurbatov L.G. کف مخازن یکپارچه ساخته شده از بتن مسلح با الیاف فولادی // بتن و بتن مسلح. -1981. شماره 10. ص 24-25.

76. Solomatov V.I., Vyroyu V.N. و سایرین مصالح ساختمانی و سازه های کامپوزیت با کاهش مصرف مواد.// کیف، بودیولنیک، 1991، 144 ص.

77. بتن الیاف فولادی و سازه های ساخته شده از آن. سری "مواد ساختمانی" جلد. 7 VNIINTPI. مسکو. - 1990.

78. بتن فایبرگلاس و سازه های ساخته شده از آن. سری "مصالح ساختمانی". مسئله 5. VNIINTPI.

79. Strelkov M.I. تغییر در ترکیب واقعی فاز مایع در هنگام سخت شدن بایندرها و مکانیسم های سخت شدن آنها // مجموعه مقالات نشست شیمی سیمان. م. پرومسترویزدات، 1956، ص 183-200.

80. Sycheva L.I., Volovika A.V. مواد تقویت شده با الیاف / ترجمه ویرایش: مواد تقویت شده با فیبر. -م.: استروییزدات، 1982. 180 ص.

81. Toropov N.A. شیمی سیلیکات ها و اکسیدها L. Science, 1974, 440 p.

82. Tretyakov N.E., Filimonov V.N. سینتیک و کاتالیز / T.: 1972, No. 3,815-817 p.

83. فاضل ای.م. فناوری مجزای فشرده بتن پر شده با بازالت // چکیده پایان نامه. Ph.D. م، 1993، 22 ص.

84. بتن الیافی در ژاپن. بیان اطلاعات سازه های ساختمانی، M، VNIIIS Gosstroy اتحاد جماهیر شوروی، 1983. 26 ص.

85. فیلیمونوف وی.ن. طیف‌سنجی تبدیل‌های نوری در مولکول‌ها.//L.: 1977، ص. 213-228.

86. هنگ دی ال. خواص بتن حاوی میکروسیلیس و فیبر کربنی که با سیلان ها درمان شده است // اطلاعات بیان. شماره 1.2001. ص 33-37.

87. Tsyganenko A.A., Khomenia A.V., Filimonov V.N. جذب و جاذب.//1976، شماره. 4، ص. 86-91.

88. Shvartsman A.A., Tomilin I.A. پیشرفت در شیمی//1957، T. 23 شماره 5، ص. 554-567.

89. چسباننده سرباره قلیایی و بتن های ریزدانه بر اساس آنها (تحت سردبیری کلی V.D. Glukhovsky). تاشکند، ازبکستان، 1980،483 ص.

90. یورگن شوبرت، کلاشینکف اس.و. توپولوژی بایندرهای مخلوط و مکانیسم سخت شدن آنها // شنبه. مقالات MNTK فن آوری های جدید انرژی و صرفه جویی در منابع علمی در تولید مصالح ساختمانی. پنزا، PDZ، 2005. ص. 208-214.

91. بالاگورو ص، نجم. مخلوط تقویت شده با فیبر با کارایی بالا با کسر حجمی فیبر//ACI Materials Journal.-2004.-Vol. 101، شماره 4.- ص. 281-286.

92. باتسون جی.بی. گزارش پیشرفته بتن الیافی. گزارش شده توسط کمیته ASY 544. مجله ACY. 1973، -70، -شماره 11، -ص. 729-744.

93. Bindiganavile V.، Banthia N.، Aarup B. پاسخ ضربه ای کامپوزیت سیمانی تقویت شده با الیاف با مقاومت فوق العاده بالا. // مجله مواد ACI. 2002. - جلد. 99، شماره 6. - ص 543-548.

94. Bindiganavile V.، Banthia.، Aarup B. پاسخ ضربه کامپیت سیمانی تقویت شده با الیاف فوق العاده با مقاومت // ACJ Materials Journal. 2002 - جلد. 99، شماره 6.

95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.//Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10، س 1-15.

96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen bei Beton und Mauerwerk // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., s. 199-220.

97. Dallaire E.، Bonnean O.، Lachemi M.، Aitsin P.-C. رفتار مکانیکی بتن پودر راکتیو فشرده شده.// انجمن آمریکایی مهندسین مصالح ساختمانی. واشنگتن دی سی نوامبر 1996، جلد. 1، ص555-563.

98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung der Mischung sowie Verifizirung der Eigenschaften Saueresistente Hochleistungbetone.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003.شماره 3. S.30-38.

99. گروبه پی، لمر سی، ریهل م ووم گاسبتون زوم سلبستوندیچتندن بتون. س 243-249.

100. Kleingelhofer P. Neue Betonverflissiger auf Basis Policarboxilat // Proc. 13. Jbasil Weimar 1997, Bd. 1, s 491-495.

101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton mit Steinkohlenflugasche. Essen VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband Kraftwerksnelenprodukte.// E.V., 1998-Jn: Flugasche in Beton, VGB/BVK-Faschaugung. 01 دسامبر 1998، Vortag 4.25 seiten.

102. Richard P., Cheurezy M. Composition of Reactive Powder Concrete. Skientific Division Bougies.// تحقیقات سیمان و بتن، جلد. 25. شماره 7، صص. 1501-1511،1995.

103. Richard P., Cheurezy M. Reactive Powder Concrete with Height Ducttility and 200-800 MPa Compressive Strength // AGJ SPJ 144-22, p. 507-518,1994.

104. رومالدی جی.آر.، مندل ج.ا. استحکام کششی بتن متاثر از توزیع یکنواخت و براق طول آرماتور سیم "ACY Journal". 1964، - 61، - شماره 6، - ص. 675-670.

105. Schachinger J.، Schubert J.، Stengel T.، Schmidt PC، Hilbig H.، Heinz DL Ultrahochfester Beton-Bereit fur die Anwendung? Schriftenzeihe Baustoffe.// FestSchrift zum 60. Geburgstag Von Prof.-Dr. Jng. پیتر شلیسل. هفت. 2003، س. 189-198.

106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton // Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1, s 1083-1091.

107. Schmidt M. Jahre Entwicklung bei Zement, Zusatsmittel und Beton. Ceitzum Baustoffe und Material Priifung. Schriftenreihe Baustoffe.// Fest-schrift zum 60. Geburgstag von Prof. Dr.-Jng. پیتر شیسه. Heft 2.2003 s 189-198.

108. SchmidM,FenlingE.Utntax;hf^

109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahochfester Beton: Perspective fur die Betonfertigteil Industrie.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. شماره 39.16.29.

110. Scnachinger J, Schuberrt J, Stengel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe. Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. دکتر. پیتر شلیسل. Heft 2.2003, pp.267-276.

111. Scnachinger J.، Schubert J.، Stengel T.، Schmidt K.، Heinz D. Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe.// Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. دکتر - ing پیتر شلیسل. Heft 2.2003, pp.267-276.

112. Stark J., Wicht B. Geschichtleiche Entwichlung der ihr Beitzag zur Entwichlung der Betobbauweise // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., 142.1997. H.9.125. تیلور //MDF.

113. Wirang-Steel Fibraus Concrete.//بتن سازی. 1972.16, №l, s. 18-21.

114. Bindiganavill V.، Banthia N.، Aarup B. پاسخ ضربه کامپوزیت سیمانی تقویت شده با الیاف فوق العاده بالا // ASJ Materials Journal. -2002.-جلد. 99، شماره 6.-ص. 543-548.

115. Balaguru P., Nairn H., نسبت مخلوط بتن تقویت شده با الیاف با کارایی بالا با کسرهای حجم الیاف بالا // ASJ Materials Journal. 2004، جلد. 101، شماره 4.-ص. 281-286.

116. Kessler H.، Kugelmodell fur Ausfallkormengen dichter Betone. Betonwetk + Festigteil-Technik, Heft 11, S. 63-76, 1994.

117. Bonneau O.، Lachemi M.، Dallaire E.، Dugat J.، Aitcin P.-C. خواص مکانیکی و دوام دو کوککریت پودر راکتیو صنعتی // ASJ Materials Journal V.94. شماره 4، S.286-290. جولی-اوت، 1997.

118. دی لارارد اف.، سدران ث. بهینه سازی بتن با عملکرد فوق العاده بالا با استفاده از مدل بسته بندی جم Concrete Res., Vol.24 (6). S. 997-1008، 1994.

119. Richard P., Cheurezy M. Composition of Reactive Powder Concrete. جم Coner.Res.Vol.25. No.7, S.1501-1511,1995.

120. Bornemann R., Sehmidt M., Fehling E., Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC - Herstellung, Eigenschaften und Anwendungsmoglichkeiten. Sonderdruck a.s. Beton und stahlbetonbau 96, H.7. S.458-467,2001.

121. Bonneav O., Vernet Ch., Moranville M. Optimization of Reological Behavior of Reactive Powder Coucrete (RPC) سمپوزیوم بین المللی بتن پودری با کارایی بالا و واکنشگر. Shebroke, Canada, August, 1998. S.99-118.

122. آیتسین پی.، ریچارد پی. پل عابر پیاده / دوچرخه راه شربوک. چهارمین سمپوزیوم بین المللی استفاده از قدرت بالا/عملکرد بالا، پاریس. S. 1999-1406,1996.

123. De Larrard F., Grosse J.F., Puch C. مطالعه مقایسه ای دودهای مختلف سیلیس به عنوان مواد افزودنی در مواد سیمانی با کارایی بالا. Materials and Structures, RJLEM, Vol.25, S. 25-272, 1992.

124. Richard P. Cheyrezy M.N. بتن های پودری راکتیو با شکل پذیری بالا و مقاومت فشاری 200 تا 800 مگاپاسکال. ACI، SPI 144-24، S. 507-518، 1994.

125. Berelli G.، Dugat I.، Bekaert A. استفاده از RPC در برج های خنک کننده با جریان ناخالص، سمپوزیوم بین المللی در مورد بتن های پودری با کارایی بالا و واکنش پذیر، شربروک، کانادا، S. 59-73، 1993.

126. De Larrard F., Sedran T. Mixture-Proportioning of High-Performance Concrete. جم Concr. Res. جلد 32، S. 1699-1704، 2002.

127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Mechanical Properties of Reactive Powder Concrete. مواد و سازه ها، جلد. 29، ص 233-240، 1996.

128. Bornemann R., Schmidt M. The Role of Powders in Concrete: مجموعه مقالات ششمین سمپوزیوم بین المللی استفاده از بتن با مقاومت بالا/با کارایی بالا. S. 863-872، 2002.

129. ریچارد پی. بتن پودری راکتیو: ماده ای جدید با سیمان بسیار بالا. چهارمین سمپوزیوم بین المللی استفاده از بتن با مقاومت بالا/با کارایی بالا، پاریس، 1996.

130. اوزاوا، م; ماسودا، تی. شیرایی، ک. شیمویاما، Y; تاناکا، وی: خواص تازه و استحکام مواد کامپوزیت پودر راکتیو (دکتال). مجموعه مقالات کنگره est fib، 2002.

131. ورنت، چ; مورانویل، ام. چیریزی، م. Prat، E: بتن با دوام فوق العاده بالا، شیمی و ریزساختار. سمپوزیوم HPC، هنگ کنگ، دسامبر 2000.

132. چیریزی، م; مارت، وی. Frouin، L: تجزیه و تحلیل ریزساختاری RPC (بتن پودری راکتیو). Cem.Coner.Res.Vol.25, No. 7، S. 1491-1500، 1995. ،

133. Bouygues Fa: Juforniationsbroschure zum betons de Poudres Reactives، 1996.

134. راینک. K-H.، Lichtenfels A.، Greiner. St. ذخیره سازی فصلی انرژی خورشیدی در مخازن آب گرم ساخته شده از بتن با کارایی بالا، ششمین سمپوزیوم بین المللی در مورد استحکام بالا، ژوئن، 2002.

135. Babkov V.B., Komokhov P.G. و دیگران تغییرات حجمی در واکنش های هیدراتاسیون و تبلور مجدد مواد معدنی / علم و فناوری، -2003، شماره 7.

136. Babkov V.V., Polok A.F., Komokhov P.G. جنبه های دوام سنگ سیمان / سیمان-1988-شماره 3 ص 14-16.

137. Aleksandrovsky S.V. برخی از ویژگی های انقباض بتن و بتن مسلح، 1959 شماره 10 ص 8-10.

138. شیخین ع.و. ساختار، استحکام و مقاومت در برابر ترک خوردگی سنگ سیمانی. م: Stroyizdat 1974, 191 p.

139. Sheikin A.V., Chekhovsky Yu.V., Brusser M.I. ساختار و خواص بتن سیمانی م: استروییزدات، 1979. 333 ص.

140. سیلوسانی ز.ن. انقباض و خزش بتن. تفلیس: انتشارات AN Gruz. SSR, 1963. ص 173.

141. برگ O.Ya., Shcherbakov Yu.N., Pisanko T.N. بتن با مقاومت بالا م: استروییزدات. 1971. از 208.i?6