Մետաղական սյուների հաշվարկ. Դարակաշարերի հաշվարկ Օնլայն դարակների հաշվարկման ծրագիր
Դարակի բարձրությունը և P ուժի կիրառման թևի երկարությունը ընտրվում է կառուցողականորեն՝ ըստ գծագրի։ Վերցնենք դարակի հատվածը որպես 2Sh: h 0 /l=10 և h/b=1.5-2 հարաբերակցության հիման վրա ընտրում ենք h=450 մմ և b=300 մմ-ից ոչ ավելի հատված։
Նկար 1 - Դարակի և խաչմերուկի բեռնման սխեմա:
Կառույցի ընդհանուր քաշը հետևյալն է.
մ= 20,1+5+0,43+3+3,2+3 = 34,73 տոննա
8 դարակներից մեկի քաշը հետևյալն է.
P \u003d 34,73 / 8 \u003d 4,34 տոննա \u003d 43400N - ճնշում մեկ դարակի վրա:
Ուժը չի գործում հատվածի կենտրոնում, ուստի այն առաջացնում է մի պահ, որը հավասար է.
Mx \u003d P * L; Mx = 43400 * 5000 = 217000000 (N * մմ)
Դիտարկենք երկու թիթեղներից եռակցված տուփի հատվածի հենարան
Էքսցենտրիկության սահմանում.
Եթե էքսցենտրիկությունը t xունի 0,1-ից 5 արժեք - էքսցենտրիկ սեղմված (ձգված) դարակ; Եթե Տ 5-ից 20-ը, ապա հաշվարկում պետք է հաշվի առնել ճառագայթի լարվածությունը կամ սեղմումը:
t x\u003d 2.5 - էքսցենտրիկ սեղմված (ձգված) դարակ:
Դարակի հատվածի չափը որոշելը.
Դարակի համար հիմնական ծանրաբեռնվածությունն է երկայնական ուժ. Հետևաբար, հատվածը ընտրելու համար օգտագործվում է առաձգական (սեղմման) ուժի հաշվարկը.
(9)
Այս հավասարումից գտե՛ք անհրաժեշտ տարածքը խաչաձեւ հատվածը
մմ 2 (10)
Տոկուն աշխատանքի ընթացքում թույլատրելի լարվածությունը [σ] կախված է պողպատի դասակարգից, հատվածում լարվածության կենտրոնացումից, բեռնման ցիկլերի քանակից և ցիկլի ասիմետրիկությունից: SNiP-ում տոկուն աշխատանքի ընթացքում թույլատրելի սթրեսը որոշվում է բանաձևով
(11)
Դիզայնի դիմադրություն Ռ Ուկախված է լարվածության կոնցենտրացիայից և նյութի թողունակությունից: Եռակցված հոդերի սթրեսի կոնցենտրացիան առավել հաճախ առաջանում է եռակցման հետևանքով: Համակենտրոնացման գործակիցի արժեքը կախված է կարերի ձևից, չափից և տեղակայությունից: Որքան մեծ է սթրեսի կոնցենտրացիան, այնքան ցածր է թույլատրելի սթրեսը:
Աշխատանքում նախագծված բարի կառուցվածքի առավել բեռնված հատվածը գտնվում է պատին դրա ամրացման վայրի մոտ: Ճակատային ֆիլեային զոդումներով ամրացումը համապատասխանում է 6-րդ խմբին, հետևաբար. RU = 45ՄՊա:
6-րդ խմբի համար՝ հետ n = 10 -6, α = 1,63;
Գործակից ժամըարտացոլում է թույլատրելի լարումների կախվածությունը ցիկլի անհամաչափության ցուցանիշից p, որը հավասար է մեկ ցիկլի նվազագույն լարվածության հարաբերակցությանը առավելագույնին, այսինքն.
-1≤ր<1,
ինչպես նաև սթրեսների նշանից։ Լարվածությունը նպաստում է, իսկ սեղմումը կանխում է ճաքելը, ուստի արժեքը γ քանի որ նույն ρ կախված է σ max նշանից։ Իմպուլսային բեռնման դեպքում, երբ smin= 0, ρ=0 սեղմման γ=2 լարման γ = 1,67.
Որպես ρ→ ∞ γ→∞: Այս դեպքում թույլատրելի լարվածությունը [σ] դառնում է շատ մեծ։ Սա նշանակում է, որ հոգնածության ձախողման վտանգը նվազում է, բայց չի նշանակում, որ ամրությունն ապահովված է, քանի որ հնարավոր է խափանում առաջին բեռնման ժամանակ: Ուստի [σ]-ը որոշելիս անհրաժեշտ է հաշվի առնել ստատիկ ամրության և կայունության պայմանները։
Ստատիկ լարվածության տակ (առանց ճկման)
[σ] = R y. (12)
Դիզայնի դիմադրության R y արժեքը ըստ ելքի ուժի որոշվում է բանաձևով
(13)
որտեղ γ m-ը նյութի հուսալիության գործակիցն է:
09G2S-ի համար ս Т = 325 ՄՊա, γ t = 1,25
Ստատիկ սեղմման դեպքում թույլատրելի լարվածությունը կրճատվում է ճկման վտանգի պատճառով.
որտեղ 0< φ < 1. Коэффициент φ зависит от гибкости и относительного эксцентриситета. Его точное значение может быть найдено только после определения размеров сечения. Для ориентировочного выбора Атрпо формуле следует задаться значением φ. Բեռի կիրառման փոքր էքսցենտրիկությամբ, φ կարելի է վերցնել = 0.6. Այս գործակիցը նշանակում է, որ ճկման պատճառով ձողի սեղմման ուժը կրճատվում է մինչև առաձգական ուժի 60%-ը:
Տվյալները փոխարինում ենք բանաձևով.
[ σ]-ի երկու արժեքներից ընտրեք ամենափոքրը: Իսկ հետագայում կհաշվարկվի։
Թույլատրելի լարում
Տվյալները դնելով բանաձևի մեջ.
Քանի որ 295,8 մմ 2-ը չափազանց փոքր խաչմերուկ է, ելնելով նախագծային չափերից և պահի մեծությունից, մենք այն մեծացնում ենք մինչև
Մենք կընտրենք ալիքի համարը՝ ըստ տարածքի։
Ալիքի նվազագույն մակերեսը պետք է լինի - 60 սմ 2
Ալիքի համարը - 40P: Ընտրանքներ ունի.
h=400 մմ; b=115 մմ; s=8 մմ; t=13,5 մմ; F=18,1 սմ 2;
Մենք ստանում ենք դարակի խաչմերուկի տարածքը, որը բաղկացած է 2 ալիքից՝ 61,5 սմ 2:
Փոխարինեք 12-րդ բանաձևի տվյալները և կրկին հաշվարկեք լարումները.
=146,7 ՄՊա
Հատվածում արդյունավետ լարումները պակաս են մետաղի սահմանափակող լարումներից: Սա նշանակում է, որ շինարարության նյութը կարող է դիմակայել կիրառվող բեռին:
Դարակների ընդհանուր կայունության ստուգման հաշվարկ:
Նման ստուգումը պահանջվում է միայն սեղմող երկայնական ուժերի գործողության ներքո: Եթե հատվածի կենտրոնի վրա ուժեր են կիրառվում (Mx=Mu=0), ապա կայունության կորստի պատճառով դարակի ստատիկ ամրության նվազումը գնահատվում է φ գործակցով, որը կախված է դարակի ճկունությունից։
Դարակի ճկունությունը նյութի առանցքի նկատմամբ (այսինքն՝ հատվածի տարրերը հատող առանցքը) որոշվում է բանաձևով.
(15)
Որտեղ - դարակի կոր առանցքի կիսաալիքի երկարությունը,
μ - գործակիցը կախված ամրացման պայմանից. կոնսոլում = 2;
i min - իներցիայի շառավիղ, հայտնաբերվում է բանաձևով.
(16)
Մենք փոխարինում ենք տվյալները 20 և 21 բանաձևերում.
Կայունության հաշվարկն իրականացվում է բանաձևի համաձայն.
(17)
φ y գործակիցը որոշվում է այնպես, ինչպես կենտրոնական սեղմման դեպքում՝ համաձայն աղյուսակի: 6 կախված λ y (λ yo) դարակի ճկունությունից y առանցքի շուրջը ճկվելիս։ Գործակից Հետհաշվի է առնում պահի գործողության պատճառով կայունության նվազումը Մ X.
Գործնականում հաճախ անհրաժեշտ է դառնում հաշվարկել դարակ կամ սյուն առավելագույն առանցքային (երկայնական) բեռի համար: Այն ուժը, որի դեպքում դարակը կորցնում է իր կայուն վիճակը (կրող հզորությունը), կրիտիկական է: Դարակի կայունության վրա ազդում է դարակի ծայրերը ամրացնելու մեթոդը: Կառուցվածքային մեխանիկայում դիտարկվում են դարակի ծայրերը ամրացնելու յոթ մեթոդ: Մենք կքննարկենք երեք հիմնական մեթոդ.
Կայունության որոշակի սահման ապահովելու համար անհրաժեշտ է, որ պահպանվի հետևյալ պայմանը.
Որտեղ՝ P - գործող ուժ;
Սահմանված է կայունության որոշակի գործոն
Այսպիսով, առաձգական համակարգերը հաշվարկելիս անհրաժեշտ է կարողանալ որոշել Рcr կրիտիկական ուժի արժեքը։ Եթե մտցնենք, որ դարակաշարի վրա կիրառվող P ուժը առաջացնում է միայն փոքր շեղումներ ι երկարությամբ դարակի ուղղագիծ ձևից, ապա այն կարելի է որոշել հավասարումից.
որտեղ՝ E - առաձգականության մոդուլ;
J_min - հատվածի իներցիայի նվազագույն պահը;
M (z) - ճկման պահը հավասար է M (z) = -P ω;
ω - դարակի ուղղագիծ ձևից շեղման մեծությունը.
Այս դիֆերենցիալ հավասարման լուծում
Ինտեգրման A և B հաստատունները որոշվում են սահմանային պայմաններով:
Կատարելով որոշակի գործողություններ և փոխարինումներ՝ մենք ստանում ենք P կրիտիկական ուժի վերջնական արտահայտությունը
Կրիտիկական ուժի ամենափոքր արժեքը կլինի n = 1 (ամբողջ թիվ) և
Դարակի առաձգական գծի հավասարումը նման կլինի.
որտեղ՝ z - ընթացիկ օրդինատ, z=l առավելագույն արժեքով;
Կրիտիկական ուժի թույլատրելի արտահայտությունը կոչվում է Լ.Էյլերի բանաձև։ Կարելի է տեսնել, որ կրիտիկական ուժի մեծությունը կախված է դարակաշարի EJ min-ի կոշտությունից ուղիղ համամասնությամբ և դարակի երկարությունից l՝ հակադարձ համեմատական:
Ինչպես նշվեց, առաձգական դարակի կայունությունը կախված է նրանից, թե ինչպես է այն ամրացվում:
Պողպատե գամասեղների համար առաջարկվող անվտանգության սահմանն է
n y =1.5÷3.0; համար փայտե n y =2.5÷3.5; չուգունի համար n y =4.5÷5.5
Դարակի ծայրերի ամրացման մեթոդը հաշվի առնելու համար ներկայացվում է դարակի կրճատված ճկունության ծայրերի գործակիցը։
որտեղ: μ - կրճատված երկարության գործակիցը (Աղյուսակ);
i min - դարակի (սեղանի) խաչմերուկի պտտման ամենափոքր շառավիղը.
ι - դարակի երկարությունը;
Մուտքագրեք կրիտիկական ծանրաբեռնվածության գործակիցը.
, (աղյուսակ);
Այսպիսով, դարակի խաչմերուկը հաշվարկելիս անհրաժեշտ է հաշվի առնել μ և ϑ գործակիցները, որոնց արժեքը կախված է դարակի ծայրերը ամրացնելու եղանակից և տրված է տեղեկատու գրքի աղյուսակներում. նյութերի ամրությունը (Գ.Ս. Պիսարենկո և Ս.Պ. Ֆեսիկ)
Բերենք ուղղանկյուն ձևի պինդ հատվածի ձողի կրիտիկական ուժի հաշվարկման օրինակ՝ 6 × 1 սմ, ձողի երկարությունը ι = 2 մ։ Ծայրերի ամրացում III սխեմայի համաձայն:
Հաշվարկ:
Աղյուսակի համաձայն գտնում ենք ϑ = 9,97, μ = 1 գործակիցը: Հատվածի իներցիայի պահը կլինի.
և կրիտիկական սթրեսը կլինի.
Ակնհայտ է, որ կրիտիկական ուժը P cr = 247 kgf կառաջացնի լարվածություն ձողում ընդամենը 41 կգ / սմ 2, ինչը շատ ավելի քիչ է, քան հոսքի սահմանը (1600 կգֆ / սմ 2), սակայն այդ ուժը կառաջացնի ձողը թեքվել, ինչը նշանակում է կայունության կորուստ:
Դիտարկենք շրջանաձև խաչմերուկի փայտե դարակի հաշվարկի մեկ այլ օրինակ, որը սեղմված է ստորին ծայրում և կախված է վերին ծայրում (S.P. Fesik): Հենարանի երկարությունը 4մ, սեղմման ուժը N=6tf. Թույլատրելի լարվածություն [σ]=100kgf/cm 2: Ընդունում ենք սեղմման համար թույլատրելի լարվածության նվազման գործակից φ=0.5։ Մենք հաշվարկում ենք դարակի հատվածի տարածքը.
Որոշեք դարակի տրամագիծը.
Հատվածի իներցիայի պահը
Մենք հաշվարկում ենք դարակի ճկունությունը.
որտեղ՝ μ=0,7, դարակի ծայրերը սեղմելու մեթոդի հիման վրա;
Որոշեք դարակաշարի լարումը.
Ակնհայտ է, որ դարակաշարի լարվածությունը 100կգֆ/սմ 2 է և հենց թույլատրելի լարվածությունն է [σ]=100կգֆ/սմ 2։
Դիտարկենք I պրոֆիլից պողպատե դարակի հաշվարկի երրորդ օրինակը, 1,5 մ երկարություն, սեղմման ուժ 50 տֆ, թույլատրելի լարվածություն [σ]=1600 կգֆ/սմ 2: Դարակի ստորին ծայրը սեղմված է, իսկ վերին ծայրը ազատ է (I մեթոդ):
Բաժինն ընտրելու համար մենք օգտագործում ենք բանաձևը և սահմանում ենք ϕ=0.5 գործակիցը, այնուհետև.
Մենք ընտրում ենք I-beam No 36 միջակայքից և դրա տվյալները՝ F = 61,9 սմ 2, i min = 2,89 սմ:
Որոշեք դարակի ճկունությունը.
որտեղ՝ μ սեղանից, հավասար է 2-ի, հաշվի առնելով դարակի սեղմման ձևը.
Դիզայնի լարումը դարակում կլինի.
5կգֆ, որը մոտավորապես հավասար է թույլատրելի լարմանը, և 0,97%-ով ավելի, ինչը ընդունելի է ինժեներական հաշվարկներում։
Սեղմման մեջ աշխատող ձողերի խաչմերուկը ռացիոնալ կլինի իներցիայի ամենամեծ շառավղով: Պտտման կոնկրետ շառավիղը հաշվարկելիս
ամենաօպտիմալը խողովակային հատվածներն են, բարակ պատերով; որի համար արժեքը ξ=1÷2.25, իսկ պինդ կամ գլանվածքի պրոֆիլների համար ξ=0.204÷0.5
եզրակացություններ
Դարակաշարերի, սյուների ամրությունն ու կայունությունը հաշվարկելիս անհրաժեշտ է հաշվի առնել դարակների ծայրերը ամրացնելու եղանակը, կիրառել անվտանգության առաջարկվող սահմանը:
Կրիտիկական ուժի արժեքը ստացվում է դարակի կոր առանցքային գծի դիֆերենցիալ հավասարումից (Լ. Էյլեր)։
Լիցքավորված դարակը բնութագրող բոլոր գործոնները հաշվի առնելու համար ներկայացվում է դարակի ճկունության հայեցակարգը՝ λ, տրամադրված երկարության գործակիցը՝ μ, լարվածության նվազեցման գործակիցը՝ ϕ, կրիտիկական ծանրաբեռնվածության գործակիցը՝ ϑ։ Նրանց արժեքները վերցված են տեղեկատու աղյուսակներից (G.S. Pisarentko և S.P. Fesik):
Կրիտիկական ուժը որոշելու համար տրված են հենարանների մոտավոր հաշվարկներ՝ Рcr, կրիտիկական լարվածությունը՝ σcr, հենասյուների տրամագիծը՝ d, հենարանի ճկունությունը՝ λ և այլ բնութագրիչներ։
Դարակների և սյուների օպտիմալ հատվածը խողովակային բարակ պատերով պրոֆիլներն են՝ իներցիայի նույն հիմնական պահերով:
Օգտագործված գրքեր.
Գ.Ս. Պիսարենկո «Ձեռնարկ նյութերի ամրության մասին».
S.P. Fesik «Նյութերի ամրության ձեռնարկ».
ՄԵՋ ԵՎ. Անուրևի «Դիզայներ-մեքենաշինության ձեռնարկ».
SNiP II-6-74 «Բեռներ և ազդեցություններ, նախագծման ստանդարտներ».
Մետաղական կոնստրուկցիաները բարդ և չափազանց պատասխանատու թեմա են։ Նույնիսկ փոքր սխալը կարող է արժենալ հարյուր հազարավոր և միլիոնավոր դոլարներ: Որոշ դեպքերում սխալի գինը կարող է լինել շինհրապարակում գտնվող մարդկանց կյանքը, ինչպես նաև շահագործման ընթացքում: Այսպիսով, հաշվարկների ստուգումն ու վերստուգումը անհրաժեշտ և կարևոր է։
Excel-ի օգտագործումը հաշվարկային խնդիրներ լուծելու համար, մի կողմից, նոր բան չէ, բայց միևնույն ժամանակ այնքան էլ ծանոթ չէ: Այնուամենայնիվ, Excel-ի հաշվարկներն ունեն մի շարք անհերքելի առավելություններ.
- բացություն- յուրաքանչյուր նման հաշվարկ կարող է ապամոնտաժվել ոսկորներով:
- Հասանելիություն- ֆայլերն իրենք գոյություն ունեն հանրային սեփականությունում, գրված են MK-ի մշակողների կողմից՝ իրենց կարիքներին համապատասխան:
- Հարմարավետություն- Համակարգչի գրեթե ցանկացած օգտատեր կարող է աշխատել MS Office փաթեթի ծրագրերի հետ, մինչդեռ մասնագիտացված դիզայներական լուծումները թանկ են, և, ավելին, լուրջ ջանք են պահանջում տիրապետելու համար:
Նրանք չպետք է համարվեն համադարման: Նման հաշվարկները հնարավորություն են տալիս լուծել նեղ և համեմատաբար պարզ նախագծային խնդիրներ։ Բայց նրանք ընդհանրապես հաշվի չեն առնում կառույցի աշխատանքը։ Մի շարք պարզ դեպքերում նրանք կարող են շատ ժամանակ խնայել.
- Ճառագայթի հաշվարկը ճկման համար
- Առցանց ճկման համար ճառագայթի հաշվարկ
- Ստուգեք սյունակի ամրության և կայունության հաշվարկը:
- Ստուգեք բարի հատվածի ընտրությունը:
Ունիվերսալ հաշվարկային ֆայլ MK (EXCEL)
Մետաղական կոնստրուկցիաների հատվածների ընտրության աղյուսակ՝ ըստ SP 16.13330.2011 5 տարբեր կետերի.
Փաստորեն, օգտագործելով այս ծրագիրը, կարող եք կատարել հետևյալ հաշվարկները.
- մեկ բացվածքով կախովի ճառագայթի հաշվարկ.
- կենտրոնացված սեղմված տարրերի (սյուների) հաշվարկ:
- ձգված տարրերի հաշվարկ.
- էքսցենտրիկ-սեղմված կամ սեղմված-կռացած տարրերի հաշվարկ:
Excel-ի տարբերակը պետք է լինի առնվազն 2010թ.: Հրահանգները տեսնելու համար սեղմեք էկրանի վերին ձախ անկյունում գտնվող գումարածի վրա:
ՄԵՏԱԼԻԿ
Ծրագիրը EXCEL գիրք է՝ մակրո աջակցությամբ:
Իսկ այն նախատեսված է պողպատե կոնստրուկցիաների հաշվարկման համար՝ ըստ
SP16 13330.2013 «Պողպատե կոնստրուկցիաներ»
Վազքերի ընտրություն և հաշվարկ
Վազքի ընտրությունը միայն առաջին հայացքից չնչին խնդիր է: Վազումների քայլը և դրանց չափը կախված են բազմաթիվ պարամետրերից: Եվ լավ կլիներ ձեռքի տակ ունենալ համապատասխան հաշվարկ։ Ահա թե ինչի մասին է այս պարտադիր կարդալ հոդվածը.
- վազքի հաշվարկ առանց թելերի
- մեկ շղթայով վազքի հաշվարկ
- երկու թելերով վազքի հաշվարկ
- վազքի հաշվարկը՝ հաշվի առնելով բիմոմենտը.
Բայց քսուքի մեջ մի փոքրիկ ճանճ կա՝ ըստ երեւույթին, ֆայլում սխալներ կան հաշվարկային մասում։
Էքսել աղյուսակներում հատվածի իներցիայի մոմենտների հաշվարկը
Եթե Ձեզ անհրաժեշտ է արագ հաշվարկել կոմպոզիտային հատվածի իներցիայի պահը, կամ որևէ կերպ հնարավոր չէ որոշել ԳՕՍՏ-ը, ըստ որի պատրաստված են մետաղական կոնստրուկցիաները, ապա այս հաշվիչը կգա ձեզ օգնության: Մի փոքր բացատրություն կա աղյուսակի ներքևում: Ընդհանուր առմամբ, աշխատանքը պարզ է. մենք ընտրում ենք համապատասխան հատված, սահմանում ենք այս հատվածների չափերը և ստանում հատվածի հիմնական պարամետրերը.
- Հատվածի իներցիայի պահերը
- Բաժնի մոդուլը
- Հատվածի պտտման շառավիղը
- Խաչաձեւ հատվածի տարածքը
- ստատիկ պահ
- Հեռավորությունները դեպի հատվածի ծանրության կենտրոն:
Աղյուսակը պարունակում է հաշվարկներ հետևյալ տեսակի բաժինների համար.
- խողովակ
- ուղղանկյուն
- I-beam
- ալիք
- ուղղանկյուն խողովակ
- եռանկյուն
Սյունը շենքի կրող կառուցվածքի ուղղահայաց տարրն է, որը բեռները տեղափոխում է ավելի բարձր կառույցներից դեպի հիմք:
Պողպատե սյուները հաշվարկելիս անհրաժեշտ է առաջնորդվել SP 16.13330 «Պողպատե կոնստրուկցիաներ»:
Պողպատե սյունակի համար սովորաբար օգտագործվում են I-beam, խողովակ, քառակուսի պրոֆիլ, ալիքների, անկյունների, թիթեղների կոմպոզիտային հատված:
Կենտրոնական սեղմված սյուների համար օպտիմալ է օգտագործել խողովակ կամ քառակուսի պրոֆիլ. դրանք տնտեսական են մետաղական զանգվածի առումով և ունեն գեղեցիկ էսթետիկ տեսք, այնուամենայնիվ, ներքին խոռոչները հնարավոր չէ ներկել, ուստի այս պրոֆիլը պետք է հերմետիկ լինի:
Լայն դարակաշարով I-beam-ի օգտագործումը սյուների համար լայն տարածում ունի. երբ սյունը սեղմվում է մեկ հարթության մեջ, այս տեսակի պրոֆիլը օպտիմալ է:
Մեծ նշանակություն ունի հիմքում սյունակի ամրագրման մեթոդը։ Սյունակը կարող է կախված լինել, կոշտ լինել մի հարթության մեջ և կախված լինել մեկ այլ հարթությունում կամ կոշտ լինել 2 հարթության մեջ: Ամրացման ընտրությունը կախված է շենքի կառուցվածքից և ավելի կարևոր է հաշվարկում, քանի որ. սյունակի գնահատված երկարությունը կախված է ամրացման եղանակից:
Հարկավոր է նաև հաշվի առնել սյունին մանգաղների, պատի պանելների, ճառագայթների կամ ֆերմայի ամրացման եղանակը, եթե բեռը տեղափոխվում է սյունակի կողքից, ապա պետք է հաշվի առնել էքսցենտրիկությունը։
Երբ սյունը սեղմվում է հիմքում, և ճառագայթը կոշտ ամրացված է սյունին, հաշվարկված երկարությունը կազմում է 0,5լ, բայց սովորաբար հաշվարկում հաշվի է առնվում 0,7լ: բեռի ազդեցության տակ ճառագայթը թեքվում է, և ամբողջական քորոց չկա:
Գործնականում սյունակը չի դիտարկվում առանձին, բայց ծրագրում մոդելավորվում է շենքի շրջանակ կամ եռաչափ մոդել, այն բեռնվում է և հավաքման մեջ գտնվող սյունակը հաշվարկվում է և ընտրվում է պահանջվող պրոֆիլը, սակայն ծրագրերում այն կարող է դժվար լինել հաշվի առնել հատվածի թուլացումը պտուտակների անցքերով, ուստի կարող է անհրաժեշտ լինել ձեռքով ստուգել հատվածը:
Սյունակը հաշվարկելու համար մենք պետք է իմանանք առավելագույն սեղմման / առաձգական լարումները և պահերը, որոնք տեղի են ունենում հիմնական հատվածներում, դրա համար մենք կառուցում ենք սթրեսի դիագրամներ: Այս վերանայման մեջ մենք կքննարկենք միայն սյունակի ուժի հաշվարկը առանց գծապատկերի:
Մենք հաշվարկում ենք սյունակը հետևյալ պարամետրերով.
1. Առաձգական/սեղմման ուժ
2. Կայունություն կենտրոնական սեղմման տակ (2 հարթությունում)
3. Ուժը երկայնական ուժի և ճկման պահերի համակցված գործողության ներքո
4. Ձողի վերջնական ճկունության ստուգում (2 հարթությունում)
1. Առաձգական/սեղմման ուժ
Համաձայն SP 16.13330 p. 7.1.1 ստանդարտ դիմադրությամբ պողպատե տարրերի ամրության հաշվարկ Ռ yn ≤ 440 N/mm2 կենտրոնական լարվածության կամ սեղմման դեպքում N ուժով պետք է իրականացվի բանաձևի համաձայն.
Ա n-ը ցանցի պրոֆիլի խաչմերուկի տարածքն է, այսինքն. հաշվի առնելով նրա անցքերի թուլացումը.
Ռ y-ը գլորված պողպատի նախագծման դիմադրությունն է (կախված է պողպատի դասակարգից, տես SP 16.13330-ի աղյուսակ B.5);
γ c-ն աշխատանքային պայմանների գործակիցն է (տես SP 16.13330-ի աղյուսակ 1):
Օգտագործելով այս բանաձևը, կարող եք հաշվարկել պրոֆիլի նվազագույն պահանջվող խաչմերուկը և սահմանել պրոֆիլը: Հետագայում ստուգման հաշվարկներում սյունակի հատվածի ընտրությունը կարող է կատարվել միայն հատվածի ընտրության մեթոդով, ուստի այստեղ կարող ենք սահմանել մեկնարկային կետը, որից հատվածը չի կարող պակաս լինել։
2. Կայունություն կենտրոնական սեղմման տակ
Կայունության հաշվարկն իրականացվում է SP 16.13330 7.1.3 կետի համաձայն՝ ըստ բանաձևի.
Ա- համախառն պրոֆիլի խաչմերուկի տարածքը, այսինքն՝ առանց հաշվի առնելու դրա անցքերի թուլացումը.
Ռ
γ
φ կենտրոնական սեղմման տակ կայունության գործակիցն է։
Ինչպես տեսնում եք, այս բանաձեւը շատ նման է նախորդին, բայց այստեղ գործակիցը հայտնվում է φ , այն հաշվարկելու համար նախ պետք է հաշվարկել ձողի պայմանական ճկունությունը λ (վերևում նշվում է գծիկով):
Որտեղ Ռ y-ը պողպատի նախագծման դիմադրությունն է.
Ե- առաձգական մոդուլ;
λ - գավազանի ճկունությունը, որը հաշվարկվում է բանաձևով.
Որտեղ լ ef-ը ձողի հաշվարկված երկարությունն է.
եսհատվածի իներցիայի շառավիղն է։
Արդյունավետ երկարություններ լ SP 16.13330 10.3.1 կետի համաձայն հաստատուն խաչմերուկի էֆ սյուները (սյուները) կամ աստիճանավոր սյուների առանձին հատվածները պետք է որոշվեն բանաձևով.
Որտեղ լսյունակի երկարությունն է;
μ - արդյունավետ երկարության գործակիցը.
Արդյունավետ երկարության գործոններ μ Մշտական խաչմերուկի սյուները (սյուները) պետք է որոշվեն կախված դրանց ծայրերը ամրացնելու պայմաններից և բեռի տեսակից: Ծայրերի և բեռնվածքի տեսակի ամրագրման որոշ դեպքերի համար արժեքները μ ներկայացված են հետևյալ աղյուսակում.
Բաժնի պտտման շառավիղը կարելի է գտնել պրոֆիլի համար համապատասխան ԳՕՍՏ-ում, այսինքն. պրոֆիլը պետք է նախապես հստակեցված լինի, և հաշվարկը կրճատվի բաժինների թվարկումով:
Որովհետեւ Պտտման շառավիղը 2 հարթություններում պրոֆիլների մեծ մասի համար ունի տարբեր արժեքներ 2 հարթությունների վրա (միայն խողովակը և քառակուսի պրոֆիլը ունեն նույն արժեքները) և ամրացումը կարող է տարբեր լինել, հետևաբար հաշվարկված երկարությունները նույնպես կարող են տարբեր լինել, ապա կայունության համար հաշվարկը պետք է կատարվի 2 ինքնաթիռի համար։
Այսպիսով, այժմ մենք ունենք բոլոր տվյալները պայմանական ճկունությունը հաշվարկելու համար:
Եթե վերջնական ճկունությունը մեծ է կամ հավասար է 0,4-ին, ապա կայունության գործակիցը φ հաշվարկվում է բանաձևով.
գործակցի արժեքը δ պետք է հաշվարկվի բանաձևով.
հավանականություն α Եվ β տես աղյուսակը
Գործակիցների արժեքները φ , այս բանաձևով հաշվարկված, պետք է ընդունվի ոչ ավելի, քան (7.6 / λ 2) 3,8-ից ավելի պայմանական ճկունության արժեքներով. 4.4 և 5.8 բաժինների a, b և c տեսակների համար համապատասխանաբար:
Արժեքների համար λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.
Գործակիցների արժեքները φ տրված են SP 16.13330-ի Հավելված D-ում:
Այժմ, երբ բոլոր նախնական տվյալները հայտնի են, մենք հաշվարկում ենք սկզբում ներկայացված բանաձևի համաձայն.
Ինչպես վերը նշվեց, 2 ինքնաթիռի համար անհրաժեշտ է կատարել 2 հաշվարկ։ Եթե հաշվարկը չի բավարարում պայմանը, ապա մենք ընտրում ենք նոր պրոֆիլ՝ հատվածի պտտման շառավիղի ավելի մեծ արժեքով։ Հնարավոր է նաև փոխել դիզայնի մոդելը, օրինակ՝ կախովի կցորդը կոշտի փոխելով կամ սյունը կապանքներով ամրացնելով, գավազանի գնահատված երկարությունը կարող է կրճատվել:
Բաց U-աձև հատվածի ամուր պատերով սեղմված տարրերը խորհուրդ է տրվում ամրացնել տախտակներով կամ վանդակաճաղերով: Եթե ժապավեններ չկան, ապա կայունությունը պետք է ստուգվի ճկման ճկվող-ոլորային ձևի կայունության համար՝ համաձայն SP 16.13330-ի 7.1.5 կետի:
3. Ուժը երկայնական ուժի և ճկման պահերի համակցված գործողության ներքո
Որպես կանոն, սյունը բեռնված է ոչ միայն առանցքային սեղմիչ բեռով, այլև ճկման պահով, օրինակ, քամուց: Պահը ձևավորվում է նաև, եթե ուղղահայաց բեռը կիրառվում է ոչ թե սյունակի կենտրոնում, այլ կողքից։ Այս դեպքում անհրաժեշտ է ստուգման հաշվարկ կատարել SP 16.13330-ի 9.1.1 կետի համաձայն՝ օգտագործելով բանաձևը.
Որտեղ Ն- երկայնական սեղմման ուժ;
Ա n-ը զուտ խաչմերուկի տարածքն է (հաշվի առնելով անցքերով թուլացումը);
Ռ y-ը պողպատի նախագծման դիմադրությունն է.
γ c-ն աշխատանքային պայմանների գործակիցն է (տես SP 16.13330-ի աղյուսակ 1);
n, СxԵվ Сy- SP 16.13330-ի E.1 աղյուսակի համաձայն վերցված գործակիցները
MxԵվ իմ- պահեր X-X և Y-Y առանցքների մասին;
Վ xn, min և Վ yn,min - հատվածի մոդուլը X-X և Y-Y առանցքների համեմատ (կարելի է գտնել ԳՕՍՏ-ում պրոֆիլում կամ տեղեկատու գրքում);
Բ- բիմոմենտ, SNiP II-23-81 * այս պարամետրը ներառված չի եղել հաշվարկներում, այս պարամետրը ներդրվել է աղավաղումը հաշվի առնելու համար.
Վω,min – հատվածային հատվածի մոդուլ:
Եթե առաջին 3 բաղադրիչների հետ կապված հարցեր չպետք է լինեն, ապա բիմոմենտի հաշվառումը որոշակի դժվարություններ է առաջացնում:
Բիմոմենտը բնութագրում է հատվածի դեֆորմացիայի լարվածության բաշխման գծային գոտիներում ներմուծված փոփոխությունները և, ըստ էության, հակառակ ուղղություններով ուղղված մոմենտի զույգ է։
Հարկ է նշել, որ շատ ծրագրեր չեն կարող հաշվարկել բիմոմենտը, այդ թվում՝ SCAD-ը դա հաշվի չի առնում։
4. Ձողի վերջնական ճկունության ստուգում
Սեղմված տարրերի ճկունություն λ = lef / i, որպես կանոն, չպետք է գերազանցի սահմանային արժեքները λ u տրված է աղյուսակում
Այս բանաձևում α գործակիցը պրոֆիլի օգտագործման գործակիցն է՝ ըստ կենտրոնական սեղմման տակ կայունության հաշվարկի։
Ինչպես նաև կայունության հաշվարկը, այս հաշվարկը պետք է կատարվի 2 ինքնաթիռի համար:
Եթե պրոֆիլը չի տեղավորվում, ապա անհրաժեշտ է փոխել հատվածը՝ ավելացնելով հատվածի պտտման շառավիղը կամ փոխելով նախագծման սխեման (փոխել ամրացումները կամ ամրացնել կապերով՝ գնահատված երկարությունը նվազեցնելու համար):
Եթե կրիտիկական գործոնը վերջնական ճկունությունն է, ապա պողպատի դասակարգը կարելի է ընդունել որպես ամենափոքրը: պողպատի դասը չի ազդում վերջնական ճկունության վրա: Օպտիմալ տարբերակը կարելի է հաշվարկել ընտրության մեթոդով:
Տեղադրված է Նշված ,B-հենասյունի հաշվարկ
Դարակները կոչվում են կառուցվածքային տարրեր, որոնք աշխատում են հիմնականում սեղմման և երկայնական ճկման մեջ:
Դարակը հաշվարկելիս անհրաժեշտ է ապահովել դրա ամրությունն ու կայունությունը։ Կայունության ապահովումը ձեռք է բերվում դարակի հատվածի ճիշտ ընտրությամբ:
Կենտրոնական սյունակի նախագծման սխեման ընդունվում է ուղղահայաց բեռի համար հաշվարկելիս, ինչպես կախված է ծայրերում, քանի որ այն եռակցված է ներքևում և վերևում (տես Նկար 3):
B-սյունը կրում է հատակի ընդհանուր քաշի 33%-ը:
Հատակի ընդհանուր քաշը N, կգ որոշվում է՝ ներառյալ ձյան քաշը, քամու բեռը, ջերմամեկուսացումից բեռը, ծածկույթի շրջանակի ծանրությունից բեռը, վակուումից բեռը:
N \u003d R 2 գ,. (3.9)
որտեղ g-ը համաչափ բաշխված ընդհանուր բեռն է, կգ / մ 2;
R-ը տանկի ներքին շառավիղն է, մ.
Հատակի ընդհանուր քաշը կազմված է հետևյալ տեսակի բեռներից.
- 1. Ձյան բեռ, գ 1: Ընդունված g 1 \u003d 100 կգ / մ 2 .;
- 2. Ջերմամեկուսացումից բեռ, գ 2. Ընդունված g 2 \u003d 45 կգ / մ 2;
- 3. Քամու ծանրաբեռնվածություն, գ 3: Ընդունված g 3 \u003d 40 կգ / մ 2;
- 4. Ծածկույթի շրջանակի ծանրությունից բեռ, գ 4: Ընդունված g 4 \u003d 100 կգ / մ 2
- 5. Հաշվի առնելով տեղադրված սարքավորումները, g 5. Ընդունված գ 5 \u003d 25 կգ / մ 2
- 6. Վակուումային բեռ, g 6: Ընդունված g 6 \u003d 45 կգ / մ 2:
Իսկ համընկնման ընդհանուր քաշը N, կգ.
Դարակի կողմից ընկալվող ուժը հաշվարկվում է.
Դարակի պահանջվող լայնական հատվածը որոշվում է հետևյալ բանաձևով.
Տես 2, (3.12)
որտեղ N-ը հատակի ընդհանուր քաշն է, կգ;
1600 կգֆ / սմ 2, պողպատի համար Vst3sp;
Կառուցվածքային առումով ընդունված է երկայնական ճկման գործակիցը = 0,45:
![](https://i1.wp.com/studwood.ru/imag_/8/76442/image025.png)
ԳՕՍՏ 8732-75-ի համաձայն, կառուցվածքայինորեն ընտրված է D h \u003d 21 սմ արտաքին տրամագծով խողովակ, d b \u003d 18 սմ ներքին տրամագծով և 1,5 սմ պատի հաստությամբ, ինչը թույլատրելի է, քանի որ խողովակի խոռոչը կլցվի կոնկրետ.
Խողովակների խաչմերուկի մակերեսը, F:
Որոշվում է պրոֆիլի իներցիայի պահը (J), իներցիայի շառավիղը (r): Համապատասխանաբար.
J = սմ4, (3.14)
որտեղ են հատվածի երկրաչափական բնութագրերը.
![](https://i0.wp.com/studwood.ru/imag_/8/76442/image027.png)
Իներցիայի շառավիղ.
r=, սմ, (3.15)
որտեղ J-ը պրոֆիլի իներցիայի պահն է.
F-ը պահանջվող հատվածի տարածքն է:
![](https://i0.wp.com/studwood.ru/imag_/8/76442/image029.png)
Ճկունություն:
![](https://i2.wp.com/studwood.ru/imag_/8/76442/image031.png)
Դարակի լարումը որոշվում է բանաձևով.
կգ/սմ (3,17)
Միևնույն ժամանակ, համաձայն Հավելված 17-ի աղյուսակների (Ա.Ն. Սերենկո) = 0,34
Դարակի բազայի ամրության հաշվարկ
Հիմքի վրա նախագծային ճնշումը P որոշվում է հետևյալով.
P \u003d P "+ R st + R bs, կգ, (3.18)
R st \u003d F L գ, կգ, (3.19)
R bs \u003d L g b, կգ, (3.20)
որտեղ՝ P «- ուղղահայաց դարակի ուժը P» \u003d 5885,6 կգ;
R st - քաշային դարակաշարեր, կգ;
g - պողպատի տեսակարար կշիռ: g \u003d 7,85 * 10 -3 կգ /:
R bs - քաշային բետոն, որը լցվում է դարակաշարի մեջ, կգ;
g b - բետոնի դասի տեսակարար կշիռը g b \u003d 2.4 * 10 -3 կգ /:
Կոշիկի ափսեի պահանջվող տարածքը ավազի հիմքի վրա թույլատրելի ճնշման տակ [y] f \u003d 2 կգ / սմ 2:
Ընդունվում է կողային սալաքար՝ aChb \u003d 0,65×0,65 մ: Բաշխված բեռը, q սալաքարի 1 սմ-ի համար որոշվում է.
Գնահատված ճկման պահը, M:
Դիմադրության գնահատված պահը, W:
Ափսե հաստությունը d:
![](https://i1.wp.com/studwood.ru/imag_/8/76442/image040.png)
Վերցված է ափսեի հաստությունը d = 20 մմ: