Սառնարանային շղթայի խողովակներում ճնշման կորուստ: Խողովակաշարերի տեղադրման հիմնական կանոնները Օդորակման համար նավթի քերիչ հանգույց
Յուղը ֆրեոնի շղթայում
Յուղը ֆրեոնային համակարգում անհրաժեշտ է կոմպրեսորը յուղելու համար: Այն անընդհատ հեռանում է կոմպրեսորից. այն շրջանառվում է ֆրեոնի շղթայում ֆրեոնի հետ միասին: Եթե ինչ-որ պատճառով յուղը չի վերադառնում կոմպրեսորին, CM-ը բավականաչափ չի քսվի: Յուղը լուծվում է հեղուկ ֆրեոնի մեջ, բայց չի լուծվում գոլորշու մեջ։ Շարժվում է խողովակաշարերի միջով.
- կոմպրեսորից հետո - գերտաքացվող ֆրեոնի գոլորշի + յուղի մառախուղ;
- գոլորշիչից հետո - գերտաքացված ֆրեոնի գոլորշի + յուղի թաղանթ պատերին և յուղ կաթիլային տեսքով;
- կոնդենսատորից հետո `հեղուկ ֆրեոն` դրա մեջ լուծված յուղով:
Հետեւաբար, նավթի պահպանման խնդիրներ կարող են առաջանալ գոլորշու գծերի վրա: Այն կարող է լուծվել խողովակաշարերում գոլորշու շարժման բավարար արագության, խողովակների անհրաժեշտ թեքության և նավթի բարձրացման օղակների տեղադրմամբ:
Գոլորշիատորը ներքևում:
ա) նավթի քերիչները պետք է տեղադրվեն յուրաքանչյուր 6 մետր հեռավորության վրա բարձրացող խողովակաշարերի վրա, որպեսզի հեշտացնեն նավթի վերադարձը կոմպրեսոր.
բ) Ընդարձակման փականից հետո ներծծող գծի վրա հավաքման փոս պատրաստել.
Վերևում գոլորշիացնող սարք:
ա) Գոլորշիատորի ելքի մոտ գոլորշիչի վերևում տեղադրեք ջրի կնիք, որպեսզի մեքենան կանգնեցնելիս հեղուկը չհոսի կոմպրեսոր:
բ) Գոլորշիչից ներքև գտնվող ներծծման գծում հավաքման փոս պատրաստեք՝ հավաքելու ցանկացած հեղուկ սառնագենտը, որը կարող է կուտակվել կայանման ժամանակ: Երբ կոմպրեսորը նորից միացված է, սառնագենտը արագորեն գոլորշիանում է. խորհուրդ է տրվում ընդլայնման փականի զգայական տարրից հեռու ջրամբար սարքել, որպեսզի խուսափենք այս երևույթից ընդարձակման փականի աշխատանքի վրա:
գ) բեռնաթափման խողովակաշարի հորիզոնական հատվածներում 1% թեքություն ֆրեոնի շարժման ուղղությամբ, որպեսզի հեշտացվի նավթի տեղաշարժը ճիշտ ուղղությամբ.
Կոնդենսատորը ներքևում:
Այս իրավիճակում հատուկ նախազգուշական միջոցներ ձեռնարկելու կարիք չկա:
Եթե կոնդենսատորը ցածր է CIB-ից, ապա բարձրացման բարձրությունը չպետք է գերազանցի 5 մետրը: Այնուամենայնիվ, եթե CIB-ը և համակարգը ամբողջությամբ չեն լավագույն որակ, այնուհետև հեղուկ ֆրեոնը կարող է դժվարություններ առաջացնել նույնիսկ ավելի ցածր բարձրություններում:
ա) Ցանկալի է փակող փական տեղադրել կոնդենսատորի մուտքային խողովակի վրա՝ սառնարանային մեքենան անջատելուց հետո հեղուկ ֆրեոնի հոսքը դեպի կոմպրեսոր կանխելու համար: Դա կարող է տեղի ունենալ, եթե կոնդենսատորը գտնվում է կոմպրեսորից բարձր ջերմաստիճան ունեցող միջավայրում:
բ) բեռնաթափման խողովակաշարի հորիզոնական հատվածներում 1% թեքություն ֆրեոնի շարժման ուղղությամբ՝ հեշտացնելու նավթի շարժումը ճիշտ ուղղությամբ.
վերևում գտնվող կոնդենսատոր:
ա) Հեղուկ ֆրեոնի արտահոսքը HP-ից CM-ի մեջ բացառելու համար, երբ սառնարանային մեքենան կանգ է առնում, տեղադրեք փական HP-ի դիմաց:
բ) նավթի բարձրացման օղակները պետք է տեղադրվեն յուրաքանչյուր 6 մետր ընդմիջումներով բարձրացող խողովակաշարերի վրա՝ հեշտացնելու նավթի վերադարձը կոմպրեսոր.
գ) բեռնաթափման խողովակաշարի հորիզոնական հատվածներում 1% թեքություն՝ նավթի ճիշտ ուղղությամբ տեղաշարժը հեշտացնելու համար.
Յուղի բարձրացման հանգույցի գործողություն:
Երբ նավթի մակարդակը հասնում է խողովակի վերին պատին, նավթն ավելի է մղվում դեպի կոմպրեսորը:
Ֆրեոնի խողովակաշարերի հաշվարկ:
Յուղը լուծվում է հեղուկ ֆրեոնի մեջ, ուստի հեղուկ խողովակաշարերում հնարավոր է պահպանել փոքր արագություն՝ 0,15-0,5 մ/վ, ինչը կապահովի շարժման ցածր հիդրավլիկ դիմադրություն: Դիմադրության բարձրացումը հանգեցնում է հովացման հզորության կորստի:
Յուղը չի լուծվում գոլորշիացված ֆրեոնի մեջ, ուստի անհրաժեշտ է գոլորշու խողովակաշարերում պահպանել զգալի արագություն, որպեսզի յուղը տեղափոխվի գոլորշու միջոցով։ Տեղափոխելիս նավթի մի մասը ծածկում է խողովակաշարի պատերը՝ այս թաղանթը նույնպես շարժվում է բարձր արագությամբ գոլորշու միջոցով։ Արագությունը կոմպրեսորի արտանետման կողմում 10-18մ/վ է։ Կոմպրեսորի ներծծող կողմի արագությունը 8-15մ/վ է։
Շատ երկար խողովակաշարերի հորիզոնական հատվածներում թույլատրվում է նվազեցնել արագությունը մինչև 6 մ / վ:
Օրինակ:
Նախնական տվյալներ.
Սառնագենտ R410a.
Պահանջվող հովացման հզորությունը 50կՎտ=50կՋ/վ
Գոլորշիացման ջերմաստիճանը 5°C, խտացման ջերմաստիճանը՝ 40°C
Գերտաքացում 10°C, Ենթահովացում 0°C
Ներծծող գծի լուծում.
1. Գոլորշիչի հատուկ հովացման հզորությունը կազմում է ք u=H1-H4=440-270=170կՋ/կգ
հագեցած հեղուկ | Հագեցած գոլորշի |
||||||||
Ջերմաստիճանը, °С | Հագեցման ճնշում, 10 5 Պա | Խտությունը, կգ/մ³ | Հատուկ էթալպիա, կՋ/կգ | Հատուկ էնտրոպիա, կՋ/(կգ*Կ) | Հագեցման ճնշում, 10 5 Պա | Խտությունը, կգ/մ³ | Հատուկ էթալպիա, կՋ/կգ | Հատուկ էնտրոպիա, կՋ/(կգ*Կ) | Գոլորշացման հատուկ ջերմություն, կՋ/կգ |
2. Ֆրեոնի զանգվածային սպառում
մ\u003d 50 կՎտ / 170 կՋ / կգ \u003d 0,289 կգ / վ
3. Ֆրեոնի գոլորշու հատուկ ծավալը ներծծող կողմում
vարև = 1/33,67 կգ/մ³ = 0,0297 մ³/կգ
4. Ֆրեոնի գոլորշու ծավալի հոսքի արագությունը ներծծող կողմում
Ք= vԱրև * մ
Ք\u003d 0,0297 մ³ / կգ x 0,289 կգ / վ \u003d 0,00858 մ³ / վ
5.Ներքին տրամագիծըխողովակաշար
Ստանդարտ պղնձե ֆրեոնային խողովակաշարերից մենք ընտրում ենք 41,27 մմ (1 5/8 դյույմ) արտաքին տրամագծով խողովակ կամ 34,92 մմ (1 3/8 դյույմ):
Արտաքինխողովակների տրամագծերը հաճախ ընտրվում են «Տեղադրման հրահանգներում» տրված աղյուսակներին համապատասխան: Նման աղյուսակներ կազմելիս հաշվի են առնվում նավթի տեղափոխման համար անհրաժեշտ գոլորշու արագությունները։
Վառելիքի լիցքավորման ֆրեոնի ծավալի հաշվարկ
Պարզեցված՝ սառնագենտի լիցքավորման զանգվածի հաշվարկը կատարվում է բանաձևի համաձայն, որը հաշվի է առնում հեղուկ գծերի ծավալը։ Այս պարզ բանաձևը հաշվի չի առնում գոլորշու գծերը, քանի որ գոլորշու զբաղեցրած ծավալը շատ փոքր է.
Մզափր = ՊՀա. * (0,4 x ՎԻսպաներեն + TOգ* Վ res + Վլ.մ.), կգ,
ՊՀա. - հագեցած հեղուկի (ֆրեոն) խտությունը РR410a = 1,15 կգ/դմ³ (5°С-ում);
ՎԻսպաներեն - ներքին ծավալըօդային հովացուցիչ (օդային հովացուցիչներ), dm³;
Վ res - սառնարանային միավորի ընդունիչի ներքին ծավալը, դմ³;
Վլ.մ - հեղուկ գծերի ներքին ծավալը, դմ³;
TO g-ը գործակիցն է՝ հաշվի առնելով կոնդենսատորի տեղադրման սխեման.
TO g=0.3 առանց հիդրավլիկ կոնդենսացիոն ճնշման կարգավորիչի կոնդենսացիոն ագրեգատների համար;
TO g=0.4 հիդրավլիկ կոնդենսացիոն ճնշման կարգավորիչ օգտագործելիս (բլոկի տեղադրումը դրսում կամ տարբերակը հեռակառավարվող կոնդենսատորով):
Ակաև Կոնստանտին Եվգենևիչ
Սանկտ Պետերբուրգի սննդի և ցածր ջերմաստիճանի տեխնոլոգիաների համալսարանի տեխնիկական գիտությունների թեկնածու.
Ֆրեոնային կայանքների սառնարանային սխեման տեղադրելիս օգտագործեք միայն հատուկ պղնձե խողովակներ, նախատեսված սառնարանային միավորներ(այսինքն՝ «սառնարանային» որակի խողովակներ): Նման խողովակները դրսում նշվում են տառերով «Ռ»կամ «Լ».
Խողովակները տեղադրվում են նախագծում նշված երթուղու երկայնքով կամ միացման դիագրամ. Խողովակները պետք է լինեն ընդհանուր առմամբ հորիզոնական կամ ուղղահայաց: Բացառություն է.
- Ներծծող խողովակաշարի հորիզոնական հատվածներ, որոնք կատարվում են 1 մ-ի վրա առնվազն 12 մմ թեքությամբ դեպի կոմպրեսորը, որպեսզի հեշտացնեն նավթի վերադարձը դրան.
- բեռնաթափման խողովակաշարի հորիզոնական հատվածներ, որոնք կատարվում են 1 մ-ի վրա առնվազն 12 մմ թեքությամբ դեպի կոնդենսատոր:
Եթե բարձրացող հատվածի բարձրությունը 7,5 մետրից ավելի է, ապա երկրորդ նավթի պարսատիկ հանգույց. IN ընդհանուր դեպքյուղի բարձրացման օղակները պետք է տեղադրվեն ներծծման (լիցքաթափման) հատվածի բարձրացող հատվածի յուրաքանչյուր 7,5 մետրի վրա (տես Նկար 3.15): Միաժամանակ, ցանկալի է, որ բարձրացող հատվածների, հատկապես հեղուկ հատվածների երկարությունները հնարավորինս կարճ լինեն՝ դրանցում ճնշման զգալի կորուստներից խուսափելու համար։
Խողովակաշարերի բարձրացող հատվածների երկարությունը 30 մետրից ավելի խորհուրդ չի տրվում.
Արտադրության մեջ նավթի բարձրացման հանգույցպետք է հաշվի առնել, որ դրա չափերը պետք է լինեն հնարավորինս փոքր: Ավելի լավ է օգտագործել մեկ U-կցամաս կամ երկու արմունկային կցամասեր որպես նավթի բարձրացման օղակ (տես նկ. 3.16): Արտադրության մեջ նավթի բարձրացման հանգույցխողովակը ծալելով և, անհրաժեշտության դեպքում, նվազեցնելով խողովակաշարի բարձրացող հատվածի տրամագիծը, պետք է պահպանել պահանջը, որ երկարությունը L լինի միացված խողովակաշարերի 8 տրամագծերից ոչ ավելի (նկ. 3.17):
Բազմաթիվ տեղադրումների համար օդային հովացուցիչներ (գոլորշիիչներ)գտնվում է տարբեր մակարդակներԿոմպրեսորի հետ կապված, նավթի բարձրացման օղակներով խողովակաշարերի տեղադրման առաջարկվող տարբերակները ներկայացված են նկ. 3.18. Տարբերակ (ա) նկ. 3.18-ը կարող է օգտագործվել միայն այն դեպքում, եթե կա հեղուկի բաժանարար, իսկ կոմպրեսորը գտնվում է ներքևում, այլ դեպքերում պետք է օգտագործվի (բ) տարբերակը:
Այն դեպքերում, երբ տեղադրման շահագործման ընթացքում հնարավոր է անջատել մեկ կամ մի քանիսը օդային հովացուցիչներգտնվում է կոմպրեսորից ներքեւ, և դա կարող է հանգեցնել ընդհանուր բարձրացող ներծծող խողովակաշարում հոսքի անկման ավելի քան 40%-ով, անհրաժեշտ է ընդհանուր բարձրացող խողովակաշարը պատրաստել 2 խողովակի տեսքով (տես նկ. 3.19): Այս դեպքում ավելի փոքր խողովակի տրամագիծը (A) ընտրվում է այնպես, որ երբ նվազագույն հոսքդրա մեջ հոսքի արագությունը եղել է ոչ պակաս, քան 8 մ/վ և ոչ ավելի, քան 15 մ/վ, իսկ տրամագիծը. ավելի մեծ խողովակ(B) որոշվում է երկու խողովակներում առավելագույն հոսքի դեպքում հոսքի արագության պահպանման պայմանից 8 մ/վ-ից մինչև 15 մ/վ:
Ավելի քան 7,5 մետր մակարդակի տարբերությամբ, յուրաքանչյուր հատվածում պետք է տեղադրվեն 7,5 մ-ից ոչ ավելի բարձրությամբ զույգ խողովակաշարեր՝ խստորեն պահպանելով նկ. 3.19. Հուսալի զոդման միացումներ ձեռք բերելու համար խորհուրդ է տրվում օգտագործել տարբեր կոնֆիգուրացիաների ստանդարտ կցամասեր (տես նկ. 3.20):
Սառնարանային սխեման տեղադրելիս խողովակաշարերխորհուրդ է տրվում դնել սեղմակներով հատուկ հենարանների (կախոցների) միջոցով: Ներծծող և հեղուկ գծերը միասին դնելիս նախ տեղադրվում են ներծծող խողովակաշարերը և դրանց զուգահեռ տեղադրվում հեղուկ խողովակաշարերը: Հենարանները և կախիչները պետք է տեղադրվեն 1,3-ից 1,5 մետր աստիճաններով: Հենարանների (կախոցների) առկայությունը նույնպես պետք է կանխի պատերի խոնավացումը, որոնց երկայնքով ոչ ջերմամեկուսացված է. ներծծող գծեր. Տարբեր դիզայնի ընտրանքներհենարանները (կախոցները) և դրանց ամրացման վայրի վերաբերյալ առաջարկությունները ներկայացված են նկ. 3.21, 3.22.
Այսօր շուկայում կանVRF
- օրիգինալ ճապոնական, կորեական և Չինական ապրանքանիշեր. Նույնիսկ ավելի շատVRF
- բազմաթիվ համակարգերOEM
արտադրողներ. Արտաքնապես նրանք բոլորը շատ նման են, և թյուր տպավորություն է ստեղծվում, որ բոլորըVRF
համակարգերը նույնն են. Բայց «ոչ բոլոր յոգուրտներն են հավասար ստեղծված», ինչպես ասվում էր հայտնի գովազդում։ Մենք սկսում ենք հոդվածների շարք, որն ուղղված է ցուրտ ստանալու տեխնոլոգիաների ուսումնասիրությանը, որոնք օգտագործվում են ժամանակակից դասի օդորակիչների.VRF
- համակարգեր. Մենք արդեն դիտարկել ենք սառնագենտի ենթահովացման համակարգը և դրա ազդեցությունը օդորակիչի բնութագրերի, կոմպրեսորային միավորի տարբեր դասավորությունների վրա: Այս հոդվածում մենք կուսումնասիրենք.նավթի բաժանման համակարգ
.
Ինչի համար է յուղը սառնարանային շղթայում: Կոմպրեսորային քսելու համար: Իսկ յուղը պետք է լինի կոմպրեսորում։ Սովորական սպլիտ համակարգում նավթը ազատորեն շրջանառվում է ֆրեոնի հետ միասին և հավասարաչափ բաշխվում է ամբողջ սառնարանային միացումում: VRF համակարգերի սառնարանային սխեման չափազանց մեծ է, ուստի VRF համակարգեր արտադրողների առաջին խնդիրը կոմպրեսորներում նավթի մակարդակի նվազումն է և «նավթի սովի» պատճառով դրանց խափանումը։
Գոյություն ունեն երկու տեխնոլոգիա, որոնցով սառնագենտի յուղը վերադարձվում է կոմպրեսոր: Նախ, սարքը օգտագործվում է յուղի բաժանարար(յուղի բաժանարար) արտաքին բլոկում (նկար 1): Կոմպրեսորի արտանետման խողովակի վրա կոմպրեսորի և կոնդենսատորի միջև տեղադրվում են նավթի բաժանարարներ: Յուղը կոմպրեսորից տարվում է ինչպես փոքր կաթիլների, այնպես էլ գոլորշի վիճակում, քանի որ 80C-ից մինչև 110C ջերմաստիճանի դեպքում նավթը մասամբ գոլորշիանում է: Նավթի մեծ մասը նստում է տարանջատիչում և առանձին նավթամուղով վերադարձվում է կոմպրեսորի բեռնախցիկ: Այս սարքը մեծապես բարելավում է կոմպրեսորի քսման ռեժիմը և, ի վերջո, մեծացնում է համակարգի հուսալիությունը: Սառնարանային շղթայի նախագծման տեսակետից կան համակարգեր ընդհանրապես առանց յուղի բաժանարարների, բոլոր կոմպրեսորների համար մեկ յուղի տարանջատող համակարգեր, յուրաքանչյուր կոմպրեսորի համար նավթի տարանջատող համակարգեր։ Կատարյալ տարբերակՅուղի միասնական բաշխումն այն է, երբ յուրաքանչյուր կոմպրեսոր ունի իր սեփական յուղի բաժանարարը (նկ. 1):
Բրինձ. 1 . Սառնարանային շրջանի VRF սխեման - ֆրեոնի յուղի երկու բաժանարարներով համակարգեր:
Տարանջատիչների նախագծեր (յուղաբաժանիչներ).
Նավթային տարանջատիչներում յուղը անջատվում է գազային սառնագենտին ուղղության կտրուկ փոփոխության և գոլորշու արագության նվազման արդյունքում (մինչև 0,7 - 1 մ/վ): Գազային սառնագենտի շարժման ուղղությունը փոխվում է որոշակի ձևով տեղադրված փեղկերի կամ վարդակների օգնությամբ: Այս դեպքում նավթի բաժանարարը գրավում է կոմպրեսորից տարվող յուղի միայն 40-60%-ը: Ուստի կենտրոնախույս կամ ցիկլոնային յուղի բաժանարարը տալիս է լավագույն արդյունքները (նկ. 2): Գազային սառնագենտը, որը մտնում է վարդակ 1, ընկնելով ուղեցույց 4-ի վրա, ձեռք է բերում պտտվող շարժում: Կենտրոնախույս ուժի ազդեցության տակ յուղի կաթիլները թափվում են մարմնի վրա և ձևավորում թաղանթ, որը դանդաղ հոսում է ներքև: Գազային սառնագենտը, երբ դուրս է գալիս կծիկից, կտրուկ փոխում է իր ուղղությունը և 2-րդ խողովակով դուրս է գալիս նավթի բաժանարարից: Առանձնացված յուղը պարսպապատված է գազի շիթից 5-րդ միջնորմով, որպեսզի կանխվի սառնագենտի կողմից նավթի երկրորդական ներգրավումը:
Բրինձ. 2. Կենտրոնախույս նավթի տարանջատիչի նախագծում:
Չնայած նավթի բաժանիչի աշխատանքին, յուղի մի փոքր մասը, այնուամենայնիվ, տարվում է ֆրեոնով համակարգ և աստիճանաբար կուտակվում է այնտեղ: Այն վերադարձնելու համար օգտագործվում է հատուկ ռեժիմ, որը կոչվում է նավթի վերադարձի ռեժիմ. Դրա էությունը հետևյալն է.
Արտաքին միավորը միանում է սառեցման ռեժիմում առավելագույն հզորությամբ: Ներքին բլոկների բոլոր EEV փականները լիովին բաց են: ԲԱՅՑ ներքին բլոկների օդափոխիչները անջատված են, ուստի հեղուկ փուլում ֆրեոնն առանց եռալու անցնում է ներքին բլոկի ջերմափոխանակիչով: Հեղուկ յուղը մեջ ներքին միավոր, լվանում է հեղուկ ֆրեոնով գազատար. Եվ հետո վերադառնում է բացօթյա միավորֆրեոն գազով առավելագույն արագությամբ։
Սառնարանային յուղի տեսակըօգտագործվում է սառնարանային համակարգերքսելու կոմպրեսորների համար, կախված է կոմպրեսորի տեսակից, նրա կատարողականությունից, բայց ամենակարևորը՝ օգտագործվող ֆրեոնից: Սառնարանային ցիկլի յուղերը դասակարգվում են որպես հանքային կամ սինթետիկ: Հանքային յուղը հիմնականում օգտագործվում է CFC (R 12) և HCFC (R 22) սառնագենտների հետ և հիմնված է նաֆթենի կամ պարաֆինի կամ պարաֆինի և ակրիլբենզոլի խառնուրդի վրա։ HFC սառնագենտները (R 410A , R 407C ) չեն լուծվում հանքային յուղի մեջ, հետևաբար դրանց համար օգտագործվում է սինթետիկ յուղ։
crankcase ջեռուցիչ. Սառնարանային յուղը խառնվում է սառնագենտի հետ և շրջանառվում դրա հետ ամբողջ սառեցման ցիկլի ընթացքում: Կոմպրեսորի բեռնախցիկի յուղը պարունակում է որոշ լուծված սառնագենդեր, իսկ կոնդենսատորի հեղուկ սառնագենտը պարունակում է փոքր քանակությամբ լուծված յուղ: Լուծվող յուղի օգտագործման թերությունը փրփուրի առաջացումն է։ Եթե սառնարաներկար ժամանակ անջատված է, և կոմպրեսորում նավթի ջերմաստիճանը ավելի ցածր է, քան ներքին միացումում, սառնագենտը խտանում է և դրա մեծ մասը լուծվում է յուղի մեջ: Եթե կոմպրեսորը գործարկվի այս վիճակում, ապա բեռնախցիկի ճնշումը իջնում է, և լուծված սառնագենտը յուղի հետ միասին գոլորշիանում է՝ ձևավորելով յուղի փրփուր: Այս գործընթացը կոչվում է փրփրում, այն հանգեցնում է կոմպրեսորից յուղի արտահոսքի արտանետման խողովակի միջոցով և կոմպրեսորի քսման վատթարացմանը: Փրփուրը կանխելու համար VRF համակարգերի կոմպրեսորային բեռնախցիկի վրա տեղադրվում է ջեռուցիչ, որպեսզի կոմպրեսորային բեռնախցիկի ջերմաստիճանը միշտ մի փոքր բարձր լինի ջերմաստիճանից: միջավայրը(նկ. 3):
Բրինձ. 3. Կոմպրեսորային բեռնախցիկի տաքացուցիչ
Կեղտերի ազդեցությունը սառնարանային շղթայի աշխատանքի վրա.
Գործընթացի յուղ (մեքենայի յուղ, հավաքման յուղ):Եթե մշակման յուղը (օրինակ՝ հաստոցային յուղը) մտնում է համակարգ՝ օգտագործելով HFC սառնագենտը, յուղը կտարանջատվի՝ առաջացնելով մազանոթային խողովակների լճացման և խցանման:
Ջուր.Եթե ջուրը մտնում է հովացման համակարգ՝ օգտագործելով HFC սառնագենտ, ապա յուղի թթվայնությունը մեծանում է, տեղի է ունենում ոչնչացում պոլիմերային նյութերօգտագործվում է կոմպրեսորային շարժիչում: Սա հանգեցնում է շարժիչի մեկուսացման ոչնչացման և քայքայման, մազանոթային խողովակների խցանման և այլն:
Մեխանիկական բեկորներ և կեղտ:Առաջացող խնդիրներ՝ ֆիլտրերի, մազանոթային խողովակների խցանումներ։ Յուղի տարրալուծում և տարանջատում. Կոմպրեսորի շարժիչի մեկուսացման ձախողում:
Օդ.Մեծ քանակությամբ օդի ներթափանցման հետևանք (օրինակ՝ համակարգը լիցքավորվել է առանց տարհանման)՝ աննորմալ ճնշում, հիպերթթվայնությունյուղ, կոմպրեսորային մեկուսացման խափանում:
Այլ սառնագենտների կեղտեր:Եթե սառնագենտի մեծ քանակությունը մտնում է հովացման համակարգ տարբեր տեսակներ, աննորմալ աշխատանքային ճնշումև ջերմաստիճանը: Արդյունքը համակարգի վնասն է:
Սառնարանային այլ յուղերի կեղտեր:Շատ սառնարանային յուղեր չեն խառնվում միմյանց և նստում են փաթիլների տեսքով: Փաթիլները խցանում են ֆիլտրերը և մազանոթները՝ նվազեցնելով ֆրեոնի հոսքը համակարգում, ինչը հանգեցնում է կոմպրեսորի գերտաքացմանը։
Բազմիցս առաջանում է հետևյալ իրավիճակը՝ կապված արտաքին ագրեգատների կոմպրեսորներին նավթի վերադարձի ռեժիմի հետ. Տեղադրված VRF-օդորակման համակարգ (նկ. 4): Համակարգի լիցքավորում, գործառնական պարամետրեր, խողովակաշարի կոնֆիգուրացիա՝ ամեն ինչ նորմալ է: Միակ նախազգուշացումն այն է, որ որոշ ներքին ագրեգատներ տեղադրված չեն, սակայն արտաքին բլոկի բեռնվածության գործակիցը ընդունելի է՝ 80%: Այնուամենայնիվ, կոմպրեսորները պարբերաբար խափանում են խցանման պատճառով: Ինչն է պատճառը?
Բրինձ. 4. Ներքին ագրեգատների մասնակի տեղադրման սխեմա.
Իսկ պատճառը պարզվեց. փաստն այն է, որ բացակայող փակ բլոկների տեղադրման համար ճյուղեր են պատրաստվել։ Այս ճյուղերը փակուղային «հավելվածներ» էին, որոնց մեջ մտնում էր ֆրեոնի հետ շրջանառվող յուղը, բայց այլեւս չէր կարողանում դուրս գալ ու կուտակվում։ Հետեւաբար, կոմպրեսորը ձախողվեց սովորական «նավթային սովի» պատճառով։ Որպեսզի դա տեղի չունենա, անհրաժեշտ էր փակող փականներ տեղադրել ճյուղերի վրա ԱՌԱՎԵԼԱԳՈՒՅՆ ՄՈՏ ՍՊԼԻՏՏԵՐԻՆ: Այնուհետև նավթն ազատորեն կշրջանառվի համակարգում և կվերադառնա նավթի վերականգնման ռեժիմով:
Յուղի բարձրացնող օղակներ.
Ճապոնական արտադրողների VRF համակարգերի համար նավթի բարձրացնող օղակների տեղադրման պահանջներ չկան: Ենթադրվում է, որ տարանջատիչները և նավթի վերադարձի ռեժիմը արդյունավետորեն յուղը վերադարձնում են կոմպրեսոր: Այնուամենայնիվ, չկան կանոններ առանց բացառությունների. V 5 սերիայի MDV համակարգերում խորհուրդ է տրվում տեղադրել յուղի բարձրացման օղակներ, եթե արտաքին բլոկը բարձր է ներքին բլոկից և բարձրության տարբերությունը 20 մետրից ավելի է (նկ. 5):
Բրինձ. 5. Նավթի բարձրացման օղակի սխեման:
ֆրեոնի համարՌ 410 Ա նավթի բարձրացման օղակները խորհուրդ են տրվում տեղադրել յուրաքանչյուր 10-20 մետր ուղղահայաց հատվածներում:
ֆրեոնների համարՌ 22 ևՌ 407C նավթի բարձրացման օղակները խորհուրդ են տրվում տեղադրել 5 մետր ուղղահայաց հատվածներից հետո:
Նավթի բարձրացման օղակի ֆիզիկական նշանակությունը կրճատվում է մինչև ուղղահայաց բարձրացումից առաջ նավթի կուտակումը: Նավթը կուտակվում է խողովակի ստորին հատվածում և աստիճանաբար փակում է ֆրեոնի անցման բացվածքը։ Գազային ֆրեոնը մեծացնում է իր արագությունը խողովակաշարի ազատ հատվածում՝ միաժամանակ որսալով հեղուկ յուղ։ Երբ խողովակի հատվածը ամբողջությամբ ծածկված է յուղով, ֆրեոնը յուղը խցանման պես դուրս է մղում դեպի հաջորդ նավթի բարձրացման օղակը:
|
Յուղ |
HF (հայր) |
Բջջային |
ԸՆԴՀԱՆՈՒՐ ՄՈԼՈՐԱԿԱՅԻՆ |
ՍՈՒՆԻՍՈ |
Բիթզեր |
|
|
R12 |
Հանքանյութ |
HF 12-16 |
Suniso 3GS, 4GS |
|||
|
R22 |
Հանքային, Սինթետիկ |
HF 12-24 |
Mobil Gargoyle Arctic Oil 155, 300, Mobil Gargoyle Arctic SHC 400, Mobil Gargoyle Arctic SHC 200, Mobil EAL Arctic 32,46,68,100 |
ԼՈՒՆԱՐԻԱ ՍԿ |
Suniso 3GS, 4GS |
Biltzer B 5.2, Biltzer B100 |
|
R23 |
Սինթետիկ |
Mobil EAL Arctic 32, 46,68,100 |
PLANETELF ACD 68M |
Suniso SL 32, 46,68,100 |
Biltzer BSE 32 |
|
|
R134a |
Սինթետիկ |
Mobil Arctic Assembly Oil 32, |
PLANETELF ACD 32, 46,68,100, PLANETELF PAG |
Suniso SL 32, 46,68,100 |
Biltzer BSE 32 |
|
|
R404a |
Սինթետիկ |
Mobil EAL Arctic 32.46, 68.100 |
PLANETELF ACD 32.46, 68.100 |
Suniso SL 32, 46,68,100 |
Biltzer BSE 32 |
|
|
R406a |
Սինթետիկ |
HF 12-16 |
Mobil Gargoyle Arctic Oil 155,300 |
Suniso 3GS, 4GS |
||
|
R407c |
Սինթետիկ |
Mobil EAL Arctic 32.46, 68.100 |
PLANETELF |
Suniso SL 32, 46,68,100 |
Biltzer BSE 32 |
|
|
R410a |
Սինթետիկ |
Mobil EAL Arctic 32.46, 68.100 |
PLANETELF |
Suniso SL 32, 46,68,100 |
Biltzer BSE 32 |
|
|
R507 |
Սինթետիկ |
Mobil EAL Arctic 22CC, 32, 46,68,100 |
PLANETELF ACD 32.46, 68.100 |
Suniso SL 32, 46,68,100 |
Biltzer BSE 32 |
|
|
R600a |
Հանքանյութ |
HF 12-16 |
Mobil Gargoyle Arctic Oil 155, 300 |
Suniso 3GS, 4GS |
Եզրակացություն.
Նավթի տարանջատիչները ամենակարևորն են և պարտադիր տարրբարձրորակ VRF-կոնդիցիոներ համակարգ։ Միայն ֆրեոնի յուղը կոմպրեսոր վերադարձնելու շնորհիվ է ձեռք բերվում VRF համակարգի հուսալի և անխափան աշխատանքը: Մեծ մասը լավագույն տարբերակշինարարություն, երբ յուրաքանչյուր կոմպրեսոր հագեցած է ԱՌԱՆՁՆԱՑՆԵԼ տարանջատիչով, քանի որ միայն այս դեպքում է ձեռք բերվում ֆրեոնի յուղի միասնական բաշխում բազմակոմպրեսորային համակարգերում:
Բրուխ Սերգեյ Վիկտորովիչ, ՍՊԸ «Կոմպանի ՄԵԼ»
Ընդունման փորձարկման գործընթացում, կրկին ու կրկին, պետք է գործ ունենալ նախագծման և տեղադրման ժամանակ թույլ տրված սխալների հետ: պղնձե խողովակներխողովակաշար ֆրեոնային օդորակման համակարգերի համար: Օգտագործելով կուտակված փորձը, ինչպես նաև հենվելով պահանջների վրա նորմատիվ փաստաթղթեր, սույն հոդվածի շրջանակներում փորձեցինք համատեղել պղնձե խողովակաշարերի երթուղիների կազմակերպման հիմնական կանոնները։
Դա կլինիկոնկրետ երթուղիների կազմակերպման, այլ ոչ թե պղնձե խողովակաշարերի տեղադրման կանոնների մասին։ Կդիտարկվեն խողովակների տեղադրման խնդիրները, դրանց հարաբերական դիրքը, ֆրեոնային խողովակաշարերի տրամագծի ընտրության խնդիրը, նավթի բարձրացման օղակների, փոխհատուցիչների անհրաժեշտությունը և այլն, կշրջանցենք կոնկրետ խողովակաշարի տեղադրման կանոնները, միացման տեխնոլոգիան և այլն: այլ մանրամասներ։ Միևնույն ժամանակ կբարձրացվեն պղնձի հետքերի կառուցման ավելի լայնածավալ և ընդհանուր տեսակետի հարցեր, և կդիտարկվեն որոշ գործնական խնդիրներ։
Այս նյութը հիմնականում վերաբերում է ֆրեոնային օդորակման համակարգերին, լինի դա ավանդական սպլիտ համակարգեր, բազմագոտի օդորակման համակարգեր կամ ճշգրիտ օդորակիչներ: Միաժամանակ չենք անդրադառնա չիլերային համակարգերում ջրատարների տեղադրմանը և սառնարանային մեքենաների ներսում համեմատաբար կարճ ֆրեոնային խողովակաշարերի տեղադրմանը։
Պղնձի խողովակաշարերի նախագծման և տեղադրման կարգավորող փաստաթղթեր
Ի թիվս նորմատիվ փաստաթղթերԻնչ վերաբերում է պղնձե խողովակաշարերի տեղադրմանը, մենք առանձնացնում ենք հետևյալ երկու ստանդարտները.
- STO NOSTROY 2.23.1-2011 «Շենքերում և շինություններում կենցաղային օդորակման համակարգերի գոլորշիացման և կոմպրեսորային-կոնդենսատորային ագրեգատների տեղադրում և գործարկում»;
- SP 40-108-2004 «Պղնձե խողովակներից շենքերի ջրամատակարարման և ջեռուցման ներքին համակարգերի նախագծում և տեղադրում»:
Առաջին փաստաթուղթը նկարագրում է պղնձե խողովակների տեղադրումը գոլորշիների սեղմման օդորակման համակարգերի հետ կապված, իսկ երկրորդը `ջեռուցման և ջրամատակարարման համակարգերի հետ կապված, սակայն դրանցից շատ պահանջներ կիրառելի են օդորակման համակարգերի համար:
Պղնձե խողովակների տրամագծերի ընտրություն
Պղնձե խողովակների տրամագծի ընտրությունը կատարվում է օդորակման համար սարքավորումների հաշվարկման կատալոգների և ծրագրերի հիման վրա: Սպլիտ համակարգերում խողովակների տրամագիծը ընտրվում է ըստ ներքին և արտաքին ագրեգատների միացնող խողովակների: Բազմագոտի համակարգերի դեպքում առավել ճիշտ է օգտագործել հաշվարկային ծրագրերը։ Ճշգրիտ օդորակիչները օգտագործում են արտադրողի առաջարկությունները: Այնուամենայնիվ, երկար ֆրեոնի երթուղու դեպքում կարող է լինել ոչ ստանդարտ իրավիճակներտեխնիկական փաստաթղթերում նշված չէ:
Ընդհանուր առմամբ, շղթայից յուղի վերադարձը կոմպրեսորի բեռնախցիկ և ընդունելի ճնշման կորուստներ ապահովելու համար գազատարում հոսքի արագությունը պետք է լինի առնվազն 4 մետր վայրկյան հորիզոնական հատվածների համար և առնվազն 6 մետր վայրկյանում բարձրացող հատվածների համար: Անընդունելիի առաջացումից խուսափելու համար բարձր մակարդակաղմուկը, գազի հոսքի առավելագույն թույլատրելի արագությունը սահմանափակվում է վայրկյանում 15 մետրով:
Սառնագենտի հոսքի արագությունը հեղուկ փուլում շատ ավելի ցածր է և սահմանափակվում է փականների հնարավոր ոչնչացմամբ: Առավելագույն արագությունհեղուկ փուլ - ոչ ավելի, քան 1,2 մետր վայրկյանում:
Երկար երթուղիներով բարձր բարձրությունների վրա հեղուկ գծի ներքին տրամագիծը պետք է ընտրվի այնպես, որ ճնշման անկումը և հեղուկ սյունակի ճնշումը (բարձրացող խողովակաշարի դեպքում) չհանգեցնեն հեղուկի եռման: գծի վերջը.
Ճշգրիտ օդորակման համակարգերում, որտեղ երթուղու երկարությունը կարող է հասնել և գերազանցել 50 մետրը, թերագնահատված տրամագծով գազատարների ուղղահայաց հատվածները հաճախ ընդունվում են, որպես կանոն, մեկ ստանդարտ չափսով (1/8”-ով):
Մենք նաև նշում ենք, որ հաճախ խողովակաշարերի հաշվարկված համարժեք երկարությունը գերազանցում է արտադրողի կողմից սահմանված սահմանը: Այս դեպքում խորհուրդ է տրվում համաձայնեցնել բուն երթուղին օդորակիչների արտադրողի հետ: Սովորաբար պարզվում է, որ ավելցուկային երկարությունը թույլատրելի է մինչև 50% առավելագույն երկարությունըգրացուցակներում նշված երթուղին: Այս դեպքում արտադրողը նշում է խողովակաշարերի պահանջվող տրամագծերը և հովացման հզորության թերագնահատման տոկոսը: Փորձի համաձայն՝ թերագնահատումը չի գերազանցում 10%-ը և որոշիչ չէ։
Յուղի բարձրացնող օղակներ
Նավթի բարձրացնող օղակները տեղադրվում են 3 մետր և ավելի երկարությամբ ուղղահայաց հատվածների առկայության դեպքում: Ավելի բարձր վերելակների համար ծխնիները պետք է տեղադրվեն յուրաքանչյուր 3,5 մետրում: Միևնույն ժամանակ, վերին կետում տեղադրվում է հակադարձ յուղի բարձրացման հանգույց:
Բայց նույնիսկ այստեղ կան բացառություններ։ Ոչ ստանդարտ երթուղու մասին համաձայնեցնելիս արտադրողը կարող է կամ խորհուրդ տալ տեղադրել նավթի բարձրացման լրացուցիչ հանգույց, կամ հրաժարվել լրացուցիչներից: Մասնավորապես, երկար երթուղու պայմաններում հիդրավլիկ դիմադրությունը օպտիմալացնելու համար խորհուրդ է տրվում հրաժարվել հակառակ վերին օղակից։ Մեկ այլ նախագծում մոտ 3,5 մետր բարձրության վրա կոնկրետ պայմաններից ելնելով պարտավոր էին երկու ծխնի տեղադրել։
Նավթի բարձրացման օղակը լրացուցիչ հիդրավլիկ դիմադրություն է և պետք է հաշվի առնել համարժեք երթուղու երկարությունը հաշվարկելիս:
Նավթի բարձրացնող հանգույց արտադրելիս պետք է հիշել, որ դրա չափերը պետք է լինեն հնարավորինս փոքր: Օղակի երկարությունը չպետք է գերազանցի պղնձի խողովակաշարի 8 տրամագիծը:
Պղնձե խողովակների ամրացում
Բրինձ. 1. Նախագծերից մեկում խողովակաշարերի ամրացման սխեման,
որոնցից սեղմիչն անմիջապես խողովակին ամրացնելը
ակնհայտ չէ, ինչը վեճի առարկա է դարձել
Պղնձի խողովակաշարերի ամրացման առումով, ամենատարածված սխալը մեկուսացման միջոցով սեղմիչներով ամրացնելն է, իբր ամրացումների վրա թրթռման ազդեցությունը նվազեցնելու համար: Այս հարցում հակասական իրավիճակների պատճառ կարող է լինել նաև նախագծում էսքիզը ոչ բավարար մանրամասն նկարելը (նկ. 1):
Իրականում՝ մետաղ սանտեխնիկական սեղմակներ, բաղկացած երկու մասից՝ պտուտակներով ոլորված և ռետինե հերմետիկ ներդիրներով։ Հենց նրանք էլ կապահովեն թրթռումների անհրաժեշտ մարումը։ Ամրացուցիչները պետք է ամրացվեն խողովակին, այլ ոչ թե մեկուսացմանը, պետք է լինեն համապատասխան չափի և ապահովեն երթուղու կոշտ ամրացում դեպի մակերեսը (պատ, առաստաղ):
Խողովակաշարերի ամրացումների միջև հեռավորությունների ընտրությունը պինդ պղնձե խողովակներից հիմնականում հաշվարկվում է SP 40-108-2004 փաստաթղթի Հավելված D-ում ներկայացված մեթոդի համաձայն: TO այս մեթոդըպետք է օգտագործվի ոչ ստանդարտ խողովակաշարերի օգտագործման կամ վեճերի դեպքում։ Գործնականում ավելի հաճախ օգտագործվում են կոնկրետ առաջարկություններ:
Այսպիսով, պղնձե խողովակաշարերի հենարանների միջև հեռավորության վերաբերյալ առաջարկությունները տրված են Աղյուսակում: 1. Հորիզոնական խողովակաշարերի ամրացումների միջև հեռավորությունը կիսապինդ և փափուկ խողովակներից կարելի է փոքրացնել համապատասխանաբար 10 և 20%-ով: Անհրաժեշտության դեպքում ավելի շատ ճշգրիտ արժեքներՀորիզոնական խողովակաշարերի վրա ամրացումների միջև հեռավորությունները պետք է որոշվեն հաշվարկով: Առնվազն մեկ ամրակ պետք է տեղադրվի բարձրացնողի վրա՝ անկախ հատակի բարձրությունից:
Աղյուսակ 1 Հեռավորությունը պղնձե խողովակների հենարանների միջև
Նշենք, որ տվյալները աղյուսակից 1-ը մոտավորապես համընկնում է նկ. 1 էջ 3.5.1 SP 40-108-2004. Այնուամենայնիվ, մենք հարմարեցրել ենք այս ստանդարտի տվյալները համեմատաբար փոքր տրամագծով օդորակման համակարգերում օգտագործվող խողովակաշարերի համար:
Ջերմային ընդարձակման փոխհատուցիչներ
տարբեր տեսակի ջերմային ընդլայնում
(a - L-shaped, b - O-shaped, c - U-shaped)
պղնձե խողովակաշարերի համար
Հարցը, որը հաճախ շփոթեցնում է ինժեներներին և տեղադրողներին, ընդարձակման հոդերի տեղադրման անհրաժեշտությունն է, դրանց տեսակի ընտրությունը:
Օդորակման համակարգերում սառնագենտը սովորաբար ունի ջերմաստիճան 5-ից 75 °C միջակայքում (ավելի ճշգրիտ արժեքները կախված են նրանից, թե սառնարանային շրջանի որ տարրերն են գտնվում տվյալ խողովակաշարերի միջև): Այսպիսով, շրջակա միջավայրի ջերմաստիճանը փոխվում է –35-ից +35 °C միջակայքում: Հատուկ հաշվարկված ջերմաստիճանի տարբերությունները վերցվում են կախված նրանից, թե որտեղ է գտնվում դիտարկվող խողովակաշարը, ներսում կամ դրսում, և սառնարանային շրջանի որ տարրերի միջև (օրինակ, կոմպրեսորի և կոնդենսատորի միջև ջերմաստիճանը գտնվում է 50-ից 75 ° C միջակայքում, իսկ ընդարձակման փականի և գոլորշիչի միջև՝ 5-ից մինչև 15 °C միջակայքում):
Ավանդաբար, շինարարության մեջ օգտագործվում են U-աձև և L-աձև ընդարձակման հանգույցներ: Խողովակաշարերի U- և L- ձևավորված տարրերի փոխհատուցման հզորության հաշվարկն իրականացվում է ըստ բանաձևի (տես գծապատկեր 2-ում):
Որտեղ
L դեպի - փոխհատուցողի մեկնում, մ;
L - խողովակաշարի հատվածի գծային դեֆորմացիա՝ տեղադրման և շահագործման ընթացքում օդի ջերմաստիճանի փոփոխությամբ, մ;
A-ն պղնձե խողովակների առաձգականության գործակիցն է, A = 33.
Գծային դեֆորմացիան որոշվում է բանաձևով
L-ը խողովակաշարի դեֆորմացվող հատվածի երկարությունն է տեղադրման ջերմաստիճանում, մ;
t-ը շահագործման ընթացքում տարբեր ռեժիմներում խողովակաշարի ջերմաստիճանի տարբերությունն է, °C;
- պղնձի գծային ընդարձակման գործակիցը, հավասար է 16,6 10 -6 1/°C:
Օրինակ, մենք հաշվարկում ենք պահանջվող ազատ հեռավորությունը L-ից մինչև խողովակաշարի շարժական հենարանից d = 28 մմ (0,028 մ) մինչև շրջադարձը, այսպես կոչված, L-աձև փոխհատուցիչի հեռանալը դեպի մոտակա ֆիքսված հենարան L հեռավորության վրա: = 10 մ: Խողովակի հատվածը գտնվում է ներսում (խողովակաշարի ջերմաստիճանը պարապ սառցախցիկի դեպքում 25 °C) սառեցուցիչի և հեռակառավարվող կոնդենսատորի միջև ( աշխատանքային ջերմաստիճանըխողովակաշար 70 °C), այսինքն՝ t = 70–25 = 45 °C։
Բանաձևով մենք գտնում ենք.
L \u003d L t \u003d 16,6 10 -6 10 45 \u003d 0,0075 մ.
Այսպիսով, 500 մմ հեռավորությունը միանգամայն բավարար է պղնձի խողովակաշարի ջերմային ընդլայնումը փոխհատուցելու համար: Եվս մեկ անգամ շեշտում ենք, որ L-ն խողովակաշարի ֆիքսված հենարանից հեռավորությունն է, L-ը խողովակաշարի շարժական հենարանին հեռավորությունն է։
Շրջադարձների բացակայության և U-աձև կոմպենսատորի օգտագործման դեպքում մենք գտնում ենք, որ ուղիղ հատվածի յուրաքանչյուր 10 մետրի համար պահանջվում է կես մետրանոց փոխհատուցիչ: Եթե միջանցքի լայնությունը կամ այլ երկրաչափական բնութագրերըԽողովակաշարերի տեղադրման վայրերը թույլ չեն տալիս կազմակերպել 500 մմ բարձրությամբ փոխհատուցիչ, փոխհատուցողները պետք է ավելի հաճախ տեղադրվեն: Այս դեպքում կախվածությունը, ինչպես երևում է բանաձևերից, քառակուսի է։ Եթե կոմպենսատորների միջև հեռավորությունը կրճատվի 4 անգամ, ապա ընդարձակման հանգույցը կկարճանա ընդամենը 2 անգամ:
Կոմպենսատորի օֆսեթը արագ որոշելու համար հարմար է օգտագործել աղյուսակը: 2.
Աղյուսակ 2. Կոմպենսատորի մեկնում L k (մմ) կախված խողովակաշարի տրամագծից և երկարացումից
| Խողովակաշարի տրամագիծը, մմ | Երկարացում L, մմ | |||
| 5 | 10 | 15 | 20 | |
| 12 | 256 | 361 | 443 | 511 |
| 15 | 286 | 404 | 495 | 572 |
| 18 | 313 | 443 | 542 | 626 |
| 22 | 346 | 489 | 599 | 692 |
| 28 | 390 | 552 | 676 | 781 |
| 35 | 437 | 617 | 756 | 873 |
| 42 | 478 | 676 | 828 | 956 |
| 54 | 542 | 767 | 939 | 1 084 |
| 64 | 590 | 835 | 1 022 | 1 181 |
| 76 | 643 | 910 | 1 114 | 1 287 |
| 89 | 696 | 984 | 1 206 | 1 392 |
| 108 | 767 | 1 084 | 1 328 | 1 534 |
| 133 | 851 | 1 203 | 1 474 | 1 702 |
| 159 | 930 | 1 316 | 1 612 | 1 861 |
| 219 | 1 092 | 1 544 | 1 891 | 2 184 |
| 267 | 1 206 | 1 705 | 2 088 | 2 411 |
Ի վերջո, մենք նշում ենք, որ երկու փոխհատուցողների միջև պետք է լինի միայն մեկ ֆիքսված աջակցություն:
Պոտենցիալ վայրերը, որտեղ կարող են պահանջվել փոխհատուցիչներ, իհարկե, դրանք են, որտեղ կա օդորակիչի գործող և չաշխատող ռեժիմների միջև ջերմաստիճանի ամենամեծ տարբերությունը: Քանի որ ամենաթեժ սառնագենտը հոսում է կոմպրեսորի և կոնդենսատորի միջև, իսկ ամենաթեժը ցածր ջերմաստիճանՁմռանը բնորոշ բացօթյա տարածքների համար ամենակարևորը խողովակաշարերի արտաքին հատվածներն են հեռավոր կոնդենսատորներով չիլլեր համակարգերում, իսկ ճշգրիտ օդորակման համակարգերում՝ ներքին կաբինետային օդորակիչներ և հեռակառավարվող կոնդենսատոր օգտագործելիս:
Նմանատիպ իրավիճակ է ստեղծվել օբյեկտներից մեկում, որտեղ շենքից 8 մետր հեռավորության վրա գտնվող շրջանակի վրա պետք է տեղադրվեին հեռակառավարվող կոնդենսատորներ։ Նման հեռավորության վրա, 100 °C-ից ավելի ջերմաստիճանի տարբերությամբ, կար միայն մեկ ճյուղ և խողովակաշարի կոշտ ամրացում: Ժամանակի ընթացքում կցամասերից մեկում հայտնվեց խողովակի թեքություն, իսկ համակարգի գործարկումից վեց ամիս անց՝ արտահոսք: Երեք համակարգեր, որոնք տեղադրված էին միմյանց զուգահեռ, ունեին նույն թերությունը և պահանջում էին վթարային վերանորոգում երթուղու կազմաձևման փոփոխությամբ, փոխհատուցիչների ներդրմամբ, կրկնակի ճնշման փորձարկումով և շղթայի վերալիցքավորումով:
Վերջապես, ևս մեկ գործոն, որը պետք է հաշվի առնել ջերմային ընդարձակման փոխհատուցիչների, հատկապես U-աձևի, հաշվարկելիս և նախագծելիս, ֆրեոնի շղթայի համարժեք երկարության զգալի աճն է խողովակաշարի լրացուցիչ երկարության և չորս ոլորանների պատճառով: Եթե երթուղու ընդհանուր երկարությունը հասնում է կրիտիկական արժեքների (և եթե մենք խոսում ենք փոխհատուցիչներ օգտագործելու անհրաժեշտության մասին, ապա երթուղու երկարությունն ակնհայտորեն բավականին մեծ է), ապա վերջնական սխեման պետք է համաձայնեցվի արտադրողի հետ՝ նշելով բոլոր փոխհատուցողները։ . Որոշ դեպքերում համատեղ ջանքերով հնարավոր է մշակել ամենաօպտիմալ լուծումը։
Օդորակման համակարգերի երթուղիները պետք է թաքնված լինեն ակոսներում, ալիքներում և լիսեռներում, սկուտեղներում և կախոցների վրա, մինչդեռ թաքնված տեղադրումը պետք է ապահովի մուտք դեպի անջատվող միացումներիսկ կցամասերը՝ դասավորելով դռներ և շարժական վահաններ, որոնց մակերեսին չպետք է լինեն սուր ելուստներ։ Բացի այդ, ծալովի միացումների և կցամասերի վայրերում թաքնված խողովակաշարեր անցկացնելիս պետք է տրամադրվեն սպասարկման լյուկեր կամ շարժական վահաններ:
Ուղղահայաց հատվածները պետք է մոնոլիտ լինեն միայն բացառիկ դեպքերում: Հիմնականում դրանք նպատակահարմար է տեղադրել ալիքներում, խորշերում, ակոսներում, ինչպես նաև դեկորատիվ վահանակների հետևում:
Ամեն դեպքում, պղնձե խողովակաշարերի թաքնված տեղադրումը պետք է իրականացվի պատյանով (օրինակ՝ ծալքավոր պոլիէթիլենային խողովակներՕ): Դիմում ծալքավոր խողովակներՊՎՔ-ն չի թույլատրվում: Նախքան խողովակաշարերի տեղադրման վայրերը կնքելը, անհրաժեշտ է իրականացնել այս հատվածի տեղադրման գործադիր սխեման և հիդրավլիկ փորձարկումներ անցկացնել:
Պղնձե խողովակների բաց տեղադրումը թույլատրվում է այն վայրերում, որոնք բացառում են դրանց մեխանիկական վնասը: բաց տարածքներկարելի է ծածկել դեկորատիվ տարրերով։
Խողովակաշարերի անցումը պատերի միջով առանց թևերի, պետք է ասել, գրեթե երբեք չի նկատվում։ Այնուամենայնիվ, հիշեցնում ենք, որ շենքային կառույցներով անցնելու համար անհրաժեշտ է թեւեր (պատյաններ) ապահովել, օրինակ՝ պոլիէթիլենային խողովակներից։ Թևի ներքին տրամագիծը պետք է լինի 5-10 մմ ավելի մեծ, քան դրված խողովակի արտաքին տրամագիծը: Խողովակի և պատյանի միջև եղած բացը պետք է կնքված լինի փափուկ անջրանցիկ նյութով, որը թույլ է տալիս խողովակին շարժվել երկայնական առանցքի երկայնքով:
Պղնձե խողովակներ տեղադրելիս պետք է օգտագործել դրա համար հատուկ նախագծված գործիք՝ գլանվածք, խողովակի թեքում, մամլիչ։
Բավականին մի քանիսը օգտակար տեղեկատվությունֆրեոնային խողովակաշարերի տեղադրման մասին կարելի է ձեռք բերել օդորակման համակարգերի փորձառու տեղադրողներից: Հատկապես կարևոր է այս տեղեկատվությունը փոխանցել դիզայներներին, քանի որ դիզայնի ոլորտի խնդիրներից մեկը տեղադրումից մեկուսացումն է: Արդյունքում նախագծերում ներառվում են այնպիսի լուծումներ, որոնք դժվար է գործնականում իրականացնել։ Ինչպես ասում են՝ թուղթն ամեն ինչին կդիմանա։ Հեշտ է նկարել, դժվար է կատարել:
Ի դեպ, այդ իսկ պատճառով APIC ուսումնական և խորհրդատվական կենտրոնում բոլոր խորացված վերապատրաստման դասընթացներն անցկացվում են շինմոնտաժային աշխատանքների ոլորտում փորձ ունեցող ուսուցիչների կողմից։ Նույնիսկ կառավարման և դիզայնի մասնագիտությունների համար հրավիրվում են իրականացման ոլորտի ուսուցիչներ՝ ուսանողների կողմից ոլորտի համակողմանի ընկալումն ապահովելու համար:
Այսպիսով, հիմնական կանոններից մեկն այն է, որ դիզայնի մակարդակում բարձրություն տրամադրվի ֆրեոնային գծերի տեղադրման համար, որը հարմար է տեղադրման համար: Առաստաղից և կեղծ առաստաղից հեռավորությունը խորհուրդ է տրվում լինել առնվազն 200 մմ: Գամասեղների վրա խողովակները կախելիս վերջիններիս առավել հարմարավետ երկարությունները 200-ից 600 մմ են։ Ավելի կարճ գամասեղների հետ դժվար է աշխատել: Ավելի երկար գամասեղները նույնպես անհարմար են տեղադրման համար և կարող են տատանվել:
Սկուտեղի մեջ խողովակներ տեղադրելիս սկուտեղը մի կախեք առաստաղից 200 մմ-ից ավելի մոտ: Ավելին, խողովակների հարմարավետ զոդման համար խորհուրդ է տրվում սկուտեղից մինչև առաստաղ թողնել մոտ 400 մմ:
Առավել հարմար է բացօթյա երթուղիները սկուտեղների մեջ դնելը: Եթե թեքությունը թույլ է տալիս, ապա կափարիչով սկուտեղներում: Եթե ոչ, ապա խողովակները պաշտպանված են այլ կերպ:
Շատ օբյեկտների անփոփոխ խնդիր է գծանշման բացակայությունը: Ճարտարապետական կամ տեխնիկական հսկողության ոլորտում աշխատելիս ամենատարածված դիտողություններից մեկը օդորակման համակարգի մալուխների և խողովակաշարերի նշումն է: Համակարգի շահագործման հեշտության և հետագա պահպանման համար խորհուրդ է տրվում նշել մալուխները և խողովակները յուրաքանչյուր 5 մետր երկարությամբ, ինչպես նաև առաջ և հետո: շինարարական կառույցներ. Մակնշումը պետք է օգտագործի համակարգի համարը, խողովակաշարի տեսակը:
Միևնույն հարթության (պատի) վրա տարբեր խողովակաշարեր մեկը մյուսի վերևում տեղադրելու ժամանակ անհրաժեշտ է տեղադրել այն խողովակի տակ, որն առավել հավանական է շահագործման ընթացքում կոնդենսատ ձևավորելու համար: Տարբեր համակարգերի երկու գազագծերի զուգահեռ անցկացման դեպքում՝ մեկը մյուսից վեր, այն, որտեղ ավելի ծանր գազը հոսում է, պետք է տեղադրվի ներքևում։
Եզրակացություն
Բազմաթիվ օդորակման համակարգերով և երկար երթուղիներով մեծ օբյեկտներ նախագծելիս և տեղադրելիս պետք է հատուկ ուշադրություն դարձնել ֆրեոնային խողովակաշարերի երթուղիների կազմակերպմանը: Խողովակաշարերի ընդհանուր քաղաքականության մշակման այս մոտեցումը ժամանակ կխնայի ինչպես նախագծման, այնպես էլ տեղադրման փուլերում: Բացի այդ, այս մոտեցումը թույլ է տալիս խուսափել բազմաթիվ սխալներից, որոնք դուք պետք է հանդիպեք իրական շինարարության մեջ. ինժեներական համակարգեր, խողովակների ամրացման սխալ սխեմաներ, խողովակաշարի համարժեք երկարության սխալ հաշվարկներ։
Ինչպես ցույց է տվել իրականացման փորձը, այս խորհուրդներն ու առաջարկությունները հաշվի առնելը իսկապես դրական էֆեկտ է տալիս օդորակման համակարգերի տեղադրման փուլում, զգալիորեն նվազեցնում է տեղադրման ժամանակ հարցերի և իրավիճակների քանակը, երբ շտապ անհրաժեշտ է լուծում գտնել: բարդ խնդրին:
Յուրի Խոմուտսկի, «Կլիմայի աշխարհ» ամսագրի տեխնիկական խմբագիր
2017-08-15Այսօր շուկայում կան օրիգինալ ճապոնական, կորեական և չինական VRF համակարգեր: Ավելի շատ VRF համակարգեր բազմաթիվ OEM-ներից: Արտաքնապես նրանք բոլորը շատ նման են, և թյուր տպավորություն է ստեղծվում, որ բոլոր VRF համակարգերը նույնն են: Բայց «ոչ բոլոր յոգուրտներն են հավասար ստեղծված», ինչպես ասվում էր հայտնի գովազդում։ Շարունակում ենք հոդվածաշարը, որն ուղղված է ցուրտ ստանալու տեխնոլոգիաների ուսումնասիրությանը, որոնք կիրառվում են ժամանակակից դասի օդորակիչների՝ VRF համակարգերում։
Տարանջատիչների դիզայն (յուղաբաժանիչներ)
Նավթի տարանջատիչներում յուղը անջատվում է գազային սառնագենտին ուղղության կտրուկ փոփոխության և գոլորշու շարժման արագության նվազման արդյունքում (մինչև 0,7-1,0 մ/վ): Գազային սառնագենտի շարժման ուղղությունը փոխվում է որոշակի ձևով տեղադրված փեղկերի կամ վարդակների օգնությամբ: Այս դեպքում նավթի բաժանարարը գրավում է կոմպրեսորից տարվող յուղի միայն 40-60%-ը: Ուստի կենտրոնախույս կամ ցիկլոնային յուղի բաժանարարը տալիս է լավագույն արդյունքները (նկ. 2): Գազային սառնագենտը, մտնելով վարդակ 1, ընկնելով ուղեցույց 3-ի վրա, ձեռք է բերում պտտվող շարժում: Կենտրոնախույս ուժի ազդեցության տակ յուղի կաթիլները թափվում են մարմնի վրա և ձևավորում թաղանթ, որը դանդաղ հոսում է ներքև: Գազային սառնագենտը, երբ դուրս է գալիս կծիկից, կտրուկ փոխում է իր ուղղությունը և 2-րդ խողովակով դուրս է գալիս նավթի բաժանարարից: Առանձնացված յուղը գազի շիթից առանձնացվում է միջնորմ 4-ով, որպեսզի կանխվի նավթի երկրորդական գրավումը սառնագենտի կողմից:
Չնայած տարանջատիչի աշխատանքին, նավթի մի փոքր մասը դեռ ֆրեոնով տարվում է համակարգ և աստիճանաբար կուտակվում այնտեղ: Այն վերադարձնելու համար օգտագործվում է նավթի վերադարձման հատուկ ռեժիմ: Դրա էությունը հետեւյալն է. Արտաքին միավորը միանում է սառեցման ռեժիմում առավելագույն հզորությամբ: Ներքին բլոկների բոլոր EEV փականները լիովին բաց են: Բայց ներքին բլոկների օդափոխիչները անջատված են, ուստի հեղուկ փուլում ֆրեոնն անցնում է ներքին բլոկի ջերմափոխանակիչով առանց եռալու: Ներքին բլոկի հեղուկ յուղը հեղուկ ֆրեոնով լցվում է գազատարի մեջ: Եվ հետո այն առավելագույն արագությամբ վերադառնում է արտաքին բլոկ գազային ֆրեոնով։
Սառնարանային յուղի տեսակը
Սառնագենտի յուղի տեսակը, որն օգտագործվում է սառնարանային համակարգերում կոմպրեսորները քսելու համար, կախված է կոմպրեսորի տեսակից, նրա կատարողականությունից, բայց ամենակարևորը՝ օգտագործվող ֆրեոնից: Սառնարանային ցիկլի յուղերը դասակարգվում են որպես հանքային կամ սինթետիկ:
Հանքային յուղը հիմնականում օգտագործվում է CFC (R12) և HCFC (R22) սառնագենտների հետ և հիմնված է նաֆթենի կամ պարաֆինի կամ պարաֆինի և ակրիլբենզոլի խառնուրդի վրա։ HFC սառնագենտները (R410a, R407c) չեն լուծվում հանքային յուղի մեջ, ուստի դրանց համար օգտագործվում է սինթետիկ յուղ:
crankcase ջեռուցիչ
Սառնարանային յուղը խառնվում է սառնագենտի հետ և շրջանառվում դրա հետ ամբողջ սառեցման ցիկլի ընթացքում: Կոմպրեսորի բեռնախցիկի յուղը պարունակում է որոշ լուծված սառնագենդեր, իսկ կոնդենսատորի հեղուկ սառնագենտը պարունակում է փոքր քանակությամբ լուծված յուղ: Վերջինիս օգտագործման թերությունը փրփուրի առաջացումն է։ Եթե սառեցնող սարքը երկար ժամանակով անջատված է, և կոմպրեսորում նավթի ջերմաստիճանն ավելի ցածր է, քան ներքին միացումում, սառնագենտը կխտանա, և դրա մեծ մասը կլուծվի յուղի մեջ: Եթե կոմպրեսորն աշխատում է այս վիճակում, ապա բեռնախցիկի ճնշումը նվազում է, և լուծված սառնագենտը յուղի հետ միասին գոլորշիանում է՝ ձևավորելով յուղի փրփուր: Այս գործընթացը կոչվում է «փրփրում» և հանգեցնում է նրան, որ նավթը դուրս է գալիս կոմպրեսորից արտահոսքի խողովակով և վատթարանում է կոմպրեսորի քսումը: Փրփուրը կանխելու համար VRF համակարգերի կոմպրեսորային բեռնախցիկի վրա տեղադրվում է ջեռուցիչ, որպեսզի կոմպրեսորային բեռնախցիկի ջերմաստիճանը միշտ մի փոքր բարձր լինի շրջակա միջավայրի ջերմաստիճանից (նկ. 3):
Կեղտերի ազդեցությունը սառնարանային շղթայի աշխատանքի վրա
1. Յուղ մշակել (մեքենա, հավաքման յուղ): Եթե մշակման յուղը (օրինակ՝ մեքենայի յուղը) մտնում է համակարգ՝ օգտագործելով HFC սառնագենտ, յուղը կտարանջատվի՝ առաջացնելով լճացում և առաջացնելով մազանոթային խողովակների խցանումը:
2. Ջուր. Եթե ջուրը մտնում է հովացման համակարգ՝ օգտագործելով HFC սառնագենտը, յուղի թթվայնությունը մեծանում է, և կոմպրեսորային շարժիչում օգտագործվող պոլիմերային նյութերը ոչնչացվում են: Սա հանգեցնում է շարժիչի մեկուսացման ոչնչացման և քայքայման, մազանոթային խողովակների խցանման և այլն:
3. Մեխանիկական բեկորներ և կեղտ: Առաջացող խնդիրներ՝ ֆիլտրերի, մազանոթային խողովակների խցանումներ։ Յուղի տարրալուծում և տարանջատում. Կոմպրեսորի շարժիչի մեկուսացման ձախողում:
4. Օդ. Մեծ քանակությամբ օդի ներթափանցման հետևանք (օրինակ՝ համակարգը լցվել է առանց տարհանման)՝ աննորմալ ճնշում, յուղի թթվայնության բարձրացում, կոմպրեսորի մեկուսացման քայքայում։
5. Այլ սառնագենտների կեղտեր: Եթե մեծ քանակությամբ տարբեր տեսակի սառնագենտներ մտնեն սառնարանային համակարգ, կառաջանան աննորմալ աշխատանքային ճնշում և ջերմաստիճան: Դրա հետևանքը համակարգի վնասումն է։
6. Սառնարանային այլ յուղերի կեղտեր: Շատ սառնարանային յուղեր չեն խառնվում միմյանց և նստում են փաթիլների տեսքով: Փաթիլները խցանում են ֆիլտրերը և մազանոթ խողովակները՝ նվազեցնելով ֆրեոնի հոսքը համակարգում, ինչը հանգեցնում է կոմպրեսորի գերտաքացմանը։
Բազմիցս առաջանում է հետևյալ իրավիճակը՝ կապված արտաքին ագրեգատների կոմպրեսորներին նավթի վերադարձի ռեժիմի հետ. Տեղադրվել է VRF օդորակման համակարգ (նկ. 4): Համակարգի լիցքավորում, գործառնական պարամետրեր, խողովակաշարի կոնֆիգուրացիա՝ ամեն ինչ նորմալ է: Միակ նախազգուշացումն այն է, որ որոշ ներքին ագրեգատներ տեղադրված չեն, սակայն արտաքին բլոկի բեռնվածության գործակիցը ընդունելի է՝ 80%: Այնուամենայնիվ, կոմպրեսորները պարբերաբար խափանում են խցանման պատճառով: Ինչն է պատճառը?
Իսկ պատճառը պարզ է. փաստն այն է, որ բացակայող փակ բլոկների տեղադրման համար ճյուղեր են պատրաստվել։ Այս ճյուղերը փակուղային «հավելվածներ» էին, որոնց մեջ մտավ ֆրեոնի հետ շրջանառվող յուղը, բայց չկարողացավ հետ գնալ և այնտեղ կուտակվեց։ Հետեւաբար, կոմպրեսորները խափանվեցին սովորական «նավթային սովի» պատճառով։ Որպեսզի դա տեղի չունենա, անհրաժեշտ էր ճյուղերի վրա փակող փականներ տեղադրել հնարավորինս մոտ բաժանարարներին: Այնուհետև նավթն ազատորեն կշրջանառվի համակարգում և կվերադառնա նավթի վերականգնման ռեժիմով:
Յուղի բարձրացնող օղակներ
Ճապոնական VRF համակարգերի համար նավթի բարձրացման օղակների տեղադրման պահանջներ չկան: Ենթադրվում է, որ տարանջատիչները և նավթի վերադարձի ռեժիմը արդյունավետորեն յուղը վերադարձնում են կոմպրեսոր: Այնուամենայնիվ, չկան կանոններ առանց բացառությունների. V5 սերիայի MDV համակարգերում խորհուրդ է տրվում տեղադրել յուղի բարձրացման օղակներ, եթե արտաքին բլոկը բարձր է ներքին բլոկից և բարձրության տարբերությունը 20 մ-ից ավելի է (նկ. 5):
Նավթի բարձրացման օղակի ֆիզիկական նշանակությունը կրճատվում է մինչև ուղղահայաց բարձրացումից առաջ նավթի կուտակումը: Նավթը կուտակվում է խողովակի ստորին հատվածում և աստիճանաբար փակում է ֆրեոնի անցման բացվածքը։ Գազային ֆրեոնը մեծացնում է իր արագությունը խողովակաշարի ազատ հատվածում՝ միաժամանակ որսալով կուտակված հեղուկ յուղը։
Երբ խողովակի հատվածը ամբողջությամբ ծածկված է յուղով, ֆրեոնը խրոցակի նման դուրս է մղում այս յուղը դեպի հաջորդ նավթի բարձրացման օղակը:
Եզրակացություն
Յուղի բաժանարարները որակյալ VRF օդորակման համակարգի էական և անփոխարինելի տարր են: Միայն ֆրեոնի յուղը կոմպրեսոր վերադարձնելու շնորհիվ է ձեռք բերվում VRF համակարգի հուսալի և անխափան աշխատանքը: Դիզայնի ամենաօպտիմալ տարբերակն այն է, երբ յուրաքանչյուր կոմպրեսոր հագեցած է առանձին տարանջատիչով, քանի որ միայն այս դեպքում է ձեռք բերվում ֆրեոնի յուղի միատեսակ բաշխում բազմակոմպրեսորային համակարգերում:
