≡×ՄԵՆՈՒ

• Ինտերիեր
• Պատուհան
• Պատեր
• Նախագծեր
• Շենքերը

Աղյուսապատման հաշվարկ. Աղյուսի հաշվարկ ամրության համար Աղյուսե պատերի հաշվարկ ամրության և կայունության համար

Երբ անկախ դիզայն աղյուսով տունհրատապ անհրաժեշտություն կա հաշվարկելու, թե արդյոք աղյուսը կարող է դիմակայել այն բեռներին, որոնք ներառված են նախագծում: Առանձնապես լուրջ իրավիճակ է ստեղծվում պատուհանից թուլացած որմնադրությանը և դռների բացվածքներ. Մեծ ծանրաբեռնվածության դեպքում այդ հատվածները կարող են չդիմանալ և ոչնչացվել։

Սևանի հատակների կողմից սեղմման դիմադրության ճշգրիտ հաշվարկը բավականին բարդ է և որոշվում է բանաձևերով, որոնք ներառված են. կարգավորող փաստաթուղթ SNiP-2-22-81 (այսուհետ՝<1>). Պատի սեղմման ուժի ինժեներական հաշվարկները հաշվի են առնում բազմաթիվ գործոններ, այդ թվում՝ պատի կոնֆիգուրացիան, սեղմման ուժը, նյութի տեսակի ուժը և այլն: Այնուամենայնիվ, մոտավորապես, «աչքով», կարող եք գնահատել պատի դիմադրությունը սեղմման նկատմամբ՝ օգտագործելով ցուցիչ աղյուսակները, որոնցում ամրությունը (տոննաներով) կապված է պատի լայնության հետ, ինչպես նաև աղյուսի և շաղախի ապրանքանիշերի հետ: Աղյուսակը կազմված է 2,8 մ պատի բարձրության համար։

Աղյուսե պատի ամրության աղյուսակ, տոննա (օրինակ)

Նամականիշեր		Տարածքի լայնությունը, սմ
աղյուս	լուծում	25	51	77	100	116	168	194	220	246	272	298
50	25	4	7	11	14	17	31	36	41	45	50	55
100	50	6	13	19	25	29	52	60	68	76	84	92

Եթե ​​պատի լայնության արժեքը նշվածների միջակայքում է, ապա անհրաժեշտ է կենտրոնանալ նվազագույն թվի վրա: Միևնույն ժամանակ, հարկ է հիշել, որ աղյուսակները հաշվի չեն առնում բոլոր գործոնները, որոնք կարող են հարմարեցնել աղյուսի պատի կայունությունը, կառուցվածքային ուժը և դիմադրությունը սեղմմանը բավականին լայն տիրույթում:

Ժամանակային առումով բեռները կարող են լինել ժամանակավոր կամ մշտական:

Մշտական:

• շենքի տարրերի քաշը (ցանկապատերի, կրող և այլ կառույցների քաշը);
• հողի և ժայռերի ճնշում;
• հիդրոստատիկ ճնշում.

Ժամանակավոր:

• ժամանակավոր կառույցների քաշը;
• բեռներ ստացիոնար համակարգերից և սարքավորումներից;
• ճնշում խողովակաշարերում;
• բեռներ պահեստավորված ապրանքներից և նյութերից;
• կլիմայական բեռներ (ձյուն, սառույց, քամի և այլն);
• և շատ ուրիշներ։

Կառուցվածքների բեռնվածությունը վերլուծելիս պարտադիր է հաշվի առնել ընդհանուր ազդեցությունները: Ստորև բերված է շենքի առաջին հարկի պատերի հիմնական բեռների հաշվարկման օրինակ:

Աղյուսագործության ծանրաբեռնվածություն

Պատի նախագծված հատվածի վրա ազդող ուժը հաշվի առնելու համար անհրաժեշտ է ամփոփել բեռները.

Ցածր շինարարության դեպքում խնդիրը մեծապես պարզեցված է, և ժամանակավոր ծանրաբեռնվածության շատ գործոններ կարող են անտեսվել՝ նախագծման փուլում որոշակի անվտանգության սահման սահմանելով:

Այնուամենայնիվ, 3 և ավելի հարկանի կառույցների կառուցման դեպքում անհրաժեշտ է մանրակրկիտ վերլուծություն հատուկ բանաձևերի միջոցով, որոնք հաշվի են առնում յուրաքանչյուր հարկից բեռների ավելացումը, ուժի կիրառման անկյունը և շատ ավելին: IN որոշ դեպքերումՊիերայի ամրությունը ձեռք է բերվում ամրացման միջոցով:

Բեռի հաշվարկման օրինակ

Այս օրինակը ցույց է տալիս 1-ին հարկի հենասյուների ընթացիկ բեռների վերլուծությունը: Այստեղ միայն մշտապես հաշվի է առնվում արդյունավետ բեռտարբերից կառուցվածքային տարրերշենք՝ հաշվի առնելով կառուցվածքի անհավասար քաշը և ուժերի կիրառման անկյունը։

Վերլուծության նախնական տվյալներ.

• հարկերի քանակը – 4 հարկ;
• աղյուս պատի հաստությունը T=64սմ (0,64 մ);
• քարի տեսակարար կշիռը (աղյուս, շաղախ, գիպս) M = 18 կՆ/մ3 (ցուցանիշը վերցված է հղման տվյալներից, աղյուսակ 19<1>);
• լայնությունը պատուհանների բացվածքներկազմում է՝ Ш1=1,5 մ;
• պատուհանների բացվածքների բարձրությունը - B1=3 մ;
• Պիեր հատվածը 0,64*1,42 մ (բեռնված տարածք, որտեղ կիրառվում է ծածկող կառուցվածքային տարրերի քաշը);
• հատակի բարձրությունը Թաց=4,2 մ (4200 մմ):
• ճնշումը բաշխվում է 45 աստիճանի անկյան տակ։

1. Պատից բեռը որոշելու օրինակ (գիպսի շերտ 2 սմ)

Nst = (3-4Ш1В1)(h+0.02)Myf = (*3-4*3*1.5)* (0.02+0.64) *1.1 *18=0.447MN.

Բեռնված տարածքի լայնությունը P=Թաց*Հ1/2-Վ/2=3*4,2/2,0-0,64/2,0=6 մ

Nn = (30 + 3 * 215) * 6 = 4.072 MN

ND=(30+1.26+215*3)*6 = 4.094MN

H2=215*6 = 1.290MN,

ներառյալ H2l=(1.26+215*3)*6= 3.878MN

1. Պատերի սեփական քաշը

Npr=(0.02+0.64)*(1.42+0.08)*3*1.1*18= 0.0588 MN

Ընդհանուր ծանրաբեռնվածությունը կլինի շենքի պատերի վրա նշված բեռների համակցման արդյունք՝ այն հաշվարկելու համար, կատարվում է պատից, երկրորդ հարկի բեռների գումարումը և նախագծված տարածքի քաշը. ).

Բեռի և կառուցվածքի ամրության վերլուծության սխեման

Աղյուսի պատի գագաթը հաշվարկելու համար ձեզ հարկավոր է.

• հատակի երկարությունը (նաև տեղանքի բարձրությունը) (խոնավ);
• հարկերի քանակը (Chat);
• պատի հաստությունը (T);
• աղյուսի պատի լայնությունը (W);
• որմնադրությանը վերաբերող պարամետրեր (աղյուսի տեսակ, աղյուսի ապրանքանիշ, շաղախի ապրանքանիշ);

1. Պատի մակերեսը (P)

1. Համաձայն աղյուսակ 15-ի<1>անհրաժեշտ է որոշել a գործակիցը (առաձգականության հատկանիշ): Գործակիցը կախված է աղյուսի և շաղախի տեսակից և ապրանքանիշից:
2. Ճկունության ինդեքս (G)

1. Կախված a և G ցուցանիշներից՝ համաձայն աղյուսակ 18-ի<1>պետք է նայել ճկման գործակիցը f.
2. Սեղմված մասի բարձրությունը գտնելը

որտեղ e0-ը ավելորդության ցուցանիշ է:

1. Գտեք հատվածի սեղմված հատվածի տարածքը

Pszh = P*(1-2 e0/T)

1. Պիերայի սեղմված մասի ճկունության որոշում

Գսժ=Վետ/Վսժ

1. Որոշում ըստ աղյուսակի. 18<1>fszh գործակիցը, հիմնված gszh-ի և գործակից a.
2. fsr միջին գործակցի հաշվարկ

Fsr=(f+fszh)/2

1. ω գործակցի որոշումը (Աղյուսակ 19<1>)

ω =1+e/T<1,45

1. Հատվածի վրա ազդող ուժի հաշվարկ
2. Կայունության սահմանում

U=Kdv*fsr*R*Pszh* ω

Kdv - երկարաժամկետ ազդեցության գործակից

R – որմնադրությանը սեղմման դիմադրություն, կարելի է որոշել Աղյուսակ 2-ից<1>, ՄՊա-ով

1. Հաշտեցում

Որմնադրությանը ամրության հաշվարկման օրինակ

— Թաց — 3,3 մ

— Զրուցարան — 2

- T - 640 մմ

— Վ — 1300 մմ

- որմնադրությանը վերաբերող պարամետրեր (պլաստմասե սեղմումով պատրաստված կավե աղյուս, ցեմենտ-ավազի շաղախ, աղյուսի դասակարգ - 100, շաղախի դասակարգ - 50)

1. Տարածք (P)

P=0.64*1.3=0.832

1. Համաձայն աղյուսակ 15-ի<1>որոշել ա գործակիցը.

1. Ճկունություն (G)

G =3.3/0.64=5.156

1. Ճկման գործակիցը (Աղյուսակ 18<1>).

1. Սեղմված մասի բարձրությունը

Վսժ=0,64-2*0,045=0,55 մ

1. Հատվածի սեղմված մասի տարածքը

Պսժ = 0,832*(1-2*0,045/0,64)=0,715

1. Սեղմված մասի ճկունություն

Գսժ=3.3/0.55=6

1. fsj=0.96
2. FSR-ի հաշվարկ

Fsr=(0.98+0.96)/2=0.97

1. Ըստ աղյուսակի 19<1>

ω =1+0.045/0.64=1.07<1,45

Արդյունավետ բեռը որոշելու համար անհրաժեշտ է հաշվարկել բոլոր կառուցվածքային տարրերի քաշը, որոնք ազդում են շենքի նախագծված տարածքի վրա:

1. Կայունության սահմանում

Y=1*0.97*1.5*0.715*1.07=1.113 MN

1. Հաշտեցում

Պայմանը բավարարված է, որմնադրությանը ամրությունը և դրա տարրերի ամրությունը բավարար են

Անբավարար պատի դիմադրություն

Ինչ անել, եթե պատերի հաշվարկված ճնշման դիմադրությունը անբավարար է: Այս դեպքում անհրաժեշտ է ամրացնել պատը ամրացմամբ: Ստորև բերված է անբավարար սեղմման դիմադրությամբ կառույցի անհրաժեշտ արդիականացման վերլուծության օրինակ:

Հարմարության համար կարող եք օգտագործել աղյուսակային տվյալները:

Ներքևի տողում ցույց են տրվում 3 մմ տրամագծով մետաղական ցանցով ամրացված պատի ցուցիչներ, 3 սմ բջիջով, դասի B1: Յուրաքանչյուր երրորդ շարքի ամրացում:

Ուժի աճը կազմում է մոտ 40%: Սովորաբար այս սեղմման դիմադրությունը բավարար է: Ավելի լավ է մանրամասն վերլուծություն կատարել՝ հաշվարկելով ուժի բնութագրերի փոփոխությունը՝ օգտագործված կառուցվածքի ամրապնդման մեթոդին համապատասխան։

Ստորև բերված է նման հաշվարկի օրինակ

Պիլերի ամրացման հաշվարկի օրինակ

Նախնական տվյալներ - տես նախորդ օրինակը:

• հատակի բարձրությունը - 3,3 մ;
• պատի հաստությունը – 0,640 մ;
• որմնադրությանը լայնությունը 1300 մ;
• որմնադրությանը բնորոշ բնութագրերը (աղյուսների տեսակը՝ սեղմելով պատրաստված կավե աղյուս, շաղախի տեսակը՝ ավազով ցեմենտ, աղյուսի ապրանքանիշը՝ 100, շաղախ՝ 50)

Այս դեպքում У>=Н պայմանը չի բավարարվում (1.113<1,5).

Անհրաժեշտ է բարձրացնել սեղմման դիմադրությունը և կառուցվածքային ուժը:

Շահույթ

k=U1/U=1.5/1.113=1.348,

դրանք. անհրաժեշտ է կառուցվածքային ամրությունն ավելացնել 34,8%-ով։

Երկաթբետոնե շրջանակով ամրացում

Ամրապնդումն իրականացվում է 0,060 մ հաստությամբ B15 բետոնե շրջանակով, ուղղահայաց ձողեր 0,340 մ2, սեղմիչներ 0,0283 մ2 0,150 մ քայլով:

Ամրապնդված կառուցվածքի հատվածի չափերը.

Ш_1=1300+2*60=1,42

T_1=640+2*60=0.76

Նման ցուցանիշներով У>=Н պայմանը բավարարվում է։ Սեղմման դիմադրությունը և կառուցվածքային ուժը բավարար են:

Առաջին հարկի փնջի ստորին մասի մակարդակով պիեսի վրա բեռ, kN	Արժեքներ, kN
ձյուն II ձյան շրջանի համար	1000*6,74*(23,0*0,5+0,51+0,25)*1,4*0,001=115,7
գլանվածք տանիքի գորգ-100Ն/մ 2	100*6,74*(23,0*0,5+0,51+0,25)*1,1*0,001=9,1
ասֆալտի երեսպատում p=15000N/m 3 15 մմ հաստությամբ	15000*0,015*6,74*23,0*0,5*1,2*0,001=20,9
մեկուսացում - փայտե մանրաթելային տախտակներ 80 մմ հաստությամբ p = 3000 N/m 3 խտությամբ	3000*0,08*6,74*23,0*0,5*1,2*0,001=22,3
Գոլորշի արգելք - 50Ն/մ 2	50*6,74*23,0*0,5*1,2*0,001=4,7
հավաքովի երկաթբետոնե ծածկի սալեր – 1750Ն/մ2	1750*6,74*23,0*0,5*1,1*0,001=149,2
երկաթբետոնե ֆերմայի քաշը	6900*1,1*0,01=75,9
քիվի քաշը պատի աղյուսի վրա p = 18000N/m 3	18000*((0,38+0,43)*0,5*0,51-0,13*0,25)* *6,74*1,1*0,001=23,2
քաշը աղյուսագործություն+3.17-ից բարձր	18000*((18,03-3,17)*6,74 - 2,4*2,1*3)*0,51*1,1*0,001=857
կենտրոնացված հատակի խաչաձողերից (պայմանականորեն)	119750*5,69*0,5*3*0,001=1022
քաշը պատուհանի լցոնումժամը V n =500N/m 2	500*2,4*2,1*3*1,1*0,001=8,3

Կառույցի ընդհանուր նախագծային բեռը բարձրության մակարդակում: +3.17:

N=115.7+9.1+20.9+22.3+4.7+149.2+75.9+23.2+857.1+1022+8.3=2308.4.

Թույլատրվում է պատը համարել բարձրությամբ բաժանված միակողմանի տարրերի` հենակետային ծխնիների դիրքը խաչաձողերի հենարանի մակարդակում: Միևնույն ժամանակ, բեռը վերին հարկերԵնթադրվում է, որ կիրառվում է ծածկված հատակի պատի հատվածի ծանրության կենտրոնում, և բոլոր բեռները P = 119750 * 5,69 * 0,5 * 0,001 = 340,7 կՆ տվյալ հատակի ներսում համարվում են կիրառված կենտրոնի նկատմամբ իրական էքսցենտրիկությամբ: հատվածի ձգողականությունը:

Խաչաձող P-ի հենման ռեակցիաների կիրառման կետից մինչև պատի ներքին եզրը հենարանների բացակայության դեպքում, որոնք ամրագրում են հենակետային ճնշման դիրքը, ընդունվում է ոչ ավելի, քան խաչաձողի ներկառուցման խորության մեկ երրորդը: և ոչ ավելի, քան 7 սմ:

Երբ պատի մեջ խաչաձողի տեղադրման խորությունը 3 = 380 մմ է, իսկ 3: 3 = 380: 3 = 127 մմ > 70 մմ, մենք ընդունում ենք հենակետային ճնշման կիրառման կետը P = 340,7 կՆ հեռավորության վրա: 70 մմ պատի ներքին եզրից:

Ստորին հարկում պիեսի գնահատված բարձրությունը

լ 0 =3170+50=3220 մմ:

Շենքի ներքևի հարկի կառամատույցի նախագծման գծապատկերի համար մենք վերցնում ենք հիմքի եզրի մակարդակում կծկված սյուն և հատակի մակարդակում կախված հենարանով:

Պատրաստված պատի ճկունություն ավազ-կրաքարի աղյուս 100 աստիճան 25 կարգի շաղախի վրա, R=1,3 ՄՊա-ում, որմնադրությանը բնորոշ α=1000

λ h =l 0:h=3220:510=6.31

Կոշտ վերին հենարանով պատերի երկայնական ճկման գործակիցը թույլատրվում է հաշվի չառնել (φ=1) երկայնական ճկման գործակիցը հավասար φ=0,96 հաշվարկված արժեքին։ Բարձրության հենակետային երրորդում φ φ=1-ից գծային փոխվում է φ=0,96 հաշվարկված արժեքի։

Երկայնական ճկման գործակիցի արժեքները կառամատույցների նախագծման հատվածներում, պատուհանի բացման վերևի և ներքևի մակարդակներում.

φ 1 =0,96+ (1-0,96)

φ 2 =0,96+ (1-0,96)

Ճկման պահերի արժեքները խաչաձողի հենման մակարդակում և կառամատույցի նախագծման հատվածներում պատուհանի բացման վերևի և ներքևի մակարդակում, kNm.

M=Pe=340.7*(0.51*0.5-0.07)=63.0

M 1 =63.0

Մ 11 =63,0

Նորմալ ուժերի մեծությունը կառամատույցի նույն հատվածներում, kN:

N 1 =2308.4+0.51*6.74*0.2*1800*1.1*0.01=2322.0

N 11 =2322+(0.51*(6.74-2.4)*2.1*1800*1.1+50*2.1*2.4*1.1)*0.01=2416.8

N 111 =2416.8+0.51*0.8*6.74*1800*1.1*0.01=2471.2.

Էքսցենտրիկություններ երկայնական ուժեր e 0 =M:N:

e 0 =(66.0:2308.4)*1000=27 մմ<0.45y=0.45*255=115мм

e 01 =(56.3:2322)*1000=24 մմ<0.45y=0.45*255=115мм

e 011 =(15.7:2416.8)*1000=6 մմ<0.45y=0.45*255=115мм

e 0111 =0 mmy=0.5*h=0.5*510=255mm.

Բեռի կրող հզորությունուղղանկյուն խաչմերուկի էքսցենտրիկ սեղմված պատ

որոշվում է բանաձևով.

N=m g φ 1 RA*(1- )ω, որտեղω=1+ <=1.45,
, որտեղ φ-ն տարրի ամբողջ հատվածի երկայնական ճկման գործակիցն է ուղղանկյուն ձև h c =h-2e 0 ,m g - գործակիցը` հաշվի առնելով երկարաժամկետ ծանրաբեռնվածության ազդեցությունը (h=510mm>300mm վերցնել 1), A - կառամատույցի խաչմերուկի մակերեսը:

Հենասյունի կրողունակությունը (ամրությունը) խաչաձողի հենման մակարդակում φ=1,00, e 0 =27 մմ, λ с =l 0:h с =l 0:(h-2е 0)=3220:(510): -2*27)=7.1,φ s =0.936,

φ 1 =0.5*(φ+φ s)=0.5*(1+0.936)=0.968,ω=1+
<1.45

N=1*0.968* 1.3*6740*510*(1-
)1.053=4073 կՆ >2308 կՆ

Պատի կրողունակությունը (ուժը) 1-1 հատվածում φ=0,987, e 0 =24 մմ, λ c =l 0:h c =l 0:(h-2e 0)=3220:(510-2*24): ) =6.97,φ s =0.940,

φ 1 =0.5*(φ+φ s)=0.5*(0.987+0.940)=0.964,ω=1+
<1.45

N 1 =1*0.964* 1.3*4340*510*(1-
)1.047=2631 կՆ >2322 կՆ

Հենասյունի կրողունակությունը (ամրությունը) II-IIatφ=0,970 հատվածում, e 0 =6 մմ, λ c =l 0:h c =l 0:(h-2e 0)=3220:(510-2*6)=. 6 .47,φ s =0.950,

φ 1 =0.5*(φ+φ s)=0.5*(0.970+0.950)=0.960,ω=1+
<1.45

N 11 =1*0.960* 1.3*4340*510*(1- )1.012=2730 կՆ >2416.8 կՆ

III-III հատվածում գտնվող կառամատույցի կրող հզորությունը (ուժը) հիմքի եզրի մակարդակում կենտրոնական սեղմման տակ φ = 1, e 0 = 0 մմ,

N 111 =1*1* 1.3*6740*510=4469 կՆ >2471 կՆ.

Դա. Կառույցի ամրությունը ապահովված է շենքի ստորին հարկի բոլոր հատվածներում։

Աշխատանքային կցամասեր	Դիզայնի խաչմերուկ	Նախագծային ուժ M, N մմ	Դիզայնի բնութագրերը						Դիզայնի ամրապնդում	Ընդունված կցամասեր
			, մմ		, մմ			Ամրապնդման դաս
Ստորին գոտում	Ծայրահեղ միջակայքերում	123,80*10								, A s =760 մմ 2 երկու հարթ շրջանակներով
	Միջին բացվածքների վրա	94,83*10								, A s =628 մմ 2 երկու հարթ շրջանակներով
Վերին գոտում	Երկրորդ թռիչքում	52,80*10								, A s = 308 մմ 2 երկու շրջանակում
	Բոլոր միջին միջակայքերում	41,73*10								, A s = 226 մմ 2 երկու շրջանակում
	Հենարանի վրա	108,38*10								, A s =628 մմ 2 մեկ U-աձև ցանցի մեջ
	Աջակցման վրա C	94,83*10								, A s =628 մմ 2 մեկ U-աձև ցանցի մեջ

Աղյուսակ 3

Բեռնման սխեմա

Կտրող ուժեր, kNm

Մ

Ծայրահեղ միջակայքերում

Մ

Միջին բացվածքների վրա

Մ

Մ

Մ

Մ

Մ

Ք

Ք

Ք

Ք

Աղյուսակ 7

Ձողերի դասավորություն		Ամրապնդման խաչմերուկ, մմ			Հաշվարկված բնութագրերը
		Նախքան ձողերը A ընդմիջում	Կոտրվող	Ձողերի կոտրվելուց հետո Ա			մմ x10			Ըստ աղյուսակի 9
Խաչաձողի ստորին գոտում	Օրվա վերջում. աջակցությամբ Ա
	աջակցությամբ Բ
	Միջին հաշվով: աջակցությամբ Բ
Խաչաձողի վերին գոտում	Բ աջակցության դեպքում. ծայրահեղ միջակայքից
	միջին բացվածքի կողքից

Դիզայնի խաչմերուկ	Նախագծային ուժ M, kN*m	Հատվածի չափերը, մմ		Դիզայնի բնութագրերը		Երկայնական աշխատանքային ամրապնդման դասի AIII, մմ		Փաստացի կրող հզորություն, kN*m
				R b =7,65 ՄՊա		R s = 355 ՄՊա	Փաստացի ընդունված է
Ծայրահեղ բացվածքների ստորին գոտում
Վերևի գոտում սյունակի եզրին B հենարանները
Միջին բացվածքների ստորին գոտում
Սյունակի եզրին գտնվող հենարանների վերին գոտում

Շքանշաններ

Կռման ՊԱՀԵՐ, k N մ

Ծայրահեղ միջակայքերում

Մ

Միջին բացվածքների վրա

Մ

Մ

Մ

Մ

Մ

Պահերի հիմնական դիագրամի օրդինատները բեռնելիս ըստ 1+4 սխեմաների

չափով

Մ =145,2 կՆմ

IIa դիագրամի վերաբաշխման օրդինատները

Պահերի հիմնական դիագրամի օրդինատները բեռնելիս ըստ 1+5 սխեմաների

Ուժերի վերաբաշխում՝ աջակցության պահի նվազեցմամբ Մ չափով

Լրացուցիչ դիագրամի օրդինատները ժամը Մ =89,2 կՆմ

IIIa դիագրամի վերաբաշխման օրդինատները

Բեռնման սխեմա

Կռման ՊԱՀԵՐ, k N մ

Կտրող ուժեր, kNm

Մ

Ծայրահեղ միջակայքերում

Մ

Միջին բացվածքների վրա

Մ

Մ

Մ

Մ

Մ

Ք

Ք

Ք

Ք

		Երկայնական ամրացում Կոտրվող ամրացում	Լայնակի ամրացում քայլ	Լայնակի ուժ այն կետում, որտեղ ձողերը կոտրվում են, kN		Ջարդվող ձողերի արձակման երկարությունը տեսական ճեղքման կետից դուրս, մմ	Նվազագույն արժեքը ω=20d, մմ	Ընդունված արժեքը ω, մմ	Հեռավորությունը աջակցության առանցքից, մմ
									Տեսական ընդմիջման վայրին (նյութերի սխեմայի համաձայն)	Դեպի ընդմիջման իրական վայրը
Խաչաձողի ստորին գոտում	Օրվա վերջում. աջակցությամբ Ա
	աջակցությամբ Բ
	Միջին հաշվով: աջակցությամբ Բ
Խաչաձողի վերին գոտում	Բ աջակցության դեպքում. ծայրահեղ միջակայքից
	միջին բացվածքի կողքից

Вр1 Rs=360 ՄՊա-ով, АIII Rs=355 ՄՊա-ով

Ծայրահեղ հատվածներում 1-2 և 6-7 առանցքների միջև

Ծայրահեղ միջակայքերում

Միջին միջանցքներում

2-6 առանցքների միջև միջին հատվածներում

Ծայրահեղ միջակայքերում

Միջին միջանցքներում

Ձողերի դասավորություն		Ամրապնդման խաչմերուկ, մմ 2			Դիզայնի բնութագրերը
		Նախքան ձողերը կոտրելը	անջատել	Ձողերը կոտրվելուց հետո			b * h 0, մմ 2 * 10 -2				М=R b *b*h 0 *A 0 , kN*m
Խաչաձողի ստորին գոտում	Ծայրահեղ միջակայքում. աջակցությամբ Ա
	աջակցությամբ Բ
	Միջին բացվածքի վրա. աջակցությամբ Բ
	աջակցություն C
Խաչաձողի վերին գոտում	Բ աջակցության դեպքում. ծայրահեղ միջակայքից
	միջին բացվածքից
	Աջակցությամբ Գ երկու բացատներից

Կոտրվող ձողերի գտնվելու վայրը		Երկայնական__ կցամասեր__ կոտրվող ամրացում	Լայնակի ամրացում _քանակ_	Լայնակի ուժը ձողերի տեսական կոտրման կետում, kN		Ջարդվող ձողերի արձակման երկարությունը տեսական ճեղքման կետից դուրս, մմ	Նվազագույն արժեքը w=20d	Ընդունված արժեքը w, մմ	Հեռավորությունը աջակցության առանցքից, մմ
									Տեսական ընդմիջման (ըստ նյութերի գծապատկերի)	Դեպի ընդմիջման իրական վայրը
Խաչաձողի ստորին գոտում	Ծայրահեղ միջակայքում. աջակցությամբ Ա
	աջակցությամբ Բ
	Միջին բացվածքի վրա. աջակցությամբ Բ
	աջակցություն C
Խաչաձողի վերին գոտում	Բ աջակցության դեպքում. ծայրահեղ միջակայքից
	միջին բացվածքից
	Աջակցությամբ Գ երկու բացատներից

Առանձնատուն կառուցելիս աղյուսի շինարարությունը հաշվարկելու անհրաժեշտությունը ակնհայտ է ցանկացած մշակողի համար: Բնակելի շենքերի կառուցման ժամանակ օգտագործվում են կլինկեր և կարմիր աղյուսներ՝ պատերի արտաքին մակերեսի գրավիչ տեսք ստեղծելու համար։ Աղյուսի յուրաքանչյուր ապրանքանիշ ունի իր հատուկ պարամետրերը և հատկությունները, բայց տարբեր ապրանքանիշերի միջև չափի տարբերությունը նվազագույն է:

Նյութի առավելագույն քանակությունը կարելի է հաշվարկել՝ որոշելով պատերի ընդհանուր ծավալը և բաժանելով այն մեկ աղյուսի ծավալով։

Կլինկերային աղյուսները օգտագործվում են շքեղ տների կառուցման համար։ Այն ունի բարձր տեսակարար կշիռ, գրավիչ տեսք և բարձր ամրություն։ Սահմանափակ օգտագործումը նյութի բարձր արժեքի պատճառով:

Ամենատարածված և պահանջված նյութը կարմիր աղյուսն է:Այն ունի բավականաչափ ուժ՝ համեմատաբար ցածր տեսակարար կշռով, հեշտ է մշակվում և քիչ է ենթարկվում շրջակա միջավայրի ազդեցություններին: Թերությունները - բարձր կոպտությամբ անփույթ մակերեսներ, բարձր խոնավության դեպքում ջուրը կլանելու ունակություն: Նորմալ աշխատանքային պայմաններում այս ունակությունը չի դրսևորվում:

Աղյուսների տեղադրման երկու եղանակ կա.

• ամրացված;
• գդալ

Հետույքի մեթոդով դնելիս աղյուսը դրվում է պատի միջով: Պատի հաստությունը պետք է լինի առնվազն 250 մմ: Պատի արտաքին մակերեսը բաղկացած կլինի նյութի վերջնական մակերեսներից:

Գդալ մեթոդով աղյուսը դրվում է երկայնքով։ Կողքի մակերեսը հայտնվում է դրսում: Օգտագործելով այս մեթոդը, դուք կարող եք դնել կես աղյուսով պատեր `120 մմ հաստությամբ:

Այն, ինչ դուք պետք է իմանաք հաշվարկելու համար

Նյութի առավելագույն քանակը կարելի է հաշվարկել՝ որոշելով պատերի ընդհանուր ծավալը և բաժանելով այն մեկ աղյուսի ծավալով։ Ստացված արդյունքը կլինի մոտավոր և գերագնահատված։ Ավելի ճշգրիտ հաշվարկի համար պետք է հաշվի առնել հետևյալ գործոնները.

• որմնադրությանը միացման չափը;
• նյութի ճշգրիտ չափերը;
• բոլոր պատերի հաստությունը.

Արտադրողները բավականին հաճախ, տարբեր պատճառներով, չեն պահպանում արտադրանքի ստանդարտ չափսերը: ԳՕՍՏ-ի համաձայն, կարմիր որմնադրությանը վերաբերող աղյուսները պետք է ունենան 250x120x65 մմ չափսեր: Սխալներից և նյութական ավելորդ ծախսերից խուսափելու համար խորհուրդ է տրվում մատակարարների հետ ստուգել առկա աղյուսների չափերը:

Տարածաշրջանների մեծ մասի համար արտաքին պատերի օպտիմալ հաստությունը 500 մմ է կամ 2 աղյուս: Այս չափը ապահովում է շենքի բարձր ամրությունը և լավ ջերմամեկուսացումը։ Թերությունը կառուցվածքի մեծ քաշն է և, որպես հետևանք, ճնշումը հիմքի և որմնադրությանը ստորին շերտերի վրա:

Որմնադրությանը միացման չափը հիմնականում կախված կլինի շաղախի որակից:

Եթե ​​խառնուրդը պատրաստելու համար օգտագործում եք կոպիտ ավազ, ապա կարի լայնությունը կաճի մանրահատիկ ավազով, կարը կարելի է բարակել։ Քարտաշային հոդերի օպտիմալ հաստությունը 5-6 մմ է: Անհրաժեշտության դեպքում թույլատրվում է կարել 3-ից 10 մմ հաստությամբ։ Կախված կարերի չափից և աղյուսը դնելու եղանակից՝ կարող եք պահպանել դրա մի մասը։

Օրինակ, վերցնենք կարի հաստությունը 6 մմ և գդալ դնելու եղանակը: աղյուսե պատեր. Եթե ​​պատի հաստությունը 0,5 մ է, ապա պետք է դնել 4 աղյուս լայնությամբ:

Բացերի ընդհանուր լայնությունը կկազմի 24 մմ: 4 աղյուսների 10 տող դնելը կտա բոլոր բացերի ընդհանուր հաստությունը 240 մմ, ինչը գրեթե հավասար է ստանդարտ արտադրանքի երկարությանը: Շինանյութի ընդհանուր մակերեսը կկազմի մոտավորապես 1,25 մ2։ Եթե ​​աղյուսները դրված են սերտորեն, առանց բացերի, 240 կտոր տեղավորվում է 1 մ2-ում: Հաշվի առնելով բացերը՝ նյութական սպառումը կկազմի մոտավորապես 236 հատ։

Վերադարձ դեպի բովանդակություն

Հաշվարկի մեթոդը կրող պատերի համար

Շենքի արտաքին չափերը պլանավորելիս խորհուրդ է տրվում ընտրել 5-ի բազմապատիկ արժեքներ: Նման թվերով ավելի հեշտ է հաշվարկներ կատարել, այնուհետև դրանք իրականում կատարել: 2 հարկի կառուցումը պլանավորելիս պետք է յուրաքանչյուր հարկի համար հաշվարկել նյութի քանակը փուլերով:

Նախ, կատարվում է առաջին հարկի արտաքին պատերի հաշվարկը: Օրինակ, կարող եք շենք վերցնել չափսերով.

• երկարությունը = 15 մ;
• լայնությունը = 10 մ;
• բարձրությունը = 3 մ;
• Պատերի հաստությունը 2 աղյուս է։

Օգտագործելով այս չափերը, դուք պետք է որոշեք շենքի պարագիծը.

(15 + 10) x 2 = 50

3 x 50 = 150 մ2

Հաշվարկելով ընդհանուր տարածքը, կարող եք որոշել պատի կառուցման համար նախատեսված աղյուսների առավելագույն քանակը: Դա անելու համար հարկավոր է 1 մ2-ի համար նախապես որոշված ​​աղյուսների քանակը բազմապատկել ընդհանուր մակերեսով.

236 x 150 = 35,400

Արդյունքն անորոշ է, պատերը պետք է ունենան բացվածքներ դռների և պատուհանների տեղադրման համար: Մուտքի դռների քանակը կարող է տարբեր լինել: Փոքր առանձնատները սովորաբար ունենում են մեկ դուռ։ Խոշոր շենքերի համար նպատակահարմար է պլանավորել երկու մուտք: Պատուհանների քանակը, դրանց չափերը և գտնվելու վայրը որոշվում են շենքի ներքին հատակագծով:

Որպես օրինակ, կարող եք վերցնել 3 պատուհանի բացվածք 10 մետր պատին, 4 15 մետր պատին: Ցանկալի է պատերից մեկը դարձնել դատարկ, առանց բացվածքների։ Դռների բացվածքների ծավալը կարող է որոշվել ստանդարտ չափսերով: Եթե ​​չափերը տարբերվում են ստանդարտից, ապա ծավալը կարելի է հաշվարկել՝ օգտագործելով ընդհանուր չափսերը՝ դրանց ավելացնելով տեղադրման բացի լայնությունը: Հաշվարկելու համար օգտագործեք բանաձևը.

2 x (A x B) x 236 = C

որտեղ՝ A-ն դռան շեմի լայնությունն է, B-ը՝ բարձրությունը, C-ն՝ ծավալը աղյուսների քանակով:

Ստանդարտ արժեքները փոխարինելով՝ մենք ստանում ենք.

2 x (2 x 0.9) x 236 = 849 հատ:

Նմանապես հաշվարկվում է պատուհանների բացվածքների ծավալը: 1,4 x 2,05 մ պատուհանների չափսերով, ծավալը կկազմի 7450 հատ։ Մեկ ջերմաստիճանի բացվածքի համար աղյուսների քանակի որոշումը պարզ է. անհրաժեշտ է 4-ով բազմապատկել պարագծի երկարությունը: Արդյունքը 200 հատ է:

35400 — (200 + 7450 + 849) = 26 901.

Դուք պետք է գնեք անհրաժեշտ քանակությունը փոքր մարժայով, քանի որ շահագործման ընթացքում հնարավոր են սխալներ և այլ չնախատեսված իրավիճակներ։

Նկար 1. Նախագծված շենքի աղյուսե սյուների հաշվարկման դիագրամ:

Բնական հարց է առաջանում՝ ո՞րն է սյուների նվազագույն հատույթը, որը կապահովի պահանջվող ամրությունն ու կայունությունը։ Իհարկե, կավե աղյուսներից, և առավել ևս տան պատերին սյուներ դնելու գաղափարը հեռու է աղյուսի պատերի, սյուների, սյուների հաշվարկի նոր և բոլոր հնարավոր կողմերից, որոնք սյունակի էությունն են: , բավական մանրամասն նկարագրված են SNiP II-22-81 (1995 թ.) «Քար և ամրացված քարե կառույցներՀենց այս կարգավորող փաստաթուղթը պետք է օգտագործվի որպես ուղեցույց հաշվարկներ կատարելիս: Ստորև տրված հաշվարկը ոչ այլ ինչ է, քան նշված SNiP-ի օգտագործման օրինակ:

Սյուների ամրությունն ու կայունությունը որոշելու համար անհրաժեշտ է ունենալ բավականին շատ նախնական տվյալներ, ինչպիսիք են՝ աղյուսի ապրանքանիշը ամրության առումով, սյուների վրա խաչաձողերի աջակցության տարածքը, սյուների բեռը: , սյունակի խաչմերուկի տարածքը, և եթե դրանցից ոչ մեկը հայտնի չէ նախագծման փուլում, ապա կարող եք շարունակել հետևյալ կերպ.

Կենտրոնական սեղմման տակ կայունության համար աղյուսի սյունակի հաշվարկման օրինակ

Նախագծված:

Տեռասի չափսերը 5x8 մ Երեք սյունակ (մեկը միջինում և երկուսը՝ 0,25x0,25 մ հատվածով) սնամեջ աղյուսից աղյուսը M75 է:

Հաշվարկի նախադրյալներ.

.

Այս դիզայնի սխեմայով առավելագույն բեռը կլինի միջին ստորին սյունակում: Սա հենց այն է, ինչի վրա պետք է հույս դնել ուժի համար: Սյունակի ծանրաբեռնվածությունը կախված է բազմաթիվ գործոններից, մասնավորապես, շինարարական տարածքից: Օրինակ, Սանկտ Պետերբուրգում այն ​​կազմում է 180 կգ/մ2, իսկ Դոնի Ռոստովում՝ 80 կգ/մ2։ Հաշվի առնելով տանիքի քաշը 50-75 կգ/մ2, Լենինգրադի մարզի Պուշկինի համար տանիքից սյունակի ծանրաբեռնվածությունը կարող է լինել.

N տանիքից = (180 1.25 + 75) 5 8/4 = 3000 կգ կամ 3 տոննա

Քանի որ հատակի նյութից և տեռասում նստած մարդկանցից, կահույքից և այլն ընթացիկ բեռները դեռևս հայտնի չեն, բայց երկաթբետոնե սալաքար հաստատ նախատեսված չէ, և ենթադրվում է, որ հատակը կլինի փայտե, առանձին պառկած եզրերից: տախտակներ, ապա տեռասից բեռը հաշվարկելու համար կարող եք ընդունել 600 կգ/մ2 հավասարաչափ բաշխված բեռ, այնուհետև կենտրոնական սյունակի վրա գործող տեռասից կենտրոնացված ուժը կլինի.

N կտուրից = 600 5 8/4 = 6000 կգ կամ 6 տոննա

3 մ երկարությամբ սյուների մեռած քաշը կլինի.

N սյունակից = 1500 3 0,38 0,38 = 649,8 կգ կամ 0,65 տոննա

Այսպիսով, հիմքի մոտ գտնվող սյունակի հատվածում միջին ստորին սյունակի ընդհանուր ծանրաբեռնվածությունը կլինի.

N պտույտով = 3000 + 6000 + 2 650 = 10300 կգ կամ 10,3 տոննա

Սակայն այս դեպքում կարելի է հաշվի առնել, որ այնքան էլ մեծ հավանականություն չկա, որ ձյան ժամանակավոր ծանրաբեռնվածությունը՝ առավելագույնը ձմռանը, և հատակի ժամանակավոր ծանրաբեռնվածությունը, առավելագույնը՝ ամռանը, կիրառվի միաժամանակ։ Նրանք. Այս բեռների գումարը կարելի է բազմապատկել 0,9 հավանականության գործակցով, ապա.

N հետ պտույտ = (3000 + 6000) 0,9 + 2 650 = 9400 կգ կամ 9,4 տոննա

Դիզայնի ծանրաբեռնվածությունը արտաքին սյուների վրա կլինի գրեթե երկու անգամ ավելի քիչ.

N cr = 1500 + 3000 + 1300 = 5800 կգ կամ 5,8 տոննա

2. Աղյուսագործության ամրության որոշում.

M75 աղյուսի դասակարգումը նշանակում է, որ աղյուսը պետք է դիմակայել 75 կգ/սմ2 բեռին, այնուամենայնիվ, աղյուսի ամրությունը և աղյուսի ամրությունը երկու տարբեր բաներ են: Հետևյալ աղյուսակը կօգնի ձեզ հասկանալ սա.

Աղյուսակ 1. Ճզմման ամրությունների նախագծում աղյուսագործության համար (ըստ SNiP II-22-81 (1995))

Բայց սա դեռ ամենը չէ: Ամեն ինչ նույնն է SNiP II-22-81 (1995) կետ 3.11 ա) խորհուրդ է տալիս, որ 0,3 մ 2-ից պակաս սյուների և հենասյուների տարածքի համար դիզայնի դիմադրության արժեքը բազմապատկելաշխատանքային պայմանների գործոն γ s =0.8. Եվ քանի որ մեր սյունակի խաչմերուկը 0,25x0,25 = 0,0625 մ2 է, մենք ստիպված կլինենք օգտագործել այս առաջարկությունը: Ինչպես տեսնում եք, M75 դասի աղյուսի համար, նույնիսկ M100 որմնադրությանը շաղախ օգտագործելիս, որմնադրությանը ամրությունը չի գերազանցի 15 կգ/սմ2: Արդյունքում, մեր սյունակի համար հաշվարկված դիմադրությունը կլինի 15·0,8 = 12 կգ/սմ2, ապա առավելագույն սեղմման լարվածությունը կլինի.

10300/625 = 16,48 կգ/սմ 2 > R = 12 կգֆ/սմ 2

Այսպիսով, սյունակի պահանջվող ամրությունն ապահովելու համար անհրաժեշտ է կամ օգտագործել ավելի մեծ ամրության աղյուս, օրինակ M150 (հաշվարկված սեղմման դիմադրությունը M100 կարգի շաղախի համար կլինի 22·0,8 = 17,6 կգ/սմ2) կամ բարձրացնել սյունակի խաչմերուկը կամ օգտագործել որմնադրությանը լայնակի ամրացում: Առայժմ եկեք կենտրոնանանք ավելի դիմացկուն երեսպատման աղյուսների օգտագործման վրա:

3. Աղյուսի սյունակի կայունության որոշում:

Աղյուսի ամրություն և կայունություն աղյուսի սյունակ- Սրանք նույնպես տարբեր բաներ են և դեռ նույնը SNiP II-22-81 (1995) խորհուրդ է տալիս որոշել աղյուսի սյունակի կայունությունը հետևյալ բանաձևով.:

N ≤ m g φRF (1.1)

Որտեղ մ գ- գործակիցը հաշվի առնելով երկարաժամկետ բեռի ազդեցությունը. Այս դեպքում մենք, համեմատաբար, բախտավոր էինք, քանի որ հատվածի բարձրության վրա էինք հ≈ 30 սմ, այս գործակցի արժեքը կարելի է հավասար ընդունել 1-ի։

ՆշումԻրականում, m g գործակցով, ամեն ինչ այնքան էլ պարզ չէ, կարելի է գտնել հոդվածի մեկնաբանություններում.

φ - ճկման գործակիցը, կախված սյունակի ճկունությունից λ . Այս գործակիցը որոշելու համար անհրաժեշտ է իմանալ սյունակի գնահատված երկարությունը լ 0 , և միշտ չէ, որ համընկնում է սյունակի բարձրության հետ։ Կառույցի նախագծման երկարությունը որոշելու նրբությունները ներկայացված են այստեղ միայն նշում ենք, որ ըստ SNiP II-22-81 (1995) կետի 4.3. «Պատերի և սյուների հաշվարկված բարձրությունները. լ 0 ճկման գործակիցները որոշելիս φ կախված հորիզոնական հենարանների վրա դրանց աջակցության պայմաններից, պետք է ձեռնարկվեն հետևյալը.

ա) ֆիքսված կախովի հենարաններով լ 0 = Ն;

բ) առաձգական վերին հենարանով և ներքևի հենակետում կոշտ սեղմումով. միաթև շենքերի համար լ 0 = 1,5 Հ, բազմաթռիչք շենքերի համար լ 0 = 1,25 H;

գ) ազատ կանգնած կառույցների համար լ 0 = 2H;

դ) մասնակի սեղմված կրող հատվածներով կառույցների համար՝ հաշվի առնելով կծկման փաստացի աստիճանը, բայց ոչ պակաս. լ 0 = 0,8 Ն, Որտեղ Ն- հատակների կամ այլ հորիզոնական հենարանների միջև հեռավորությունը, երկաթբետոնե հորիզոնական հենարաններով, դրանց միջև հստակ հեռավորությունը»:

Մեր հաշվարկային սխեման առաջին հայացքից կարելի է համարել բ) կետի պայմանները բավարարող։ այսինքն դուք կարող եք վերցնել այն լ 0 = 1,25H = 1,25 3 = 3,75 մետր կամ 375 սմ. Այնուամենայնիվ, մենք կարող ենք վստահորեն օգտագործել այս արժեքը միայն այն դեպքում, երբ ստորին հենարանը իսկապես կոշտ է: Եթե ​​հիմքի վրա դրված տանիքի շերտի ջրամեկուսիչ շերտի վրա աղյուսի սյուն է դրված, ապա նման հենարանը ավելի շուտ պետք է համարել որպես կախովի, այլ ոչ թե կոշտ սեղմված: Եվ այս դեպքում մեր դիզայնը պատի հարթությանը զուգահեռ հարթությունում երկրաչափորեն փոփոխական է, քանի որ հատակի կառուցվածքը (առանձին ընկած տախտակներ) չի ապահովում բավարար կոշտություն նշված հարթությունում: Այս իրավիճակից 4 հնարավոր ելք կա.

1. Կիրառեք սկզբունքորեն տարբեր դիզայնի սխեմա

օրինակ՝ հիմքում կոշտ ներկառուցված մետաղական սյուներ, որոնց վրա եռակցվելու են հատակի ճառագայթները, այնուհետև, գեղագիտական ​​նկատառումներից ելնելով, մետաղական սյուները կարող են ծածկվել ցանկացած ապրանքանիշի երեսպատման աղյուսներով, քանի որ ամբողջ բեռը կրելու է մետաղը. . Այս դեպքում, ճիշտ է, մետաղական սյուները պետք է հաշվարկվեն, բայց հաշվարկված երկարությունը կարելի է վերցնել լ 0 = 1,25 H.

2. Կատարեք ևս մեկ համընկնումը,

օրինակ՝ թիթեղային նյութերից, ինչը թույլ կտա մեզ այս դեպքում սյունակի և՛ վերին, և՛ ստորին հենարանները համարել կախովի լ 0 = Հ.

3. Կատարեք խստացնող դիֆրագմ

պատի հարթությանը զուգահեռ հարթությունում։ Օրինակ, եզրերի երկայնքով դրեք ոչ թե սյուներ, այլ ավելի շուտ սյուներ: Սա նաև թույլ կտա սյունակի և՛ վերին, և՛ ստորին հենարանները համարել կախված, բայց այս դեպքում անհրաժեշտ է լրացուցիչ հաշվարկել կոշտության դիֆրագմը:

4. Անտեսեք վերը նշված տարբերակները և հաշվարկեք սյուները որպես ազատ կանգնած կոշտ ներքևի աջակցությամբ, այսինքն. լ 0 = 2H

Ի վերջո, հին հույները կանգնեցրին իրենց սյուները (թեև ոչ աղյուսից) առանց նյութերի ամրության մասին որևէ իմացության, առանց մետաղական խարիսխների օգտագործման, և այդ ժամանակներում չկային այդպիսի խնամքով գրված շինարարական կանոններ և կանոններ, այնուամենայնիվ, որոշ սյուներ կանգուն են և մինչ օրս։

Այժմ, իմանալով սյունակի դիզայնի երկարությունը, կարող եք որոշել ճկունության գործակիցը.

λ հ = լ 0 /ժ (1.2) կամ

λ ես = լ 0 /i (1.3)

Որտեղ հ- սյունակի հատվածի բարձրությունը կամ լայնությունը, և ես- իներցիայի շառավիղը.

Իներցիայի շառավիղը որոշելը, սկզբունքորեն, դժվար չէ, դուք պետք է բաժանեք հատվածի իներցիայի պահը խաչմերուկի տարածքով, այնուհետև վերցրեք արդյունքի քառակուսի արմատը, բայց այս դեպքում մեծ կարիք չկա. սրա համար։ Այսպիսով λ h = 2 300/25 = 24.

Այժմ, իմանալով ճկունության գործակիցի արժեքը, կարող եք վերջապես որոշել ճկման գործակիցը աղյուսակից.

աղյուսակ 2. Քարի և երկաթբետոնի ճկման գործակիցները քարե կառույցներ(ըստ SNiP II-22-81 (1995))

Այս դեպքում որմնադրությանը առաձգական բնութագրերը α որոշվում է աղյուսակով.

Աղյուսակ 3. Որմնադրությանը առաձգական բնութագրերը α (ըստ SNiP II-22-81 (1995))

Արդյունքում երկայնական ճկման գործակիցի արժեքը կկազմի մոտ 0,6 (առաձգական բնութագրիչ արժեքով α = 1200, համաձայն 6-րդ կետի): Այնուհետև կենտրոնական սյունակի առավելագույն բեռնվածությունը կլինի.

N р = m g ֆգ ՌԴ-ով = 1х0,6х0,8х22х625 = 6600 կգ< N с об = 9400 кг

Սա նշանակում է, որ ընդունված 25x25 սմ խաչմերուկը բավարար չէ ստորին կենտրոնական սեղմված սյունակի կայունությունն ապահովելու համար։ Կայունությունը բարձրացնելու համար ամենաօպտիմալն է մեծացնել սյունակի խաչմերուկը: Օրինակ, եթե դուք սյուն եք դնում մեկուկես աղյուսի ներսի դատարկությամբ, 0,38x0,38 մ չափերով, ապա այս կերպ ոչ միայն սյունակի խաչմերուկի տարածքը կավելանա մինչև 0,13 մ 2 կամ 1300 սմ 2, բայց սյունակի իներցիայի շառավիղը նույնպես կաճի մինչև ես= 11,45 սմ. Հետո λi = 600/11,45 = 52,4, և գործակցի արժեքը φ = 0,8. Այս դեպքում կենտրոնական սյունակի առավելագույն բեռնվածությունը կլինի.

N r = m g φγ ՌԴ-ով = 1x0.8x0.8x22x1300 = 18304 կգ > N շրջադարձով = 9400 կգ

Սա նշանակում է, որ 38x38 սմ հատվածը բավարար է ստորին կենտրոնական սեղմված սյունակի կայունությունն ապահովելու համար, և նույնիսկ հնարավոր է նվազեցնել աղյուսի աստիճանը: Օրինակ, ի սկզբանե ընդունված M75 դասի դեպքում առավելագույն բեռը կլինի.

N r = m g φγ ՌԴ-ով = 1x0.8x0.8x12x1300 = 9984 կգ > N շրջադարձով = 9400 կգ

Թվում է, թե սա բոլորն է, բայց խորհուրդ է տրվում հաշվի առնել ևս մեկ մանրամասն. Այս դեպքում ավելի լավ է հիմքի շերտը (միավորված բոլոր երեք սյուների համար) այլ ոչ թե սյունաձև (յուրաքանչյուր սյունակի համար առանձին), այլապես հիմքի նույնիսկ փոքր խորացումը կհանգեցնի սյունի մարմնի լրացուցիչ լարումների, և դա կարող է. հանգեցնել ոչնչացման. Հաշվի առնելով վերը նշված բոլորը, սյունակի ամենաօպտիմալ հատվածը կլինի 0,51x0,51 մ, իսկ գեղագիտական ​​տեսանկյունից նման հատվածը օպտիմալ է: Նման սյուների խաչմերուկի մակերեսը կկազմի 2601 սմ2:

Էքսցենտրիկ սեղմման տակ կայունության համար աղյուսի սյունակի հաշվարկման օրինակ

Նախագծված տան արտաքին սյուները կենտրոնացված չեն սեղմվի, քանի որ խաչաձողերը կհենվեն դրանց վրա միայն մի կողմից: Եվ նույնիսկ եթե խաչաձողերը դրված են ամբողջ սյունակի վրա, ապա, այնուամենայնիվ, խաչաձողերի շեղման պատճառով հատակից և տանիքից բեռը կտեղափոխվի արտաքին սյուների վրա, որոնք գտնվում են սյունակի հատվածի կենտրոնում: Թե կոնկրետ որտեղ կփոխանցվի այս բեռի արդյունքը, կախված է հենարանների վրա խաչաձողերի թեքության անկյունից, խաչաձողերի և սյուների առաձգականության մոդուլից և մի շարք այլ գործոններից, որոնք մանրամասն քննարկվում են «Հաշվարկ» հոդվածում։ ճառագայթի հենման հատվածը կրելու համար»: Այս տեղաշարժը կոչվում է բեռի կիրառման էքսցենտրիկություն e o: Այս դեպքում մեզ հետաքրքրում է գործոնների ամենաանբարենպաստ համադրությունը, որի դեպքում հատակից դեպի սյուներ բեռը կտեղափոխվի հնարավորինս մոտ սյունակի եզրին: Սա նշանակում է, որ բացի բեռից, սյուները նույնպես ենթարկվելու են ճկման պահի, որը հավասար է M = Ne o, և այս կետը պետք է հաշվի առնել հաշվարկելիս։ IN ընդհանուր դեպքԿայունության թեստը կարող է իրականացվել հետևյալ բանաձևով.

N = φRF - MF / W (2.1)

Որտեղ Վ- դիմադրության հատվածի պահը. Այս դեպքում տանիքից ստորին ծայրամասային սյուների բեռը կարելի է պայմանականորեն համարել կենտրոնական կիրառված, իսկ էքսցենտրիկություն կստեղծվի միայն հատակից բեռի պատճառով: Էքսցենտրիկության դեպքում 20 սմ

N р = φRF - MF/W =1x0.8x0.8x12x2601- 3000 20 2601· 6/51 3 = 19975, 68 - 7058,82 = 12916,9 կգ >N cr = 5800 կգ

Այսպիսով, նույնիսկ բեռի կիրառման շատ մեծ էքսցենտրիկության դեպքում մենք ունենք ավելի քան կրկնակի անվտանգության մարժան:

Ծանոթագրություն. SNiP II-22-81 (1995) «Քարե և ամրացված որմնագործական կառույցներ» խորհուրդ է տալիս օգտագործել հատվածը հաշվարկելու այլ մեթոդ՝ հաշվի առնելով քարե կառույցների առանձնահատկությունները, բայց արդյունքը կլինի մոտավորապես նույնը, հետևաբար ես չեմ այստեղ ներկայացրեք SNiP-ի կողմից առաջարկվող հաշվարկի մեթոդը:

III. ՔԱՐԵ ԿԱՌՈՒՑՎԱԾՔՆԵՐԻ ՀԱՇՎԱՐԿ

Բեռը հենապատի վրա (նկ. 30) առաջին հարկի փնջի հատակի մակարդակի վրա, kN:

ձյուն II ձյան շրջանի համար

գլանվածք տանիքի գորգ – 100 Ն/մ2

ասֆալտապատ N/m 3, 15 մմ հաստությամբ

Մեկուսիչ – փայտե մանրաթելային տախտակներ 80 մմ հաստությամբ՝ N/m 3 խտությամբ

գոլորշիների արգելք – 50 Ն/մ 2

հավաքովի երկաթբետոնե սալիկներծածկույթ – 1750 Ն/մ 2

երկաթբետոնե ֆերմայի քաշը

քիվի քաշը պատի աղյուսի վրա N/m 3

աղյուսի կշիռը +3,03-ից բարձր է

կենտրոնացված հատակի խաչաձողերից (պայմանականորեն, առանց հաշվի առնելու խաչաձողերի շարունակականությունը)

պատուհանի լցոնման քաշը N/m 2

ընդհանուր նախագծային բեռը կառամատույցի վրա բարձրության մակարդակում: +3.03

Համաձայն 6.7.5 և 8.2.6 կետերի, թույլատրվում է պատը համարել բարձրությամբ բաժանված միակողմանի տարրերի, որոնց աջակցության ծխնիները գտնվում են խաչաձողերի հենարանի մակարդակում: Այս դեպքում, վերին հարկերից բեռը ենթադրվում է, որ կիրառվել է ծածկված հատակի պատի հատվածի ծանրության կենտրոնում, և տվյալ հարկի ներսում բոլոր kN բեռները համարվում են կիրառված իրական էքսցենտրիկությամբ՝ կենտրոնի նկատմամբ: պատի հատվածի ծանրությունը.

Համաձայն 6.9 կետի, 8.2.2 կետի, հեռավորությունը խաչաձողի աջակցության ռեակցիաների կիրառման կետից. Պմինչև պատի ներքին եզրին, հենակետերի բացակայության դեպքում, որոնք ամրագրում են հենակետային ճնշման դիրքը, վերցվում է խաչաձողի ներկառուցման խորության մեկ երրորդից ոչ ավելին և 7 սմ-ից ոչ ավելի (նկ. 31):

Պատի մեջ խաչաձողի ներկառուցման խորության վրա Ա h = 380 մմ, Ա h: 3 = 380: 3 =

127 մմ > 70 մմ ընդունեք հղման ճնշման կետը

Ռ= 346,5 կՆ պատի ներքին եզրից 70 մմ հեռավորության վրա:

Ստորին հարկում պիեսի գնահատված բարձրությունը

Շենքի ներքևի հարկի կառամատույցի նախագծման գծապատկերի համար մենք հիմքի եզրի մակարդակում սեղմումով սյուն ենք վերցնում և հատակի մակարդակում կախովի հենարանով:

100 կարգի ավազի կրաքարից պատրաստված պատի ճկունություն 25-րդ կարգի շաղախի վրա, Ռ= 1,3 ՄՊա ըստ աղյուսակի: 2, որոշվում է Աղյուսակի 1-ին ծանոթագրության համաձայն: 15 որմնադրությանը առաձգական բնութագրերով a= 1000;

ճկման գործակիցը ըստ աղյուսակի. 18 j = 0,96: Համաձայն 4.14 կետի, կոշտ վերին հենարան ունեցող պատերում հնարավոր չէ հաշվի առնել հենարանային հատվածների երկայնական շեղումը (j = 1.0): Կառույցի բարձրության միջին երրորդում ճկման գործակիցը հավասար է j = 0,96 հաշվարկված արժեքին: Բարձրության կրող երրորդներում j-ը գծային տատանվում է j = 1,0-ից մինչև j = 0,96 հաշվարկված արժեքը (նկ. 32): Երկայնական ճկման գործակիցի արժեքները նավամատույցի նախագծման հատվածներում, պատուհանի բացման վերևի և ներքևի մակարդակներում

Բրինձ. 31

ճկման մոմենտների մեծությունը խաչաձողերի հենարանի մակարդակում և կառամատույցի նախագծային հատվածներում պատուհանի բացման վերևի և ներքևի մակարդակում

կՆմ;

կՆմ;

Նկ.32

Նորմալ ուժերի մեծությունը նավամատույցի նույն հատվածներում

Երկայնական ուժերի էքսցենտրիկություններ ե 0 = Մ:Ն:

Մմ< 0,45 y= 0,45 × 250 = 115 մմ;

Մմ< 0,45 y= 115 մմ;

Մմ< 0,45 y= 115 մմ;

Էքսցենտրիկ սեղմված պիրի կրող հզորությունը ուղղանկյուն հատված 4.7 կետի համաձայն որոշվում է բանաձևով

Որտեղ (j-ն ուղղանկյուն տարրի ամբողջ խաչմերուկի երկայնական շեղման գործակիցն է. ); մ գ– գործակից՝ հաշվի առնելով բեռի երկարաժամկետ գործողության ազդեցությունը (հետ հ= 510 մմ > 300 մմ ընդունել մ գ = 1,0); Ա- կառամատույցի խաչմերուկի տարածքը.