محاسبه مقاومت الکترودینامیکی تایرها انتخاب و آزمایش ترانسفورماتورهای اندازه گیری جریان. جریان حرارتی
6 بررسی کابل ها از نظر مقاومت حرارتی
کابل ها برای مقاومت حرارتی با توجه به شرایط زیر آزمایش می شوند:
که در آن q سطح مقطع هادی انتخاب شده است.
qmin - kvBk (برای مارک های PRC که در پروژه مطابق با ضمیمه 21.OST5.6181-81 پذیرفته شده اند، k=7.3 می گیریم).
برای فیدر ژنراتور، تنظیم پاسخ قطع کننده مدار 0.18 ثانیه و ضربه حرارتی برای این نقطه از زمان Vk = 10.944 kA2 s است.
بنابراین حداقل سطح مقطع qmin=7.3v10.944=24.205mm2 است.
بنابراین، تمام بخش هایی که از 25 میلی متر مربع و بیشتر شروع می شوند، برای فیدر ژنراتور مناسب هستند، یعنی. سطح مقطع 370 میلی متر مربع (2?185)، انتخاب شده از شرایط گرمایش، شرایط مشخص شده را برآورده می کند.
حفاظت در فیدرهای مصرف کننده در 0.04 ثانیه فعال می شود. برای این لحظه در زمان Vk=Vk0.04=2.566kA2s و حداقل مقطع qmin=7.3v2.566=11.694mm2.
بنابراین در فیدرهای متصل به تابلوی اصلی مصرف کنندگان می توان از کابل هایی با سطح مقطع 16 میلی متر مربع یا بیشتر استفاده کرد.
هسته ولتاژ بالا قطع کننده مدار SF6
دمای گرمایش صفحه تماس را می توان با استفاده از فرمول Kukekov معکوس تعیین کرد: , (5.9) که در آن Tk حداکثر است. دمای مجازگرم کردن کنتاکت زمانی که یک جریان اتصال کوتاه از آن عبور می کند ...
فرآیندهای پویا و پایداری سیستم های قدرت الکتریکی کشتی
کابل ها برای مقاومت حرارتی با توجه به شرایط q?qmin آزمایش می شوند، که در آن q سطح مقطع هادی انتخاب شده است. qmin - kvBk (برای برندهای PRC که در پروژه مطابق ضمیمه 21.OST5.6181-81 پذیرفته شده اند، k=7.3 را می گیریم)...
ارزیابی انتخاب صحیح تعداد و توان واحدهای مولد در شبکه برق کشتی
طراحی شبکه های برق شهری
درجه تأثیر حرارتی جریان اتصال کوتاه بر روی هادی ها و دستگاه های الکتریکی با مقدار انتگرال ژول تعیین می شود. اگر شرط محاسبه انتگرال ژول برقرار باشد، می توانید از عبارت:...
توسعه منبع تغذیه خارجی
بیایید یک مدار معادل برای محاسبه اتصال کوتاه ترسیم کنیم.
Sc=1000 MVA xc=0.9 Usr=115 kV L=68km R0=0.43 Ohm/km X0=0...
سطح مقطع استاندارد 150 میلی متر مربع که برای کابل های a و b برای گرمایش و چگالی جریان اقتصادی انتخاب شده است، باید از نظر مقاومت حرارتی در حالت اتصال کوتاه روی شین های منبع تغذیه 8 کیلو آمپری بررسی شود. پالس جریان اتصال کوتاه با قانون مربع کجاست...
برای اطمینان از مقاومت حرارتی شین ها در هنگام اتصال کوتاه، لازم است جریان عبوری از آنها باعث افزایش دمای بیش از حداکثر مجاز در گرمایش کوتاه مدت نشود که برای شینه های مسی 300 درجه سانتی گراد است. .
بازسازی سیستم برق رسانی یک منطقه کوچک مسکونی شهر
کابل‌هایی که در حالت عادی انتخاب شده و برای اضافه بار مجاز در حالت پس از اضطرار آزمایش شده‌اند، مطابق با شرایط (6.10) بررسی می‌شوند که در آن SMIN حداقل سطح مقطع برای مقاومت حرارتی، mm2 است. SE - بخش اقتصادی ...
سیستم منبع تغذیه کارخانه هواپیما
سوئیچ AE 2066MP-100 ظرفیت شکست نهایی Iab. pr=9 کیلو آمپر. ایو. pr=9kA>Iud=3.52kA مقاومت دینامیکی برای این سوئیچ برآورده شده است. بررسی رهاسازی با توجه به شرایط: جایی که Iр. حداکثر - حداکثر جریان عملیاتی موتور پرس ...
سیستم تامین برق مناطق کشاورزی
محاسبه طبق فرمول انجام می شود: , mm2, (6.13) که در آن C یک ثابت است و مقدار SIP - 3 C =; Ta.av - مقدار متوسط زمان فروپاشی جریانهای اتصال کوتاه آزاد، Ta.av = 0.02 ثانیه؛
- زمان عملکرد سوئیچ، s، برای BB/TEL - 10 ثانیه ...
منبع تغذیه نیروگاه زینتر یک کارخانه متالورژی
اجازه دهید حداقل سطح مقطع کابل را با توجه به شرایط مقاومت حرارتی، برای نقطه K-2 میلی متر مربع که C تابع حرارتی است، برای کابل های 6 کیلوولت با هادی های آلومینیومی و عایق کاغذ C = 85 A. s2/ تعیین کنیم. mm2. بیایید حداقل سطح مقطع کابل را تعیین کنیم ...
تامین برق یک ساختمان مسکونی
آزمایش مقاومت حرارتی یک کابل بر اساس محاسبه ضربه حرارتی - مقدار حرارت ... برای آزمایش هادی ها برای مقاومت حرارتی دراتصال کوتاه
از مفهوم ضربه حرارتی Bk استفاده کنید که میزان گرما را مشخص می کند...
منبع تغذیه کارخانه تولید پلی الفین
مورد Scalc، kVA n نام تجاری Fprin، mmІ Bk، kA mmІ qmin، mmІ Fcon، mmІ 1 2 3 4 5 6 7 8 GPP-TP 1 2157.48 2 N2XSEY 3Ch50 8.74 21.117 PP206 5 8.64 21.001 3Ch25 GPP -TP 7,448.98 2 N2XSEY 3Ch25 8.83 21.230 3Ch25 GPP-AD1 1485.00 2 N2XSEY 3Ch25 8.80 21...
منبع تغذیه کارگاه مونتاژ مکانیکی
هنگامی که یک جریان اتصال کوتاه عبور می کند در طول کابل، یک ضربه حرارتی در کابل آزاد می شود. مقدار گرما بستگی به مدت زمان حفاظت، مدت زمان جریان اتصال کوتاه و مقدار جریان اتصال کوتاه دارد...
هنگام انتخاب دستگاه ها و هادی ها در مدار خط، باید به آن توجه کرد
ب) انتخاب قطع کننده های باس، کلیدها، ترانسفورماتورهای جریان، بوشینگ ها و شینه های نصب شده در بالادست راکتور باید بر اساس مقادیر تن های اتصال کوتاه پایین دست راکتور انجام شود.
نوع اتصال کوتاه محاسبه شده هنگام بررسی مقاومت الکترودینامیکی دستگاه ها و شینه های صلب با پشتیبانی و مرتبط سازه های پشتیبانیک اتصال کوتاه سه فاز است. مقاومت حرارتی نیز باید در برابر اتصال کوتاه سه فاز بررسی شود. تجهیزات و هادی های مورد استفاده در مدارهای ژنراتور با توان 60 مگاوات یا بیشتر و همچنین در مدارهای بلوک ژنراتور-ترانسفورماتور با همان توان باید بر اساس زمان اتصال کوتاه تخمینی 4 ثانیه از نظر مقاومت حرارتی بررسی شوند. بنابراین باید اتصال کوتاه سه فاز و دو فاز برای مدار ژنراتور در نظر گرفته شود. ظرفیت شکست دستگاه ها در شبکه های زمین نشده یا رزونانسی زمین (شبکه هایی با ولتاژ تا 35 کیلو ولت شامل) باید با جریان اتصال کوتاه سه فاز بررسی شود. در شبکه های به طور موثر زمین (شبکه هایی با ولتاژهای 110 کیلو ولت و بالاتر)، جریان ها در طول اتصال کوتاه سه فاز و تک فاز تعیین می شود و ظرفیت شکست تحت یک رژیم شدیدتر با در نظر گرفتن شرایط بازیابی ولتاژ بررسی می شود.
تست مقاومت الکترودینامیکی
جریان شوک اتصال کوتاه می تواند باعث آسیب شود دستگاه های الکتریکیو ساختار تایر. برای جلوگیری از این اتفاق، هر نوع دستگاه در کارخانه آزمایش می شود و بالاترین جریان اتصال کوتاه مجاز (مقدار دامنه کل جریان) را برای آن تنظیم می کند. در ادبیات نام دیگری برای این جریان وجود دارد - حداکثر جریان اتصال کوتاه i rms.
شرایط آزمون برای مقاومت الکترودینامیکی دارای فرم است
من می زنم ≤ من دین،
کجا من زدم- جریان شوک محاسبه شده در مدار..
تست مقاومت حرارتی
هادی ها و دستگاه ها در طول اتصال کوتاه نباید بالاتر از دمای مجاز تعیین شده توسط استانداردهای گرمایش کوتاه مدت گرم شوند.
برای مقاومت حرارتی دستگاه ها، شرایط زیر باید رعایت شود:
که در آن Bk پالس جریان اتصال کوتاه درجه دوم است که متناسب با مقدار انرژی حرارتی آزاد شده در طول اتصال کوتاه است.
من جریان مقاومت حرارتی دستگاه را رتبه بندی کردم.
t ter - زمان اسمی مقاومت حرارتی دستگاه.
این دستگاه می تواند جریان I ter را برای مدت زمان t تر تحمل کند.
پالس جریان اتصال کوتاه موج مربعی
جایی که i t مقدار لحظه ای جریان اتصال کوتاه در لحظه t است.
t باز - زمان از شروع اتصال کوتاه تا خاموش شدن آن.
B kp - ضربه حرارتی جزء دوره ای جریان اتصال کوتاه.
Bk.a - ضربه حرارتی جزء غیر پریودیک جریان اتصال کوتاه.
ضربه حرارتی Bk بسته به محل نقطه اتصال کوتاه در مدار الکتریکی متفاوت تعریف می شود.
سه مورد اصلی را می توان تشخیص داد:
· اتصال کوتاه از راه دور،
اتصال کوتاه در نزدیکی ژنراتورها یا جبران کننده های سنکرون،
اتصال کوتاه در نزدیکی گروهی از موتورهای الکتریکی قدرتمند:
در حالت اول، کل ضربه حرارتی اتصال کوتاه
جایی که I p.0 مقدار مؤثر مولفه تناوبی جریان اتصال کوتاه اولیه است.
T a ثابت زمانی واپاشی مولفه نامتناسب جریان اتصال کوتاه است.
تعیین تکانه حرارتی Bk برای دو مورد دیگر اتصال کوتاه بسیار دشوار است. برای محاسبات تقریبیمی توانید از عبارت داده شده B استفاده کنید.
با توجه به PUE، زمان خاموش شدن t باز، مجموع زمان عملکرد حفاظت رله اصلی یک مدار معین t r.z و کل زمان خاموش شدن قطع کننده مدار t o.v است.
t open = t r.z + t o.v
کابل ها و شینه ها با توجه به پارامترهای اسمی (جریان و ولتاژ) انتخاب می شوند و از نظر مقاومت حرارتی و دینامیکی در هنگام اتصال کوتاه آزمایش می شوند. از آنجایی که فرآیند اتصال کوتاه کوتاه مدت است، می توانیم فرض کنیم که تمام گرمای تولید شده در هادی کابل برای گرم کردن آن استفاده می شود. دمای گرمایش کابل توسط آن تعیین می شودمقاومت ظرفیت حرارتی،دمای عملیاتی
. دمای گرمایش کابل در حالت کارکرد معمولی کجاتی o.sr - دمامحیط زیست کجا(خاک)؛
مجاز - دمای مجاز در حالت عادی، گرفته شده برابر با 60 درجه سانتیگراد - جریان مجاز برای مقطع انتخاب شده. حداکثر دمای مجاز کوتاه مدت در طول اتصال کوتاه برایکابل های برق
با عایق کاغذ آغشته پذیرفته می شود: تا 10 کیلو ولت با هادی های مس و آلومینیوم - 200 درجه سانتیگراد. 20-35 کیلو ولت با هادی های مسی - 175 درجه سانتی گراد.
(10.27)
. دمای گرمایش کابل در حالت کارکرد معمولی بررسی سطح مقطع کابل برای مقاومت حرارتی در برابر جریان های اتصال کوتاه بر اساس بیان انجام می شود.در k - ضربه حرارتی؛ C = A –باهم الفشروع
- ضریب مربوط به اختلاف حرارت تولید شده در هادی پس از اتصال کوتاه و قبل از آن. برای کابل های با ولتاژ 6-10 کیلو ولت با عایق کاغذ و هادی مسیبا = 141، با هادی های آلومینیومی= با برای کابل های با ولتاژ 6-10 کیلو ولت با عایق کاغذ و هادی مسی= 85; برای کابل هایی با عایق پی وی سی یا لاستیکی با هادی های مسی برای کابل های با ولتاژ 6-10 کیلو ولت با عایق کاغذ و هادی مسی= 75.
در طول یک اتصال کوتاه، جریانهای گذرا از قسمت‌های زنده عبور می‌کنند و باعث ایجاد نیروهای دینامیکی پیچیده در ساختار شینه‌ها و دستگاه‌های تاسیسات الکتریکی می‌شوند. نیروهای وارد بر شینه ها و عایق های صلب بر اساس بالاترین مقدار لحظه ای جریان اتصال کوتاه سه فاز محاسبه می شود.من تو در این حالت حداکثر نیرو تعیین می شوداف روی ساختار تایر بدون در نظر گرفتن ارتعاشات مکانیکی، اما با در نظر گرفتن فاصلهل بین مقره های شینه و فواصل بین فازهاالف
(شکل 10.2). برنج. 10.2. فاصله بین فازها (,بساعت
- اندازه لاستیک)
تنش های مجاز، MPa: برای مس MT - 140، برای آلومینیوم AT - 70، برای آلومینیوم ATT - 90، برای فولاد - 160.
در لاستیک های چند لاین، علاوه بر نیروی بین فازها، نیرویی بین میله ها وجود دارد که در این حالت محاسبه پیچیده تر می شود. محاسبه نیروهای الکترودینامیکی در قطعات حامل جریان کلیدها، جداکننده‌ها و سایر دستگاه‌ها پیچیده و دشوار است، بنابراین سازندگان حداکثر جریان عبوری مدار مجاز از طریق دستگاه را نشان می‌دهند (مقدار دامنه)من محاسبه نیروهای الکترودینامیکی در قطعات حامل جریان کلیدها، جداکننده‌ها و سایر دستگاه‌ها پیچیده و دشوار است، بنابراین سازندگان حداکثر جریان عبوری مدار مجاز از طریق دستگاه را نشان می‌دهند (مقدار دامنه)دین اسمی، که نباید کمتر از جریان شوک موجود در محاسبه باشد
y با اتصال کوتاه سه فاز.
عمر مفید تجهیزات الکتریکی بسته به حالت های عملیاتی و ویژگی های محیطی
سخنرانی شماره 12-13 شاخص های کیفیت برق و روش های تضمین آن استانداردهای کیفیت انرژی الکتریکی و دامنه کاربرد آنها در سیستم های برق رسانی مهم استبخش جدایی ناپذیر مشکل چندوجهی سازگاری الکترومغناطیسی، که به عنوان مجموعه ای از میدان های الکتریکی، مغناطیسی و الکترومغناطیسی درک می شود که اجسام الکتریکی ایجاد شده توسط انسان را تولید می کند و بر طبیعت مرده (فیزیکی) و زنده (بیولوژیکی)، واقعیت فنی، اطلاعاتی، اجتماعی، زیرسیستم کیفیت توان تأثیر می گذارد. از PKE تبدیل می شود که در شبکه الکتریکی با شاخص های کیفیت توان مشخص می شود. لیست و مقادیر استاندارد (مجاز) PKE توسط GOST 13109-97 "استانداردهای کیفیت برای انرژی الکتریکی در سیستم های تامین برق" تعیین شده است که در 01/01/1999 برای جایگزینی معرفی شد. 13109-87.
مفهوم کیفیت انرژی الکتریکی با مفهوم کیفیت سایر کالاها متفاوت است. کیفیت برق از طریق کیفیت عملکرد گیرنده های الکتریکی آشکار می شود. بنابراین، اگر به طور رضایت بخشی کار نمی کند، و در هر مورد خاص، تجزیه و تحلیل کیفیت برق مصرفی نتایج مثبتی به دست می دهد، آنگاه کیفیت ساخت یا بهره برداری مقصر است.
اگر PKE الزامات GOST را برآورده نکند، ادعاهایی علیه تامین کننده - شرکت انرژی مطرح می شود.
به طور کلی، PCE ها درجه اعوجاج ولتاژ در شبکه الکتریکی را در نتیجه تداخل هدایت شده (توزیع شده در بین عناصر شبکه الکتریکی) که توسط سازمان تامین انرژی و مصرف کنندگان معرفی می شود، تعیین می کنند.
کاهش کیفیت برق باعث می شود:
افزایش تلفات در تمام عناصر شبکه الکتریکی؛
گرم شدن بیش از حد ماشین های دوار، تسریع پیری عایق، کاهش عمر مفید (در برخی موارد خرابی) تجهیزات الکتریکی.
افزایش مصرف برق و توان مورد نیاز تجهیزات الکتریکی؛ خرابی و آلارم های کاذب حفاظت رله و دستگاه های اتوماسیون؛, خرابی های الکترونیکیسیستم های کنترل
تکنولوژی کامپیوتر
و تجهیزات خاص؛
احتمال اتصال کوتاه تک فاز به دلیل پیری سریع عایق ماشین و کابل با انتقال متعاقب اتصال کوتاه تک فاز به چند فاز.
ظهور سطوح خطرناک ولتاژهای القایی روی سیم ها و کابل های خطوط برق فشار قوی قطع شده یا در حال ساخت که در نزدیکی خطوط موجود قرار دارند.
تداخل در تجهیزات تلویزیون و رادیو، عملکرد اشتباه تجهیزات اشعه ایکس؛
بخش دیگر تداخل کوتاه مدتی است که در شبکه الکتریکی در نتیجه فرآیندهای سوئیچینگ، رعد و برق و پدیده های جوی، عملکرد تجهیزات حفاظتی و اتوماسیون و شرایط پس از اضطرار رخ می دهد.
اینها شامل افت ولتاژ و پالس ها، وقفه های کوتاه مدت در منبع تغذیه است. GOST مقادیر عددی قابل قبولی برای این PKE ها ایجاد نکرده است.
با این حال، پارامترهایی مانند دامنه، مدت زمان، فرکانس و موارد دیگر باید اندازه گیری و در مجموعه داده های آماری که مشخصه یک شبکه الکتریکی خاص با توجه به احتمال تداخل کوتاه مدت است، جمع آوری شوند.
GOST 13109-97 نشانگرها و استانداردهایی را در شبکه های الکتریکی سیستم های منبع تغذیه همه منظوره از جریان متناوب سه فاز و تک فاز با فرکانس 50 هرتز در نقاطی که شبکه های الکتریکی متعلق به مصرف کنندگان مختلف انرژی الکتریکی یا گیرنده های برق هستند ایجاد می کند. انرژی الکتریکی (نقاط اتصال عمومی) متصل است. این استانداردها در طراحی و بهره برداری از شبکه های الکتریکی و همچنین در تعیین سطوح مصونیت صوتی گیرنده های الکتریکی و سطوح تداخل الکترومغناطیسی هدایت شده معرفی شده توسط این گیرنده ها استفاده می شود.دو نوع استاندارد ایجاد شده است: معمولاً مجاز و حداکثر مجاز. ارزیابی انطباق با استانداردها در یک دوره محاسباتی 24 ساعته انجام می شود.کیفیت برق با پارامترهای (فرکانس و ولتاژ) در گره های اتصال سطوح سیستم منبع تغذیه مشخص می شود.
فرکانستوسط تعادل توان راکتیو در سیستم به عنوان یک کل و تعادل توان راکتیو در یک گره شبکه الکتریکی تعیین می شود. 11 شاخص کیفیت توان ایجاد شده است:
انحراف ولتاژ ثابت δU y;
محدوده تغییر ولتاژ δU t ;
دوز سوسو زدن P t ;
ضریب اعوجاج منحنی سینوسی ولتاژ اینترفاز (فاز). به U ;
ضریب n- مولفه هارمونیک ولتاژ به U ( n ) ;
ضریب عدم تقارن ولتاژ دنباله منفی K 2 U;
ضریب عدم تقارن ولتاژ برای دنباله صفر K 0 U ;
انحراف فرکانس Δf;
مدت زمان افت ولتاژ Δt p;
ولتاژ ضربه U imp;
ضریب اضافه ولتاژ موقت K در U .
همه PCE ها استانداردهای تعیین شده توسط استاندارد را ندارند. بنابراین، انحراف ولتاژ حالت پایدار (این عبارت به میانگین انحراف بیش از 1 دقیقه اشاره دارد، اگرچه فرآیند تغییر مقدار ولتاژ موثر در این دقیقه ممکن است کاملاً ناپایدار باشد) تنها در شبکه‌های 380/220 ولت و در شبکه عادی می‌شود. امتیاز بیشترولتاژ بالا باید محاسبه شود. برای افت ولتاژ، تنها حداکثر مدت زمان مجاز هر (30 ثانیه) در شبکه های با ولتاژ تا 20 کیلو ولت تعیین می شود و داده های آماری در مورد دز نسبی افت اعماق مختلف در تعداد کل افت ها ارائه می شود، اما داده های آماری در مورد تعداد آنها در واحد زمان (هفته، ماه و غیره).استانداردهایی برای ولتاژهای ضربه ای و اضافه ولتاژهای موقت ایجاد نشده است، اما داده شده است
اطلاعات پس زمینه
در مورد معانی احتمالی آنها در شبکه های سازمان های تامین انرژی.
هنگام تعیین مقادیر برخی از شاخص های CE، از پارامترهای کمکی انرژی الکتریکی زیر استفاده می شود:
فرکانس تکرار تغییرات ولتاژ F δUt؛ فاصله بین تغییرات ولتاژ Δt i, i +1;عمق افت ولتاژ ,
δU تو در این حالت حداکثر نیرو تعیین می شودعمق افت ولتاژ ;
n
فرکانس کاهش ولتاژ
مدت زمان پالس در سطح 0.5 از دامنه آن Δt پالس 0.5.
مسئولیت انحرافات فرکانس غیرقابل قبول قطعاً بر عهده سازمان تامین انرژی است. در صورتی که مصرف کننده شرایط فنی مصرف و تولید توان راکتیو را نقض نکند، مسئولیت انحرافات غیرقابل قبول ولتاژ بر عهده سازمان تامین انرژی است. مسئولیت نقض هنجارها برای چهار مورد دیگر (PKE با مسئولیت قابل تعیین) به مقصر واگذار می شود که بر اساس مقایسه سهم مجاز مندرج در قرارداد با ارزش PKE مورد نظر در نقطه اندازه گیری برق تعیین می شود. با سهم واقعی محاسبه شده بر اساس اندازه گیری ها. اگر سهم قابل قبولی در قرارداد مشخص نشده باشد، سازمان تامین کننده انرژی بدون در نظر گرفتن مقصر خراب شدن آن، مسئول بی کیفیتی آن است.
بررسی مقاومت دینامیکی تایرها به محاسبه مکانیکی ساختار تایر در طول یک اتصال کوتاه خلاصه می شود. نیروهای الکترودینامیکی ناشی از اتصال کوتاه ماهیت نوسانی دارند و دارای اجزای تناوبی با فرکانس 50 و 100 هرتز هستند. این نیروها باعث می شود تا لاستیک ها و عایق ها که یک سیستم دینامیکی هستند به لرزه درآیند. تغییر شکل عناصر ساختاری و تنش های مربوطه در ماده به اجزای نیروی الکترودینامیکی و فرکانس طبیعی عناصر تنظیم شده در ارتعاش بستگی دارد.
به ویژه ولتاژهای بالا در شرایط تشدید، زمانی که فرکانس های طبیعی سیستم عایق اتوبوس نزدیک به 50 و 100 هرتز باشد، ایجاد می شود. در این حالت، ولتاژهای موجود در ماده شینه ها و مقره ها می تواند دو تا سه برابر بیشتر از ولتاژهای محاسبه شده از حداکثر نیروی الکترودینامیکی در طول اتصال کوتاه ناشی از جریان شوک اتصال کوتاه باشد. اگر فرکانس های طبیعی سیستم کمتر از 30 یا بیشتر از 200 هرتز باشد، تشدید مکانیکی رخ نمی دهد و شین ها از نظر مقاومت الکترودینامیکی با این فرض که شینه ها و عایق ها یک سیستم ساکن با باری برابر با حداکثر هستند بررسی می شوند. نیروی الکترودینامیکی در طول اتصال کوتاه
در اکثر طرح‌های تایرهای مورد استفاده، این شرایط رعایت می‌شوند و PUE نیازی به تست لاستیک‌ها برای مقاومت الکترودینامیکی با در نظر گرفتن ارتعاشات مکانیکی ندارد.
در در برخی مواردبه عنوان مثال، هنگام طراحی طرح‌های جدید نیروگاه‌های راکتور با شینه‌های صلب، فرکانس نوسانات طبیعی با استفاده از عبارات زیر تعیین می‌شود:
برای لاستیک های آلومینیومی:
برای شینه های مسی:
جایی که l فاصله بین مقره ها، m است.
J - ممان اینرسی مقطعلاستیک نسبت به محور عمود بر جهت نیروی خمش، سانتی متر 4؛
S - سطح مقطع لاستیک، سانتی متر 2.
با تغییر طول دهانه و شکل مقطع لاستیک ها، اطمینان حاصل می شود که رزونانس مکانیکی حذف می شود، یعنی. به طوری که v 0 > 200 هرتز. اگر نمی توان به این امر دست یافت، با در نظر گرفتن نیروهای دینامیکی که هنگام لرزش ساختار تایر ایجاد می شود، محاسبه خاصی از لاستیک ها انجام می شود.
هنگام محاسبه لاستیک به عنوان سیستم استاتیکبر اساس این فرض که گذرگاه هر فاز یک تیر چند دهانه است که آزادانه روی تکیه گاه های صلب قرار دارد و بار یکنواخت توزیع شده است. در این مورد، ممان خمشی با بیان تعیین می شود.
که در آن f نیروی در واحد طول، N/m است.
در شدیدترین شرایط یک فاز متوسط وجود دارد که به عنوان فاز محاسبه شده در نظر گرفته می شود. نوع طراحی اتصال کوتاه سه فاز در نظر گرفته شده است. حداکثر نیرو در واحد طول فاز میانی در طول اتصال کوتاه سه فاز برابر است
جایی که i y - جریان شوک اتصال کوتاه، A
a فاصله بین محورهای فازهای مجاور m است.
ولتاژ (بر حسب مگا پاسکال) تولید شده در ماده تایر است
جایی که W ممان مقاومت تایر، m 3 است.
این ولتاژ باید کمتر یا مساوی با ولتاژ مجاز اضافه شده باشد (جدول 3.3).
لحظه مقاومت به شکل مقطع تایرها، اندازه و موقعیت نسبی آنها بستگی دارد (شکل 3.1، 3.2). برای اتوبوس های مقطع کوتاه، ممان مقاومت طبق همان کاتالوگ های جریان مجاز تعیین می شود.
جدول 3.3
تنش های مکانیکی مجاز در مواد تایر
گستره انتخاب شده نباید از بزرگترین بازه تجاوز کند ارزش مجاز l max، تعیین شده توسط عبارت
در اتوبوس های چند لاین، زمانی که یک بسته شامل دو یا سه نوار باشد، نیروهای الکترودینامیکی بین فازها و بین نوارهای داخل بسته ایجاد می شود. نیروهای بین نوارها نباید منجر به تماس آنها شود. برای استحکام بخشیدن به بسته و جلوگیری از تماس نوارها، واشرهای ساخته شده از مواد لاستیک تعبیه شده است (شکل 3.3).
فاصله بین واشرها l p به گونه ای انتخاب می شود که نیروهای الکترودینامیکی در طول اتصال کوتاه باعث تماس نوارها نشود:
جایی که i 2 y جریان شوک یک اتصال کوتاه سه فاز است.
a n فاصله بین محورهای نوارها، سانتی متر است.
J p = hb 3 /12 - ممان اینرسی نوار، سانتی متر 4.
 |
Kf ضریب شکل شینه (شکل 3.4) است که تأثیر ابعاد عرضی هادی را بر نیروی برهمکنش در نظر می گیرد.
برای جلوگیری از افزایش شدید نیروها در نوارها در نتیجه رزونانس مکانیکی، فرکانس طبیعی سیستم باید بیشتر از 200 هرتز باشد.
بر این اساس، مقدار l p با توجه به یک شرط دیگر انتخاب می شود:
که در آن m p جرم نوار در واحد طول، کیلوگرم بر متر است.
کوچکتر از دو مقدار به دست آمده در نظر گرفته می شود.
ولتاژ کل در ماده شین از دو جزء تشکیل شده است - s f و s p ولتاژ حاصل از برهمکنش فازهای s f به همان روشی که برای اتوبوس های تک نواری یافت می شود (W f مطابق با شکل 3.2). هنگام تعیین ولتاژ از برهمکنش نوارها s p، توزیع جریان زیر بین نوارها گرفته می شود: در دو خط - 0.5i y در هر نوار. در سه خط - 0.4i y در انتها و 0.2i y در وسط. در این حالت نیروی اندرکنش بین نوارها در تایرهای دو خطه و نیروی وارد بر نوارهای بیرونی در تایرهای سه خطه به ترتیب (بر حسب نیوتن بر متر) است.
نوارها به عنوان یک تیر با انتهای بسته و یک بار توزیع یکنواخت در نظر گرفته می شوند. حداکثر گشتاور خمشی (بر حسب نیوتن متر) و s p (بر حسب مگا پاسکال) توسط عبارت تعیین می شود.
نیروی f p برای هر آرایش شینه های چند قطبی بر روی لبه پهن شینه و ممان مقاومت اعمال می شود.
وضعیت استحکام مکانیکیلاستیک به نظر می رسد:
s calc = s f + s p £ s اضافه کردن.
اگر این شرط برآورده نشد، باید s f یا s p را کاهش داد که می توان با کاهش l f یا l p یا افزایش a یا W f انجام داد.
با حل معادله s p نسبت به l p، می توانید حداکثر فاصله مجاز بین فاصله ها را تعیین کنید.
مقدار نهایی l p از ملاحظات طراحی گرفته شده است (طول l p باید مضربی از l باشد).
محاسبه مکانیکی شینه های مقطع جعبه به همان روشی که برای شینه های دو قطبی انجام می شود.
هنگام محاسبه s f، موارد زیر گرفته می شود (جدول 3.4):
اگر لاستیک ها در صفحه افقیو کانال ها به طور صلب توسط روکش های جوش داده شده به یکدیگر متصل می شوند، سپس W محاسبه می شود = W y0-y0 ;
در صورت عدم وجود اتصال صلب، W calc = 2W y-y ;
زمانی که لاستیک ها در صفحه عمودی W calc = 2W x-x.
هنگام تعیین نیروی برهمکنش بین کانال هایی که گذرگاه باکس بخش را تشکیل می دهند، kf = 1. فاصله بین محورهای هادی ها گرفته می شود اندازه مساویساعت، و سپس 
گشتاور طراحی مقاومت W p = W y-y.
در تعدادی از طرح های تابلو برق، شینه های فاز به گونه ای قرار می گیرند که مقاطع شینه ها رئوس یک مثلث - متساوی الاضلاع یا مستطیل هستند (جدول 3.4). هنگامی که شینه ها در رأس یک مثلث متساوی الاضلاع قرار می گیرند، شینه های تمام فازها در شرایط یکسانی قرار دارند و حداکثر نیروی برهمکنش برابر با نیروی وارد بر فاز B زمانی است که شینه ها در صفحه افقی قرار دارند. اگر لاستیک ها در راس قرار دارند مثلث قائم الزاویه، سپس تعیین نیروهای نوظهور پیچیده تر می شود، زیرا فازها در آن قرار دارند شرایط مختلف. تعیین s p یا l p در تایرهای جعبه در این مورد به همان روشی که لاستیک ها در یک صفحه افقی یا عمودی قرار دارند انجام می شود.
جدول 3.4
فرمول های محاسبه لاستیک های واقع در راس یک مثلث
| محل لاستیک | s f max، MPa | نیروهای وارد بر عایق ها، N |
 |
   |
|
  |
 |
|
 |
   |
|
 |
توجه داشته باشید. در فرمول های محاسبه i y - در آمپر، l و a - بر حسب متر، W - در متر مکعب; F P - کشش، F I - خمش و F C - نیروهای فشاری.
بار مکانیکی روی مقره ها نیز به دهانه l و بار ویژه روی تایرها f بستگی دارد. بنابراین انتخاب عایق ها همزمان با انتخاب لاستیک ها انجام می شود. شینه های صلب بر روی مقره های تکیه گاه و بوشینگ نصب می شوند که از شرایط انتخاب می شوند
U nom.set £ U nom.iz; F calc £ F اضافه کنید،
که در آن U nom.install و U nom.iz ولتاژهای نامی تاسیسات و مقره ها هستند.
F محاسبه شده - نیروی وارد بر عایق.
F اضافی - بار مجاز روی سر مقره، برابر با 0.6F نامی.
F rupt بار خمشی مخرب مقره است که مقدار آن برای مقره ها می باشد انواع مختلفدر زیر (به نیوتن) آورده شده است:
OF-6-375، OF-10-375، OF-20-375، OF-35-375 3750
OF-6-750، OF-10-750، OF-20-750، OF-35-750 7500
OF-10-1250 12 500
OF-10-2000, OF-20-2000 20,000
OF-20-3000 30 000
هنگامی که مقره های تمام فازها در یک صفحه افقی یا عمودی قرار می گیرند، نیروی طراحی عایق های نگهدارنده (بر حسب نیوتن) با عبارت F محاسبه شده = f f l f k h تعیین می شود، که در آن k h ضریب تصحیح ارتفاع شین است، در صورتی که "Edge-on" نصب شده است، k h = H /H از (H = H از + b + h/2).
هنگامی که لاستیک ها در راس مثلث قرار دارند، F = k h F محاسبه می شود و (جدول 3.4).
برای بوشینگ ها F محاسبه شده = 0.5f f l f. این عایق ها نیز با توجه به جریان مجاز انتخاب می شوند: I max £ I nom.
4.4 بررسی دستگاه های محافظ برای مقاومت حرارتی و دینامیکی
سوئیچ AE 2066MP-100
ظرفیت شکست نهایی IAB. pr=9 کیلو آمپر.
ایو. pr=9kA>Isp=3.52kA
سوئیچ AE 2066-100
ظرفیت شکست نهایی IAB. pr=12 kA.
ایو. pr=12 kA>Isp=11.5 kA
مقاومت دینامیکی برای این سوئیچ برآورده شده است.
بررسی رهاسازی با توجه به شرایط:
جایی که من حداکثر - حداکثر جریان عملیاتی موتور پرس.
فیوز PN-2-100-10
U nom = 380 ولت
I off nom > 100kA > 1.94kA را شکست دادم
I nom > I slave 100A > 10A
I nom inst > I slave 31.5A > 10A
کلید ولتاژ بالا SF6 ستون
دمای گرمایش پد تماسی را می توان با استفاده از فرمول معکوس Kukekov تعیین کرد: , (5.9) که در آن Tk حداکثر دمای مجاز گرمایش کنتاکت در هنگام عبور جریان اتصال کوتاه از آن است.
فرآیندهای پویا و پایداری سیستم های قدرت الکتریکی کشتی
کابل ها برای مقاومت حرارتی با توجه به شرایط q?qmin آزمایش می شوند، که در آن q سطح مقطع هادی انتخاب شده است. qmin - kvBk (برای برندهای PRC که در پروژه مطابق ضمیمه 21.OST5.6181-81 پذیرفته شده اند، k=7.3 را می گیریم)...
ارزیابی انتخاب صحیح تعداد و توان واحدهای مولد در شبکه برق کشتی
کابل ها برای مقاومت حرارتی با توجه به شرایط q?qmin آزمایش می شوند، که در آن q سطح مقطع هادی انتخاب شده است. qmin - kvBk (برای مارک های PRC که در پروژه مطابق ضمیمه 21 پذیرفته شده اند. OST5.6181-81 ما k = 7.3 را می پذیریم)...
Sc=1000 MVA xc=0.9 Usr=115 kV L=68km R0=0.43 Ohm/km X0=0...
سطح مقطع استاندارد 150 میلی متر مربع که برای کابل های a و b برای گرمایش و چگالی جریان اقتصادی انتخاب شده است، باید از نظر مقاومت حرارتی در حالت اتصال کوتاه روی شین های منبع تغذیه 8 کیلو آمپری بررسی شود. پالس جریان اتصال کوتاه با قانون مربع کجاست...
این به تعیین تنش مکانیکی در مواد تایر از اثر نیروهای الکترودینامیکی می رسد. بالاترین تنش مکانیکی در مواد تایرهای سفت و سخت نباید از 0.7 مقاومت کششی تجاوز کند.
سطح مقطع استاندارد 150 میلی متر مربع که برای کابل های a و b برای گرمایش و چگالی جریان اقتصادی انتخاب شده است، باید از نظر مقاومت حرارتی در حالت اتصال کوتاه روی شین های منبع تغذیه 8 کیلو آمپری بررسی شود. پالس جریان اتصال کوتاه با قانون مربع کجاست...
برای اطمینان از مقاومت حرارتی شین ها در هنگام اتصال کوتاه، لازم است جریان عبوری از آنها باعث افزایش دمای بیش از حداکثر مجاز در گرمایش کوتاه مدت نشود که برای شینه های مسی 300 درجه سانتی گراد است. .
بازسازی سیستم برق رسانی یک منطقه کوچک مسکونی شهر
کابل‌هایی که در حالت عادی انتخاب شده و برای اضافه بار مجاز در حالت پس از اضطرار آزمایش شده‌اند، مطابق با شرایط (6.10) بررسی می‌شوند که در آن SMIN حداقل سطح مقطع برای مقاومت حرارتی، mm2 است. SE - بخش اقتصادی ...
حفاظت رله و اتوماسیون کنترل سیستم های منبع تغذیه
شرایط پایداری الکترودینامیکی CT TLK-35-50: با جایگزینی مقادیر عددی به دست می‌آید: بنابراین ترانسفورماتور جریان TLK-35-50 شرط پایداری الکترودینامیکی را برآورده می‌کند.
سیستم تامین برق مناطق کشاورزی
محاسبه طبق فرمول انجام می شود: , mm2, (6.13) که در آن C یک ثابت است و مقدار SIP - 3 C =; Ta.av - مقدار متوسط زمان فروپاشی جریانهای اتصال کوتاه آزاد، Ta.av = 0.02 ثانیه؛
- زمان عملکرد سوئیچ، s، برای BB/TEL - 10 ثانیه ...
منبع تغذیه نیروگاه زینتر یک کارخانه متالورژی
اجازه دهید حداقل سطح مقطع کابل را با توجه به شرایط مقاومت حرارتی، برای نقطه K-2 میلی متر مربع که C تابع حرارتی است، برای کابل های 6 کیلوولت با هادی های آلومینیومی و عایق کاغذ C = 85 A. s2/ تعیین کنیم. mm2. بیایید حداقل سطح مقطع کابل را تعیین کنیم ...
تامین برق یک ساختمان مسکونی
برای آزمایش مقاومت حرارتی هادی ها در طول اتصال کوتاه، از مفهوم ضربه حرارتی Bk استفاده می کنند که میزان گرما را مشخص می کند.
از مفهوم ضربه حرارتی Bk استفاده کنید که میزان گرما را مشخص می کند...
منبع تغذیه کارخانه تولید پلی الفین
مورد Scalc، kVA n نام تجاری Fprin، mmІ Bk، kA mmІ qmin، mmІ Fcon، mmІ 1 2 3 4 5 6 7 8 GPP-TP 1 2157.48 2 N2XSEY 3Ch50 8.74 21.117 PP206 5 8.64 21.001 3Ch25 GPP -TP 7,448.98 2 N2XSEY 3Ch25 8.83 21.230 3Ch25 GPP-AD1 1485.00 2 N2XSEY 3Ch25 8.80 21...
منبع تغذیه کارگاه مونتاژ مکانیکی
