ضریب ایمنی زنجیر فولادی ضریب ایمنی مجاز برای زنجیر غلتکی. محاسبه تسمه های طناب
کار عملی № 1
انتخاب طناب و زنجیر فولادی، بلوک، چرخ دنده و درام.
انتخاب طناب فولادی و زنجیر.
محاسبه دقیق طناب ها، زنجیرهای جوشی و صفحه ای، به دلیل توزیع ناهموار تنش، بسیار مشکل است. بنابراین، محاسبه آنها طبق استانداردهای Gosgortekhnadzor انجام می شود.
طناب ها و زنجیرها طبق GOST مطابق با نسبت انتخاب می شوند:
Fр Fр.m
کجا افrمتر- نیروی شکست طناب (زنجیره)، مطابق جداول گرفته شده است
استانداردهای مربوطه GOST برای طناب (زنجیر)؛
افr- محاسبه نیروی شکست طناب (زنجیره)، تعیین شده توسط
فرمول:
Fр = Fmax · n،
کجا n- ضریب ایمنی بر اساس Pra-
زمین گوسگورتکنادزور بسته به هدف طناب و
نحوه عملکرد مکانیزم. معنی آن برای طناب و زنجیر nk
Nc در جداول P1 و P2 آورده شده است.
افمتراوه- حداکثر نیروی کار شاخه طناب (زنجیره):
Fmآه =جی/ z · n، kN،
اینجا جی - وزن بار، kN.
z- تعداد شاخه های طناب (زنجیری) که بار روی آنها معلق است.
n- راندمان قرقره (جدول P3).
تعداد شاخه های طناب که بار روی آنها معلق است برابر است با:
z = تو· الف,
کجا الف- تعداد شاخه های زخمی شده روی طبل. برای ساده (یک
نارنی) بالابر زنجیری الف= 1 و برای دو برابر الف = 2;
تو - تعدد قرقره.
بر اساس مقدار نیروی شکست بدست آمده افrاز شرایط افr افrمتر
ابعاد طناب (زنجیره) را با استفاده از جداول GOST انتخاب می کنیم.
مثال 1. یک طناب برای مکانیسم بالابر جرثقیل سقفی با ظرفیت بالابر انتخاب کنید جی= 200 کیلو نیوتن. ارتفاع بلند کردن بار ن= 8 متر حالت عملیاتی - سبک (وظیفه کاری = 15٪). قرقره چند برابری تو = 4.
داده های اولیه:
جی = 200 کیلو نیوتن - وزن باری که بلند می شود.
ن= 8 متر - ارتفاع بلند کردن بار.
حالت عملیاتی - سبک (وظیفه کاری = 15%)؛
الف= 2 - تعداد شاخه های زخمی شده روی درام.
تو= 4 - تعدد قرقره.
حداکثر نیروی کار یک شاخه طناب:
Fmآه =جی/ z · n= 200/ 8 0.97 = 25.8 کیلونیوتن،
کجا z = تو · الف= 4 · 2 = 8 - تعداد شاخه هایی که بار روی آنها معلق است.
n- کارایی بلوک قرقره مطابق جدول. P3 در تو= 4 برای قرقره با بلبرینگ
نیک رولینگ n= 0.97 نیروی شکست طراحی: افr = افمتراوه · nبه= 5 25.8 = 129 کیلو نیوتن،
کجا nبه– ضریب ایمنی طناب، برای جرثقیل با ماشین
در وظیفه سبک رانندگی کنید nبه = 5 (جدول P1).
طبق GOST 2688-80 (جدول P5) ما یک طناب از نوع LK را انتخاب می کنیم - R 6x19+1 o.s. با نیروی شکستن افrمتر. = 130 کیلو نیوتن در استحکام نهایی جیV= 1470 مگاپاسکال، قطر طناب دبه = 16.5 میلی متر
nf = افrمتر. · z · n/ جی = 130 · 8 · 0.97/200 = 5.04 > nبه = 5,
بنابراین، طناب انتخاب شده مناسب است.
مثال 2. یک زنجیر کالیبره شده جوش داده شده را انتخاب کنید بالابر دستیظرفیت بالابری جی= 25 کیلو نیوتن. تعدد بالابر زنجیر تو = 2 (قرقره ساده).
داده های اولیه:
جی= 25 کیلو نیوتن - ظرفیت بالابر بالابر.
تو= 2 - تعدد قرقره;
الف= 1 - بالابر زنجیره ای ساده.
Fmآه =جی/ z · ب= 25/2 0.96 = 13 کیلونیوتن،
کجا z = تو · الف= 2 · 1 = 2 - تعداد شاخه هایی که بار روی آنها معلق است.
ب= 0.96 - کارایی بلوک زنجیره ای. نیروی شکست طراحی: افr = افمتراوه · nts= 3 13 = 39 کیلونیوتن،
کجا nts– ضریب ایمنی زنجیر، برای کالیبره شده جوشی
زنجیر دستی nts= 3 (جدول P2).
مطابق جدول P6، یک زنجیر مدرج جوش داده شده با نیروی شکست را انتخاب می کنیم افrمتر. = 40 کیلونیوتن، که قطر میله آن دts= 10 میلی متر، طول داخلی (گام) زنجیر تی = 28 میلی متر، عرض پیوند در= 34 میلی متر
فاکتور ایمنی واقعی:
nf = افrمتر. · z · n/ جی= 40 · 2 · 0.96/25 = 3.1 > nts= 3.
زنجیره انتخاب شده مناسب است.
مثال 3. یک زنجیر صفحه بار را برای مکانیزم بالابر ماشینی با ظرفیت بالابر انتخاب کنید جی= 30 کیلو نیوتن. بار روی دو شاخه معلق است ( z = 2).
داده های اولیه:
جی= 30 کیلو نیوتن - وزن باری که بلند می شود.
z= 2 - تعداد شاخه هایی که بار روی آنها معلق است.
راه حل:
حداکثر نیروی عملیاتی یک شاخه زنجیره:
افمتراوه = جی/ z · صدا= 30/2 0.96 = 15.6 کیلونیوتن،
کجا صدا= 0.96 - راندمان چرخ دنده.
نیروی شکست طراحی: افr = افمتراوه · nts= 5 15.6 = 78 کیلو نیوتن،
کجا nts– ضریب ایمنی زنجیر، برای زنجیره صفحه ای با
ماشین رانده nts = 5 (جدول P2).
طبق جدول P7 یک زنجیره با نیروی مخرب را می پذیریم افrمتر. = 80 کیلونیوتن، که گام تی= ضخامت صفحه 40 میلی متر اس= عرض صفحه 3 میلی متر ساعت= 60 میلی متر، تعداد صفحات در یک حلقه زنجیر n = 4، قطر قسمت وسط غلتک د= 14 میلی متر، قطر گردن غلتکی د1 = 11 میلی متر، طول غلتک V= 59 میلی متر
فاکتور ایمنی واقعی:
nf = افrمتر. · z · n/ جی = 80 · 2 · 0.96/30 = 5.12 > nts= 5.
زنجیره انتخاب شده مناسب است.
محاسبه بلوک ها، ستاره ها و طبل ها.
حداقل قطر مجاز بلوک (درام) در امتداد کف جریان (شیار) طبق استانداردهای Gosgortekhnadzor تعیین می شود:
Dب e – 1)دبه، میلی متر
کجا ه- ضریب بسته به نوع مکانیزم و حالت عملکرد، شما
بر اساس داده های نظارتی قوانین Gosgortekhnadzor
(جدول P4)؛
دبه- قطر طناب، میلی متر
اندازه بلوک نرمال شده است.
قطر بلوک (درام) برای زنجیرهای بدون کالیبره جوش داده شده توسط نسبت ها تعیین می شود:
برای مکانیزم های دستی Dب دts;
برای مکانیزم های ماشینی Dب دts;
کجا دts - قطر میله فولادی که زنجیر از آن ساخته شده است.
قطر دایره اولیه چرخ دنده برای یک زنجیر مدرج جوش داده شده (قطر در امتداد محور میله ای که زنجیره از آن ساخته شده است) با فرمول تعیین می شود:
Dn. O. = t/ sin 90 /z، میلی متر
کجا تی - طول داخلی پیوند زنجیره (زمین زنجیره)، میلی متر؛
z- تعداد اسلات روی ستاره، پذیرفته شده است z 6.
قطر دایره اولیه چرخ دنده برای یک زنجیره برگ تعیین می شود
بر اساس فرمول محاسبه می شوند:
Dn. O. = t/ sin 180 /z، میلی متر
کجا تی - گام زنجیره، میلی متر؛
z- تعداد دندانه های زنجیر، گرفته شده z 6.
درام برای طناب با سیم پیچ تک لایه و چند لایه، با سطح صافو با رزوه پیچ در سطح پوسته با سیم پیچی طناب یک طرفه و دو طرفه.
قطر درام و همچنین قطر بلوک طبق قوانین Gosgortekhnadzor تعیین می شود:
Dب e – 1)دبه، میلی متر
طول درام برای سیم پیچ طناب دو طرفه با فرمول تعیین می شود:
و با سیم پیچی یک طرفه:
، میلی متر
کجا ل r- طول کار درام؛
ل ساعت =(3…4) تی- طول درام، بست های لازمطناب (زنجیره)، میلی متر؛
ل O– فاصله بین برش های راست و چپ، میلی متر.
طول کار با فرمول تعیین می شود:
,
کجا z- تعداد دورهای کاری طناب؛
,
اینجا Lk =اچ ∙ تو- طول طناب بدون احتساب پیچ های یدکی، میلی متر
اچ - ارتفاع باربری، میلی متر
تو - تعدد قرقره؛
z 0 = 1.5 ... 2 - تعداد چرخش های یدکی طناب.
تی- زمین پیچ های طناب، تی = د به- برای یک درام صاف؛
تی = د به+(2…3) - برای یک درام با برش، میلی متر.
فاصله بین برش های راست و چپ با فرمول تعیین می شود:
L 0 =b-2h دقیقه ∙tg 
,
کجا ب - فاصله بین محورهای جریان بلوک های بیرونی مطابق جدول P8 گرفته شده است.
ساعت دقیقه- فاصله بین محورهای درام و محور بلوک ها در بالاترین موقعیت؛
زاویه مجاز انحراف شاخه طناب که از حالت عمودی به درام می رود = 4...6 درجه است.
ضخامت دیواره درام ها را می توان از شرایط مقاومت فشاری تعیین کرد:
، میلی متر
کجا اف حداکثر- حداکثر نیروی کار در شاخه طناب، N;
- تنش فشاری مجاز، Pa، برای محاسبات موارد زیر گرفته شده است:
80MPa برای چدن C4 15-32؛
100MPa برای فولادهای 25L و 35L.
110MPa برای فولادهای St3 و St5.
برای درام های ریخته گری، ضخامت دیواره را می توان با استفاده از فرمول های تجربی تعیین کرد:
برای درام های چدنی 
= 0,02D ب+(6…10) میلی متر؛
برای درام های فولادی = 0.01 D ب+3 میلی متر، و سپس آن را برای فشرده سازی بررسی کنید. باید باشد:
.
مثال 4. با استفاده از داده های به دست آمده در مثال 2، قطر دایره اولیه بلوک (ستاره) را تعیین کنید.
قطر دایره اولیه چرخ دنده برای یک زنجیره کالیبره شده جوش داده شده با فرمول تعیین می شود:
میلی متر
کجا تی= 28 میلی متر - طول داخلی پیوند زنجیر (پیچ)؛
z
6 – تعداد اسلات روی بلوک (ستاره)، قبول می کنیم z=10.
مثال 5. با استفاده از داده های مثال 3، قطر دایره اولیه چرخ دنده را تعیین کنید.
قطر دایره شروع چرخ دنده
میلی متر،
کجا تی= 40 میلی متر - گام زنجیره.
z 6 – تعداد دندانه زنجیر، قبول کنید z=10.
مثال 6. ابعاد اصلی یک درام چدنی را مطابق مثال 1 تعیین کنید. تنش فشاری مجاز برای چدن = 80 مگاپاسکال.
حداقل قطر مجاز درام در امتداد پایین شیار با استفاده از فرمول Gosgortekhnadzor تعیین می شود:
، میلی متر
کجا د به= 16.5 میلی متر - قطر طناب؛
ه– ضریب بسته به نوع مکانیزم و حالت کار، برای جرثقیل های با محرک ماشین در حالت کار سبک ه=20 (جدول P4)
D ب=(20-1)∙16.5=313.5 میلی متر، مقدار قطر درام را از محدوده نرمال می گیریم. D ب= 320 میلی متر (جدول P8).
طول درام را تعیین کنید. درام با برش دو طرفه. طول کار نیمی از درام با فرمول تعیین می شود:
میلی متر
کجا تی- گام چرخش، برای یک درام با شیار
تی= د به + (2…3)=16.5+(2…3)=(18.5…19.5) میلی متر، قبول تی= 19 میلی متر؛
z o= 1.5 ... 2 - تعداد چرخش های اضافی طناب، ما قبول می کنیم z o= 2 نوبت؛
z r- تعداد دور کاری طناب
اینجا L ک = اچ تو= 8 4 = 32 متر - طول طناب در یک نیمه پیچیده شده است.
سپس 
میلی متر
طول کل درام:
L ب = 2 (l ص +l 3 ) +l o، میلی متر،
کجا ل 3
- طول درام مورد نیاز برای محکم کردن طناب؛ 
مام ما قبول داریم ل 3 = 60 میلی متر؛
لO- فاصله بین برش های راست و چپ
ل O = در 2ساعت دقیقه ∙ tg، میلی متر
اینجا V- فاصله بین محورهای جریان بلوک های بیرونی، V= 200 میلی متر، در D ب= 320 میلی متر (جدول P8).
ساعت دقیقه- فاصله بین محورهای درام و بلوک ها در بالاترین موقعیت
ساعت دقیقه = 1.5 ∙D ب=320∙1.5=480 میلی متر
4-6 درجه - زاویه مجاز انحراف شاخه طناب که از حالت عمودی به درام نزدیک می شود، = 6 درجه می گیریم.
ل 0 =200-2∙4/80∙tg6°=99.1 میلی متر
قبول می کنیم ل 0 = 100 میلی متر
بنابراین، طول کل درام
ل ب=2(608+60)+100=1436 میلی متر، قبول کنید
ل ب= 1440 میلی متر = 1.44 متر
متر
قبول می کنیم 
میلی متر
ضخامت دیواره درام ریخته گری باید حداقل 12 میلی متر باشد.
کار عملی شماره 2
محاسبه وینچ ها و مکانیسم های بالابر بالابرها با درایوهای دستی و الکتریکی با توجه به شرایط مشخص شده.
1. محاسبه وینچ های دستی
ترتیب محاسبه برای وینچ دستی.
1) طرح تعلیق بار را انتخاب کنید (بدون بالابر زنجیری یا با زنجیر بالابر).
2) یک طناب با توجه به ظرفیت بار داده شده انتخاب کنید.
3) ابعاد اصلی درام و بلوک ها را تعیین کنید.
4) ممان مقاومت روی شفت درام را از وزن بار تعیین کنید تی باو لحظه روی شفت دسته ایجاد شده توسط نیروی کارگر Tr.
N∙ m،
کجا اف حداکثر- حداکثر نیروی کار در شاخه طناب، N; D ب- قطر درام، متر
لحظه روی شفت دسته:
N∙m،
کجا آر r- تلاش یک کارگر پذیرفته می شود
آر r=100…300 نیوتن
n- تعداد کارگران؛
- ضریب با در نظر گرفتن اعمال غیر همزمان نیرو هنگام کار چند کارگر با هم، = 0.8 - برای دو کارگر = 0.7 - برای چهار کارگر
L - طول دسته، پذیرفته شده است ل=300…400 میلی متر
5) نسبت دنده وینچ را با استفاده از فرمول تعیین کنید:
کجا η – کارایی وینچ
6) محاسبه چرخ دنده ها و شفت های باز (روش محاسبه آنها در قسمت "قطعات ماشین" مبحث "مکانیک فنی" مورد بررسی قرار گرفت).
7) ابعاد اصلی دسته را تعیین کنید. قطر میله دسته از شرایط مقاومت خمشی تعیین می شود:
متر،
کجا ل 1 - طول شفت دسته، گرفته شده است ل 1 =200…250 میلی متر برای یک کارگر و ل 1 =400…500 میلی متر برای دو کارگر؛
- تنش خمشی مجاز برای فولاد St3
=(60…80) MPa=(60…80)∙10 6 Pa.
ضخامت دسته در بخش خطرناک برای عملکرد ترکیبی خمش و پیچش محاسبه می شود:
ش 
ایرینا از دسته برابر گرفته شده است
D 
قطر شفت محرکی که دسته روی آن قرار می گیرد با توجه به شرایط قدرت پیچشی تعیین می شود:
جی
de - کاهش تنش پیچشی مجاز برای فولاد
St5 =25...30 مگاپاسکال.
قطر آستین دسته گرفته شده است د= (1.8...2)د1 ، و قد آستین است ل= (1...1.5)د1.
سرعت بالا بردن بار:
کجا جی- ظرفیت بالابری وینچ، kN.
Vr- سرعت محیطی دسته درایو معمولاً گرفته می شود
Vr=50...60 متر در دقیقه.
مثال 7. مکانیزم بلند کردن یک وینچ دستی که برای بلند کردن وزن بار طراحی شده است را محاسبه کنید جی= 15 کیلو نیوتن در هر ارتفاع N= 30 متر تعداد کارگران n=2. کارایی وینچ =0.8. سطح درام صاف است، تعداد لایه های طناب سیم پیچ روی درام متر=2. تعدد بالابر زنجیر تو=2. قرقره ساده ( الف=1).
داده های اولیه:
جی= 15 کیلو نیوتن - وزن باری که برداشته می شود.
ن= 10 متر - ارتفاع بلند کردن بار.
n= 2 - تعداد کارگران؛
= 0.8 - راندمان وینچ.
متر= 2 - تعداد لایه های سیم پیچ طناب روی درام.
سطح درام صاف است.
تو=2 - تعدد قرقره;
الف=1 - تعداد شاخه های زخم شده روی درام.
راه حل:
انتخاب طناب
حداکثر نیروی کار در یک شاخه طناب:
Fmax= 15/20.99=7.6 کیلونیوتن،
کجا z= تو a= 2 - تعداد شاخه هایی که بار روی آنها آویزان است.
کارایی یک قرقره مطابق جدول P3 برای یک قرقره با تعدد تو= 2 در یاتاقان های نورد 0.99.
نیروی شکست طراحی:
Fp= nبه Fmax=5.57.6=41.8 کیلونیوتن،
کجا nبه - ضریب ایمنی طناب، برای وینچ باری که به صورت دستی هدایت می شود nبه=5.5 (جدول P1).
طبق GOST 26.88-80 (جدول P5)، طناب از نوع LK-R 6x19 + 1 o.s را انتخاب می کنیم. با نیروی شکستن Fp. متر.= 45.45 کیلونیوتن در استحکام کششی 1764 مگاپاسکال، قطر طناب دبه= 9.1 میلی متر.
ضریب ایمنی واقعی طناب:
nf = افrمتر. · z · n/G = 45.45 2 0.99/15 = 6 > nبه = 5,5.
تعیین ابعاد اصلی درام.
حداقل قطر درام مجاز:
دسی بی ه– 1)دبه،میلی متر
کجا ه- ضریب بسته به نوع مکانیزم و حالت عملکرد، برای
وینچ های باری دستی ه=12 (جدول P4)؛
دبه- قطر طناب، میلی متر، سپس
دسی بی – 1)9.1=100.1mm
از سریال معمولی قبول داریم دسی بی= 160 میلی متر (جدول P8).
طول کار درام برای سیم پیچ طناب چند لایه با فرمول تعیین می شود:
کجا تی – زمین چرخش، برای طبل صاف ; تی= د ک =9.81 میلی متر ;
L ک – طول طناب به استثنای چرخش یدکی
L k =H∙u=30∙2=60m
درام تمام طول با سیم پیچی یک طرفه
l b =l p +l c +l h،
کجا ل ب =(1,5…2)∙ تی - طول درام مورد نیاز برای چرخش یدکی ,
ل ب =(1,5…2)∙9,81=13,65…18,2 میلی متر ,
قبول می کنیم ل ب =18 میلی متر
ل ساعت – طول درام مورد نیاز برای محکم کردن طناب
ل ساعت =(3…4)∙ تی=(3…4)∙9,81=27,3…36,4 میلی متر ,
قبول می کنیم ل ساعت =34 میلی متر
بنابراین، طول کل درام
L ب =488+18+34=540 میلی متر
قبول می کنیم ل ب =540 میلی متر .
ضخامت دیواره درام با فرمول تعیین می شود:
قبول می کنیم δ=8میلی متر .
[ σ ] szh = 110 مگاپاسکال– تنش مجاز برای فولاد St5.
لحظه خم شدن
لحظه داده شده
لحظه مقاومت در برابر خمش مقطع حلقوی
کجا 
D V =D ب -2∙δ=160-2∙8=144 میلی متر– قطر داخلی درام
کل تنش ناشی از خمش و پیچش در بخش خطرناک درام :
شرط قدرت رعایت شده است.
قطر بیرونی در امتداد دو طرف درام.
D n =D ب +2∙(متر+2+)∙ د ک =160+2∙(2+2)∙9,1=232,8 میلی متر
قبول می کنیم D n =235 میلی متر
لحظه مقاومت از وزن بار
لحظه روی شفت دسته:
T r =P r∙n∙φ∙l=200∙2∙0.8∙0.35=112N∙m
کجا آر r – با تلاش یک کارگر، P p = 200 N می گیریم
φ – ضریب با در نظر گرفتن عدم همزمانی برنامه تلاش، زمانی که دو کارگر کار می کنند φ=0.8
ل- طول دسته، ما قبول می کنیم ل= 350 میلی متر
نسبت دنده وینچ را تعیین کنید.
چون و O ، سپس انتقال تک مرحله ای را می پذیریم.
در و O >8 گیربکس‌های دو مرحله‌ای باید اتخاذ شوند و کل نسبت دنده را به نسبت‌های دنده‌ای جفت‌های جداگانه تقسیم کنیم:
و o =و 1 +و 2.
تعیین ابعاد اصلی دسته.
قطر شفت قلم:
قبول می کنیم د= 28 میلی متر،
کجا ل 1 – طول شفت دسته , ل 1 = 350 میلی متر
[ σ] تو = 60…80 MPa – تنش خمشی مجاز، برای فولاد St5، قبول می کنیم [ σ] تو = 70 MPa
ضخامت دسته با فرمول تعیین می شود
قبول می کنیم δ r = 15 میلی متر
عرض دسته در نظر گرفته می شود = 3∙δ r =3∙15=45 میلی متر.
قطر محور محرکی که دسته روی آن قرار می گیرد :
قبول می کنیم د 1 = 30 میلی متر
کجا [ τ ] به = 25…30 مگاپاسکال -کاهش تنش پیچشی مجاز، برای فولاد St5، ما قبول می کنیم [ τ ] به = 25 مگاپاسکال
قطر آستین دسته : د V =(1,8…2) د 1 ;
d اینچ =(1.8…2)∙30=54…60 میلی متر،
قبول می کنیم d در = 55 میلی متر.
طول آستین دسته
L in = (1… 1.5)∙d 1 = (1…1.5)∙30=30…45 میلی متر
قبول می کنیم ل V = 40 میلی متر.
سرعت بالا بردن بار
کجا V ص = 50…60 m/min – سرعت محیطی دسته درایو، V p = 55 m/min
2. محاسبه وینچ با درایو الکتریکی
ترتیب محاسبه وینچ ها با درایو الکتریکی.
طناب انتخاب شده است.
ابعاد اصلی درام را تعیین کنید.
قدرت را تعیین کنید و موتور الکتریکی و گیربکس را از کاتالوگ ها انتخاب کنید.
جایی که G وزن باری است که بلند می شود، kN
V 2 – سرعت باربری، m/s
η – کارایی مکانیزم.
بر اساس کاتالوگ یک موتور الکتریکی را بسته به حالت کار انتخاب کنید، نزدیکترین مقدار توان بالاتر را بگیرید و اطلاعات فنی اولیه آن را یادداشت کنید.
برای انتخاب گیربکس، نسبت دنده را تعیین کنید:
کجا n اوه – سرعت چرخش موتور الکتریکی انتخاب شده؛
nب- فرکانس چرخش درام، با فرمول تعیین می شود :
اینجا V 2 – سرعت بلند کردن بار، متر بر ثانیه؛
و -تعدد قرقره;
D ب – قطر درام، متر؛
یک گیربکس از کاتالوگ بر اساس قدرت طراحی، سرعت موتور، نسبت دنده و حالت کار انتخاب می شود.
4. موتور الکتریکی انتخاب شده را برای تعدد واقعی گشتاور راه اندازی بررسی کنید.
شرط باید رعایت شود
ψ≤ψmax،
کجا ψ حداکثر – حداکثر کثرت مجاز گشتاور راه اندازی که با فرمول تعیین می شود:
,
اینجا تی n حداکثر – حداکثر گشتاور موتور الکتریکی، گرفته شده از جدول؛
تی n – گشتاور نامی روی شفت موتور؛
ψ - تعدد واقعی گشتاور راه اندازی موتور
,
گشتاور راه اندازی کاهش یافته به شفت موتور توسط فرمول تعیین می شود :
کجا تی n = 8∙ V 2 – زمان شروع مکانیسم، s;
δ=1.1...1.2 –ضریبی که لحظات نوسانی قطعات مکانیزم را در نظر می گیرد.
گشتاور استاتیک روی شفت موتور:
5. ترمز انتخاب می شود که گشتاور ترمز با استفاده از فرمول تعیین می شود:
T T =K T ∙T K,N∙m
کجا به تی – ضریب ایمنی ترمز مطابق با استانداردهای Gosgortekhnadzor بسته به حالت عملکرد مکانیسم اتخاذ شده است.
تی به – گشتاور روی شفت گیربکس سرعت بالا، برابر با گشتاور نامی در شفت موتور الکتریکی،
کجا
-
سرعت زاویه ای موتور الکتریکی
با استفاده از کاتالوگ، یک ترمز با توجه به گشتاور ترمز آن انتخاب شده و مشخصات فنی آن نوشته می شود.
در نهایت، محاسبات تأیید از ترمز انتخاب شده انجام می شود. روش محاسبه آنها بستگی به نوع ترمز دارد و داده شده است کتاب درسی(6) فصل 1 §3.
مثال 8. موتور الکتریکی، گیربکس و ترمز را برای مکانیزم بالابر وینچ که برای بلند کردن بارهای سنگین در نظر گرفته شده است انتخاب کنید. جی= 50 کیلو نیوتن با سرعت V2 = 0.25 متر بر ثانیه اگر قطر درام باشد دسی بی= 250 میلی متر، تعدد قرقره تو = 2، راندمان وینچ η = 0.85، حالت کار - سبک (وظیفه کاری = 15٪)
داده های اولیه:
جی= 50 کیلو نیوتن - وزن بار.
V2 = 0.25 متر بر ثانیه - سرعت صعود؛
دسی بی= 250 میلی متر - قطر درام؛
تو = 2 - تعدد قرقره;
η = 0.85 - راندمان وینچ؛
حالت عملکرد - سبک (وظیفه کاری = 15٪)
راه حل:
قدرت موتور مورد نیاز
از کاتالوگ ما یک موتور الکتریکی از نوع MTF312-8 با قدرت در چرخه کاری = 15٪ انتخاب می کنیم. Re= 15 کیلو وات، سرعت nاوه= 680 دور در دقیقه، با حداکثر گشتاور Tpحداکثر= 430 نیوتن متر، ممان نوسانی روتور (GD 2) = 15.5 نیوتن متر. گشتاور نامی روی شفت موتور
حداکثر نسبت گشتاور:
سرعت چرخش درام:
نسبت دنده طراحی
با توجه به کاتالوگ (جدول P10)، بر اساس قدرت طراحی، سرعت موتور، نسبت دنده و حالت عملکرد، نوع گیربکس را انتخاب می کنیم. Ts2-250با نسبت دنده و r = 19,88, قدرت آر r = 15 کیلو وات، سرعت شفت با سرعت بالا n r = 750 دور در دقیقه سرعت واقعی بلند کردن
موتور الکتریکی انتخاب شده را از نظر تعدد واقعی بررسی می کنیم لحظه شروع شرط زیر باید رعایت شود:
تعدد واقعی گشتاور راه اندازی موتور الکتریکی انتخاب شده از نسبت تعیین می شود:
گشتاور راه اندازی کاهش یافته به شفت موتور با فرمول تعیین می شود:
کجا تی n = 8∙0.22 = 1.8 ثانیه -زمان شروع مکانیسم؛
δ = 1.1...1.2- ضریب با در نظر گرفتن ممان نوسان قطعات مکانیسم، ما قبول می کنیم δ = 1.15.گشتاور استاتیک روی شفت موتور
سپس،
بنابراین، عملکرد موتور
امن شده است.
گشتاور ترمز مورد نیاز را تعیین کنید.
T T =K T ∙T k =1.5∙210.7=316 N.m.
کجا به تی – ضریب ایمنی ترمز، وظیفه سبک , K T = 1.5 (جدول A11);
تی به – گشتاور روی شفت گیربکس پرسرعت ، تی به = تی n = 210,7 N.m.
طبق کاتالوگ (جدول P12)، با توجه به گشتاور ترمز T T، یک ترمز دو بلوک با موتور الکتریکی از نوع TT - 250 انتخاب می کنیم که دارای گشتاور ترمز T T = 400 N.m است. ما داده های لازم برای محاسبه را یادداشت می کنیم: بازوهای اهرمی - a = 160 میلی متر، b = 330 میلی متر، c = 19 میلی متر، l T = 150 میلی متر، آفست پد E = 1.1 میلی متر، نوع فشار دهنده TGM-25، ارائه نیروی فشار F T = 250 نیوتن و حرکت میله h w = 50 میلی متر، ابعاد قرقره – قطر قرقره D w = 250 میلی متر، عرض قرقره H w = 90 میلی متر، زاویه گرفتن قرقره بین بلوک ها α = 70 0 .
نیروی محیطی محاسبه شده روی لبه قرقره ترمز:
قدرت فشار معمولیلنت قرقره
کجا f – ضریب اصطکاک سطوح کار، برای ترمز نوار آزبست (فرادو) برای چدن و فولاد f = 0,35.
نیروی هل دهنده :
کجا η – راندمان سیستم اهرمی برابر است η =0.9…0.95،قبول می کنیم η = 0.95
ضربه میله فشاری:
کجا به 1 – ضریب استفاده از کورس کاری میله برابر است به 1 = 0,8 …0,85 ، قبول می کنیم به 1 = 0,85.
ما سطوح کار لنت ترمز را برای فشار خاص با استفاده از فرمول بررسی می کنیم:
اینجا [ q] – فشار ویژه مجاز مواد سطح کار مطابق جدول گرفته شده است. بنابراین، ترمز انتخاب شده است مناسب است.
محاسبه مکانیزم بلند کردنبالابرهای دستی
بیایید محاسبه یک بالابر کرم با یک درایو دستی را در نظر بگیریم.
محاسبه یک بالابر کرم دستی به ترتیب زیر انجام می شود:
1) بسته به ظرفیت بار مشخص شده G، طبق جداول GOST، یک زنجیره بار انتخاب شده و قطر دایره اولیه چرخ زنجیر تعیین می شود.
2) نسبت دنده بالابر را با تعیین گشتاور بار روی چرخ دنده T gr و گشتاور روی چرخ کشش T k تعیین کنید.
3) با در نظر گرفتن تعداد شروع های کرم z 1 = 2 (در بالابرهای کرم از یک کرم غیر خود ترمز دو استارت استفاده می شود)، تعداد دندانه های چرخ کرم را تعیین کنید.
4) چرخ دنده حلزونی را محاسبه کنید
5) ترمز دیسکی باربر را محاسبه کنید
مثال 9. مکانیزم بلند کردن یک بالابر کرم دستی با ظرفیت بار G = 30 کیلو نیوتن را محاسبه کنید. بار روی یک بلوک متحرک a = 1 معلق است، چند قرقره u = 2. قطر چرخ کششی D = 260 میلی متر. نیروی اعمال شده به زنجیر چرخ کششی F p = 600 N است.
انتخاب زنجیره ای
حداکثر نیروی عملیاتی در یک شاخه زنجیره:
کجا z - تعداد شاخه هایی که بار بالابر دستی روی آنها معلق است، z=u∙a=2∙1=2;
η صدا = 0,96 – کارایی چرخ دنده
نیروی شکست طراحی
F p =p c ∙F max =3∙15.6=46.8 kN.
کجا n ts – ضریب ایمنی زنجیره؛ برای زنجیره های برگ با درایو دستی n ts= 3 (جدول P2)
طبق جدول P7 یک زنجیر با نیروی شکست F r.m را می پذیریم. = 63 کیلو نیوتن که گام t = 35 میلی متر، ضخامت صفحه S = 3 میلی متر، عرض صفحه h = 26 میلی متر، تعداد صفحات در یک پیوند n = 4، قطر غلتک در قسمت میانی d = 12 میلی متر، قطر گردن غلتک d 1 = 9 میلی متر.
ضریب ایمنی واقعی زنجیره:
قطر دایره اولیه چرخ دنده را تعیین کنید:
کجا z 6 – تعداد دندان های چرخ دنده، قبول کنید z = 16.
ابعاد اصلی جفت کرم را تعیین می کنیم. در بالابرهای کرم از کرم های دو رزوه ای (غیر خود ترمز شونده) استفاده می شود (z 2 = 2).
کاهش زاویه اصطکاک:
p=arctgf=arctg0,1=544
کجا f = 0,04…0,1 – کاهش زاویه اصطکاک، با روانکاری دوره ای چرخ دنده کرم باز قبول f = 0,1.
ضریب قطر کرم
کجا z 1 = 2 – تعداد دفعات کرم
در یک دنده بدون ترمز، زاویه ارتفاع خط مارپیچ کرم باید بزرگتر از زاویه اصطکاک کاهش یافته باشد r , آن ها باید احترام گذاشت وضعیت > ص , بنابراین، مقدار کمتری را برای ضریب قطر کرم q = 16 می پذیریم (جدول A14).
زاویه مارپیچ خط کرم:
ما بازده انتقال را محاسبه می کنیم:
قبول می کنیم η 2 = 0,53
ضریب دنده مورد نیاز را تعیین کنید
کجا تی گرم - لحظه بارگذاری روی چرخ دنده،
تی به – گشتاور روی چرخ کششی:
سپس
تعداد دندانه های چرخ کرم را تعیین کنید. از رابطه
و 0 = z 2 / z 1 پیدا می کنیم z 2 = تو 0 ∙ z 1 = 34,8∙2 = 69,6
قبول می کنیم z 2 = 70. روشن کنیم نسبت دنده
و f =i 2 =z 2 /z 1 =70/2=35.
انحراف از مقدار محاسبه شده است:
مواد کرم و چرخ کرم را تعیین می کنیم و تنش های مجاز را تعیین می کنیم.
در چرخ دنده های حلزونی دستی، سرعت لغزش کم است، بنابراین توصیه می شود که کرم و چرخ حلزونی از چدن ساخته شوند. برای کرم، SCH 21-40، و برای چرخ - SC 18-36. سپس استرس مجاز δ nv = 190 مگاپاسکال , δ FP =0.12 ∙δ vi = 0,12∙ 365= 44 مگاپاسکال در δ vi = 365 MPa.
فاصله مرکز مورد نیاز را تعیین کنید:
ما مدول طراحی تعامل را با استفاده از فرمول تعیین می کنیم:
طبق جدول P14 پذیرفته شد t=5 میلی متر وq = 16.
فاصله مرکز را مشخص می کنیم
و w = 0.5∙t∙(q+z 2)=0.5∙5∙(16+70)215 میلی متر
ما پارامترهای اصلی کرم و چرخ کرم را تعیین می کنیم:
قطر گام: کرم د 1 = متر∙ q=5∙16=80 میلی متر
چرخ ها د 2 = متر∙ z 2 =5∙70=350 میلی متر
قطر برآمدگی: کرم د الف 1 = د 1 +2∙ متر=80+2∙5=90 میلی متر
چرخ ها د الف 2 = د 2 +2 متر=350+2∙5=360 میلی متر
محاسبه ترمز دیسکی باربر.
لحظه بارگذاری روی کرم:
کجا η 2 =0,53 – کارایی یک جفت کرم؛
و 2 = 35 – نسبت دنده جفت کرم.
نیروی محوری در ترمز:
لحظه نیروی اصطکاک روی سطوح دیسک:
کجا n = 2 -تعداد جفت سطوح مالشی:
f – ضریب اصطکاک سطوح مالشی مطابق جدول. P13. قبول می کنیم f = 0,15.
D چهارشنبه - قطر متوسط دیسک ها ;
قطر داخلی دیسک ها کجاست D V د الف , قبول می کنیم D V = 1000 میلی متر؛
O.D.دیسک ها در داخل پذیرفته می شوند D n = (1,2…1,6)∙د V =(1.2…1.6)∙100=120…160 میلی متر، ما قبول می کنیم D n = 150 میلی متر.
بررسی دیسک ها برای فشار خاص:
کجا [ q] = 1.5 مگاپاسکال – فشار ویژه مجاز سطوح مالشی (جدول P13)
4. محاسبه مکانیسم بالابر بالابرهای الکتریکی تحت شرایط مشخص.
محاسبات بالابر برقی عبارتند از:
محاسبه و انتخاب طناب طبق جداول GOST.
تعیین ابعاد اصلی درام؛
محاسبه درایو بالابر الکتریکی؛
محاسبه چرخ دنده های بسته برای تحمل تنش های تماسی و استحکام خمشی دندان ها.
محاسبه تأیید موتور الکتریکی، محاسبه قدرت تعلیق درام و قلاب؛
انتخاب و محاسبه ترمز الکترومغناطیسی دو بلوک؛
محاسبه ترمز بار
مثال 10. مکانیزم بالابر بالابر برقی با ظرفیت بار G = 32 کیلو نیوتن را محاسبه کنید. ارتفاع بالابر H = 6 متر، سرعت بالابری بار V2 = 0.134 متر بر ثانیه. قرقره ساده (a=1) تعدد و= 2. طبل با شیار.
داده های اولیه:
G = 32 kN - ظرفیت بار.
H = 6 متر - ارتفاع بلند کردن بار.
V 2 = 0.134 متر بر ثانیه - سرعت بالا بردن بار
Q = 1 - تعداد شاخه های زخمی شده روی درام.
و= 2 - تعدد قرقره;
سطح درام دارای شیارهایی است.
راه حل
انتخاب طناب.
حداکثر فشار کاری در یک شاخه طناب:
کجا z= تو∙ الف=2∙1=2 - تعداد شاخه هایی که بار روی آنها معلق است.
η n – راندمان قرقره؛ مطابق جدول P3 در u=2 برای قرقره با بلبرینگ های غلتشی η n = 0,99.
نیروی شکست طراحی:
کجا n به – ضریب ایمنی طناب، برای بالابر با دستگاه رانندگی کنید n به =6 (جدول P1). طبق GOST 2688-80، ما یک طناب از نوع LK-R (6x19+1 o.s.) را با نیروی شکست انتخاب می کنیم. اف ص . متر . = 97 کیلو نیوتن در استحکام نهایی δ V= 1960 مگاپاسکال، قطر طناب د به= 13 میلی متر
ضریب ایمنی واقعی طناب:
کوچکترین قطر درام در امتداد پایین شیار با فرمول Gosgortekhnadzor تعیین می شود:
کجا n به– ضریب بسته به نوع مکانیزم بالابرهای برقی n به = 20 (جدول P4).
D b (20-1) ∙13 247 میلی متر
قبول می کنیم D ب= 250 میلی متر (جدول P8).
تعداد دور کاری طناب روی درام
طول درام ل ب = ل ص + ل ساعت ,
کجا ل ص – طول کار درام، ل ص =(z ص + z 0 ) تی;
z 0 =1,5…2 – تعداد چرخش یدکی طناب، ما قبول می کنیم z 0 =1,5 سیم پیچ;
تی – تعداد دور، برای درام شیاردار تی= د ک +(2…3)=13+(2…3)=15… 16 میلی متر، قبول کنید تی= 15 میلی متر؛
ل ص =(14,5+1,5)∙15=240 میلی متر
ل ساعت – طول درام مورد نیاز برای محکم کردن طناب
ل ساعت=(3…4)∙15=45…60 میلی متر، قبول می کنیم ل ساعت = 50 میلی متر.
سپس، طول کامل درام
ل ب =240+50=290 میلی متر
گشتاور استاتیک روی شفت درام هنگام بلند کردن بار
کجا η ب – کارایی درام , η ب = 0.98…0.99، قبول کنید η ب = 0,98.
سرعت چرخش درام:
قدرت نامی موتور
کجا η متر = η n ∙η ب ∙η r – کارایی مکانیسم بلند کردن؛
η متر = 0,99∙0,98∙0,9 = 0,87,
اینجا η n = 0.99 - راندمان قرقره
η ب = 0.98 - راندمان درام؛
η r = 0.9…0.95 – راندمان گیربکس، ما قبول می کنیم η r = 0,9
ما یک موتور الکتریکی از نوع 4A132S با قدرت P e = 5.5 کیلو وات و سرعت چرخش سنکرون P e = 1000 دور در دقیقه انتخاب می کنیم. بالابرهای برقی تولید شده دارای واحدهای موتور الکتریکی هستند که در درام تعبیه شده اند و یک واحد بالابر برقی موتور-گیربکس را تشکیل می دهند.
ضریب دنده مورد نیاز
با این مقدار نسبت دنده، لازم است یک گیربکس دو مرحله ای اتخاذ شود.
ضریب دنده مرحله اول را قبول داریم و 1 = 8، پس
و 2 = و r.r. : و 1 = 51.3: 8 = 6.4.
نسبت دنده واقعی
و r = 8∙6,4=51,2
سرعت واقعی صعود:
محاسبه ترمز.
بالابر مجهز به دو ترمز است. یک ترمز دو بلوک با آهنربای الکتریکی روی شفت پرسرعت گیربکس و یک ترمز باربر روی شفت کم سرعت نصب شده است.
محاسبه ترمز کفشی.
گشتاور ترمز را با استفاده از فرمول تعیین می کنیم
تی تی = ک تی ∙T به=1.25∙44.5=55.6N∙m،
کجا به تی – ضریب ایمنی ترمز برای مکانیسم بالابر بالابرهای برقی با دو ترمز K T = 1.25; T K = T 1 - گشتاور نامی روی شفت سرعت بالا:
اینجا η ساعت = 0.975 – راندمان دنده یک مرحله.
نیروی فشار نرمال لنت ها روی قرقره ترمز:
کجا f = 0.42 – ضریب اصطکاک تسمه نورد روی چدن و فولاد
D w = 160 میلی متر - قطر قرقره ترمز. نیروی فنری که بر هر یک از دو اهرم وارد می شود را تعیین می کنیم:
کجا ل 1 = 100 میلی متر و ل 2 = 235 میلی متر - طول اهرم، η = 0.95 - راندمان اهرم سیستم ها
نیروی باز کننده:
کجا ل 3 = 105 میلی متر - جدول. P15.
نیروی الکترومغناطیس:
جایی که G p = 4 N وزن اهرمی است که آرمیچر آهنربای الکتریکی را به پین بازکننده متصل می کند.
L = 225 میلی متر و d = 15 میلی متر - جدول. P15.
سکته مغزی الکترومغناطیس:
مطابق با مقدار F m، الکترومغناطیس ترمز با مقدار ضربه h انتخاب و تنظیم می شود. بیشترین فشار روی لنت های ترمز ساخته شده از نوار نورد:
اینجا ل در مورد = 91 میلی متر - طول آستر؛
V در مورد = 30 میلی متر - عرض آستر؛
[ q] – فشار ویژه مجاز برای مواد کار سطوح مطابق جدول P13، برای نوار نورد روی چدن و فولاد [ q] = 1.2 مگاپاسکال
محاسبه ترمز باربر.
طبق جدول P16 برای ظرفیت بار بالابر معین G = 32 کیلو نیوتن، یک ترمز دیسکی باربر را با ابعاد انتخاب کنید:
رزوه پیچ ترمز مستطیلی، سه راه اندازی، قطر رزوه بیرونی d = 50 میلی متر است.
قطر نخ داخلی d 1 = 38 میلی متر؛
گام نخ - t = 8 میلی متر.
قطر متوسط دیسک ها D av = 92.5 میلی متر. زاویه مارپیچ رزوه محور ترمز سه استارت:
جایی که z = 3 - تعداد نخ شروع می شود.
D 2 - قطر نخ متوسط
نیروی محوری که در هنگام ترمز ایجاد می شود و حلقه های اصطکاک ترمز را می بندد.
جایی که T 2 گشتاور نامی روی شفت گیربکس کم سرعت است،
= 2…3 - زاویه اصطکاک در یک جفت رزوه ای هنگام کار در حمام روغن , قبول می کنیم = 2
f = 0.12 - ضریب اصطکاک نوار نورد روی فولاد در روغن.
η – شعاع متوسط رزوه پیچ
گشتاور ترمز ترمز باربر:
تی 2T = f∙ اف الف ∙ آر ج ∙ n=0.12∙22070∙0.0925∙2=490 N∙m
کجا n=2 -تعداد جفت سطوح مالشی
گشتاور ترمز باید شرایط زیر را برآورده کند:
T 2T K T ∙T 2 1.25∙347=434 N∙m;
Т 2Т =490 > 434 N∙m
بنابراین شرط برقرار است.
به تی = 1,25 – ضریب ایمنی ترمز برای ترمز دوم بالابر برقی.
قابلیت اطمینان نگهداری بار در حالت معلق با رعایت وابستگی زیر تضمین می شود:
f∙R c ∙n[η∙tg(α+)+f∙R c ]∙ η z 2 ;
f∙ آر ج ∙ n =0,12∙0,0925∙2=0,022.
0.022>0.015; آن ها شرط برقرار است
بار در حال حرکت به سمت پایین متوقف می شود اگر:
0,0046
بررسی رزوه پیچ از نظر ریزش:
در اینجا z 1 = 4 تعداد چرخش های نخ است که بار را جذب می کند.
کار عملی شماره 3
محاسبه تسمه نقاله با توجه به شرایط داده شده.
محاسبه تسمه نقاله شامل:
تعیین سرعت و عرض تسمه؛
تعیین تقریبی کشش نوار و توان سیم؛
محاسبه تکیه گاه تسمه و غلتک؛
تعیین ابعاد درام؛
محاسبه کشش نوار نقاله;
روشن شدن نیروی کشش و قدرت ایستگاه محرک، انتخاب موتور الکتریکی و گیربکس.
یک نوار نقاله با ظرفیت Q=240 تن در ساعت برای انتقال گوگرد در مسافت L=80 متر محاسبه کنید. چگالی بار =1.4 t/m3 حداکثر اندازهقطعات a 100 میلی متر، زاویه قرار گرفتن مواد در حالت استراحت = 45 درجه، زاویه شیب نوار نقاله به افق 
= 15 درجه تسمه نقاله لاستیکی است، سطح درام محرک با چوب پوشانده شده است. زاویه پیچاندن درام توسط نوار = 180 درجه. درایو در قسمت انتهایی نوار نقاله قرار دارد.
داده های اولیه:
Q = 240 تن در ساعت - بهره وری نوار نقاله.
L=80 متر - طول نوار نقاله;
=1.4 t/m 3 – چگالی مواد؛
A 100 میلی متر - حداکثر اندازه قطعات.
= 45 درجه - زاویه استراحت در حالت استراحت.
15 درجه - زاویه شیب نوار نقاله به افق.
= 180 درجه - زاویه بسته بندی درام با نوار.
مواد حمل و نقل - گوگرد توده ای.
برنج. 1 نمودار طراحی تسمه نقاله.
برای به دست آوردن کمترین عرض ممکن از تسمه، یک شکل شیاردار متشکل از سه غلتک اتخاذ می کنیم. طبق جدول A.18، برای حمل و نقل مواد با اندازه متوسط با عرض تسمه پیشنهادی B = 500...800 میلی متر، سرعت تسمه V = 1.6 متر بر ثانیه را می پذیریم.
عرض نوار شیاردار با فرمول تعیین می شود:
عرض تسمه B = 650 میلی متر = 0.65 متر را در نظر می گیریم (جدول P 18)، که در آن K ضریبی است که پراکندگی اضافی محموله روی تسمه نقاله شیبدار را در نظر می گیرد. در 20° - K = 1، در 20° - K = 0.95.
در مورد ما = 15 درجه K = 1.
بررسی عرض تسمه بر اساس توده بودن بار
V k = 2.5∙a+200=2.5∙100+200=450 میلی متر
ما B را به B رساندیم، بنابراین، در نهایت B = 650 میلی متر را می پذیریم. اگر معلوم شد که B B k است، باید عرض B k را از سری معمولی مطابق با GOST 22644-77 (جدول P18) بگیرید.
ما یک نوار لاستیکی از تسمه BKIL - 65، عرض B = 650 میلی متر با حد مقاومت σ r انتخاب می کنیم. n =65 N/mm و تعداد واشر z= 3…8 (جدول P19).
ما قدرت درایو اولیه را با استفاده از فرمول تعیین می کنیم:
P n =(0.00015∙Q∙L 2 +K 1 ∙L 2 ∙V+0.0027∙Q∙H) ∙K 2،
جایی که L 2 طول برجستگی افقی نوار نقاله است،
L 2 =L∙cos=80∙cos15° =77.3 متر،
H – ارتفاع بلند کردن بار، H=Lsin=80∙sin15° =20.7m
K 1 و K 2 ضرایب بسته به عرض و طول نوار هستند.
طبق جدول P20 با عرض نوار B = 650 متر K 1 = 0.020 و K 2 = 1 با طول ضریب بیش از 45 متر.
سپس، P n =(0.00015∙240∙77.3+0.02∙77.3∙1.6+0.0027∙240∙20.7) ∙1=18.67 کیلو وات
ما نیروی کشش اولیه را تعیین می کنیم:
kN.
ما حداکثر کشش اولیه نوار را با استفاده از فرمول تعیین می کنیم:
جایی که f ضریب اصطکاک بین تسمه و درام است، در مورد ما f = 0.35 (جدول A21).
α - 180 درجه - زاویه پیچیدن درام با نوار.
مقادیر e fα در جدول A21 آورده شده است.
تعداد فاصله ها را در نوار مشخص کنید:
,
که در آن K rp ضریب ایمنی نوار مطابق جدول است. P 22، ما K rp = 9.5 را در پیشنهاد می پذیریم که تعداد واشرها 4...5 باشد.
ما z = 4 را می گیریم. ضخامت روکش های لاستیکی در سمت کار δ 1 = 4 میلی متر است، در سمت غیر کار δ 2 = 1.5 میلی متر (جدول P 23).
چگالی خطی نوار:
جایی که δ = 1.4 میلی متر ضخامت یک پد پارچه است (جدول A19).
میانگین چگالی خطی محموله حمل شده:
کیلوگرم بر متر
چگالی خطی مشروط رولبرینگ. با عرض تسمه B = 650 میلی متر، چگالی مواد حمل شده = 1.4 تن بر متر 3، سرعت حرکت تا V = 2 متر بر ثانیه، قطر غلتک D p = 89 میلی متر (جدول A24). در شاخه کار نوار نقاله، تسمه توسط تکیه گاه های غلتکی شیاردار، متشکل از سه غلتک، و در شاخه بیکار، تسمه صاف است که توسط تکیه گاه های غلتکی متشکل از یک غلتک پشتیبانی می شود.
فاصله بین تکیه گاه های غلتکی روی شاخه کاری نوار نقاله l p مطابق جدول تعیین می شود. P25. در B = 650 mm و = 0.81 ... 1.6 t / m 3 l p = 1.3 m فاصله بین تکیه گاه های غلتکی در شاخه پایین (بیکار) گرفته شده است l x = 2∙ l p =2∙1.3 = 2، 6. متر
وزن تکیه گاه های غلتکی شاخه کار (شیاردار)
Mf =10 V+7=10∙0.65+7=13.5 کیلوگرم.
چگالی خطی مشروط بلبرینگ های غلتکی شیاردار
کیلوگرم بر متر
وزن تکیه گاه های غلتکی روی شاخه بیکار (مسطح)
M n =10 V+3=10∙0.65+3=9.5 کیلوگرم.
چگالی خطی مشروط یاطاقان غلتکی تخت شاخه بیکار
کیلوگرم بر متر
ابعاد درام را تعیین کنید.
قطر درام محرک D b =z∙(120…150) = 4 (120…1500) = =(480…600) میلی متر. طبق GOST 22644 - 77 (جدول P26)، D b = 500 میلی متر را می پذیریم. طول درام B 1 = B + 100 = 650 + 100 = 750 میلی متر.
برای جلوگیری از افتادن نوار از درام، دارای یک فلش محدب f n = 0.005B 1 = 0.005∙750 = 3.75 میلی متر است. قطر درام کششی 
ما D n = 320 میلی متر را می پذیریم (جدول P26).
ما کشش تسمه نقاله را با استفاده از روش نقطه به نقطه برای گرفتن کانتور تعیین می کنیم. کانتور تسمه نقاله را به چهار قسمت تقسیم می کنیم (شکل 1). کشش نوار در نقطه 1 به عنوان یک مقدار مجهول در نظر گرفته می شود. سپس کشش نوار را در نقاط دیگر از طریق کشش مجهول در نقطه 1 پیدا می کنیم:
جایی که K wn = 0.022 ضریب مقاومت غلتشی برای بلبرینگ های غلتکی تخت است.
جایی که K σ N ضریب مقاومت روی درام کششی است. هنگامی که زاویه پیچیدن درام با نوار α = 180°…240° باشد. K σ N = 0.05 ... 0.07، ما K σ N = 0.05 را می پذیریم.
جایی که K w w = 0.025 ضریب مقاومت غلتشی تکیه گاه های شیاردار است.
هنگامی که درایو در انتهای نوار نقاله قرار دارد، کشش در نقطه 1 برابر است با کشش نواری که از درام خارج می شود F 1 = F sb، و کشش در نقطه 4 برابر با کشش نوار است. در حال اجرا بر روی درام F 4 =F nb. کشش تسمه در حال اجرا با فرمول اویلر تعیین می شود:
F nb =F با ∙е fα یا F 4 =F 1 ∙е fα
بنابراین: 1.05 F 1 +9.8 = F 1 ∙3; 1.95∙F 1 =9.8.
کجا 
kN
F 2 = F 1 -1.43 = 5.03-1.43 = 3.6 kH; F 3 = 1.05 ∙F 1 -1.5 = 1.05 ∙5.03-1.5 = 3.78 kH
F 4 =1.05F 1 +9.8=5.03∙1.05+9.8=15.1 کیلوهات
افتادگی نوار بین تکیه گاه های غلتکی را بررسی می کنیم. بیشترین انحراف تسمه در سمت کار نوار نقاله در نقطه 3 خواهد بود. شرایط زیر باید رعایت شود:
حداکثر L 
حداکثر انحراف:
حداکثر L = 
متر
افتادگی نوار مجاز:
شرایط افتادگی برآورده شده است، زیرا l max =0.027
ما نیروی کشش مشخص شده را روی درام محرک تعیین می کنیم:
F TY =F 4 -F 1 +F 4…1 =15.1-5.03+0.03(15.1+5.03) = 10.7 کیلو ساعت
جایی که F 4…1 =K σ n (F 4 +F 1)،
در اینجا K σ n ضریب مقاومت روی درام محرک با بلبرینگ های غلتشی است، K σ n = 0.03…0.035
ما K σ n = 0.03 را می پذیریم.
قدرت مشخص شده ایستگاه درایو:
در جایی که K 3 = 1.1 ... 1.2 ضریب چسبندگی بین تسمه و درام است، K 3 = 1.1 را می گیریم.
η=0.8…0.9 - راندمان کلی مکانیزم محرک، 0.85 = η را بگیرید
طبق کاتالوگ (جدول P27) ما موتورهای الکتریکی را می پذیریم ACطراحی بسته با افزایش گشتاور راه اندازی نوع 4A200M. که دارای P = 22 کیلو وات، سرعت چرخش n = 1000 دور در دقیقه است.
توسعه یک ایستگاه رانندگی
سرعت درام درایو:
دور در دقیقه
نسبت دنده:
طبق جدول P10، بسته به نسبت دنده، قدرت موتور الکتریکی و سرعت چرخش، یک گیربکس با نسبت دنده U = 16.3 نوع Ts2-350، انتقال قدرت تحت عملیات سنگین P r = 24.1 کیلو وات، سرعت چرخش n r انتخاب می کنیم. = 1000 دور در دقیقه
سرعت واقعی تسمه
برای تنظیم کشش تسمه، یک بار کشندهبا نیروی کشش
طول سکته مغزی درام کشنده
کار عملی شماره 4
محاسبه یک نوار نقاله سطلی عمودی (آسانسور) در شرایط داده شده.
آسانسورهای سطلی عمودی به ترتیب زیر محاسبه می شوند:
1) پارامترهای اصلی آسانسور را تعیین کنید.
2) بارهای خطی را محاسبه کنید.
3) محاسبه کشش آسانسور را انجام دهید.
4) توان مورد نیاز موتور الکتریکی را طبق کاتالوگ ها تعیین کنید
موتور الکتریکی و گیربکس را انتخاب کنید.
مثال 12. یک آسانسور سطلی عمودی با ظرفیت Q = 30 تن در ساعت را محاسبه کنید که برای حمل سنگ خرد شده خشک معمولی با چگالی = 1.5 تن بر متر مکعب و اندازه متوسط ac = 30 میلی متر تا ارتفاع H = 20 متر طراحی شده است.
داده های اولیه:
Q = 30 تن در ساعت - بهره وری آسانسور.
ac = 30mm - اندازه متوسط قطعات مواد؛
= 1.5 تن بر متر مکعب - چگالی مواد؛
H = 20 متر - ارتفاع بلند کردن بار.
مواد - سنگ خرد شده خشک معمولی.
آسانسور نصب شده است منطقه باز.
راه حل:
طبق جدول P28 برای حمل و نقل مواد کوچک (ac
میانگین ضریب پر شدن سطل ها = 0.8.
برای آسانسورهای پرسرعت با تخلیه گریز از مرکز، قطر درام را می توان با استفاده از فرمول N.K Fadeev تعیین کرد:
dB0.204V = 0.204x1.6 = 0.52 متر
قطر درام محرک را Db = 500 میلی متر می گیریم (جدول P26).
سرعت چرخش درام:
=61 دور در دقیقه
فاصله قطب:
متر
از آنجایی که hn =0.24m
ظرفیت خطی سطل ها را تعیین کنید:
l/m
طبق جدول ظرفیت خطی P29 انتخاب کنید: 5 لیتر در متر
حجم سطل io = 2 لیتر، سطل سطل tk = 400 میلی متر، عرض سطل B = 250 میلی متر، عرض تسمه Bl = 300 میلی متر، فاصله سطل A = 140 میلی متر.
میزان دسترسی سطل را بر اساس اندازه مواد بررسی می کنیم. برای محموله های معمولی باید وجود داشته باشد:
A > (2...2.5)ac = (2...2.5)30 = 60...75mm
اگر یک محموله درجه بندی شده مشخص شده باشد، باید شرایط زیر رعایت شود:
A > (4...5) ac.
با پارامترهای پذیرفته شده سطل ها و سرعت تسمه V = 1.6 متر بر ثانیه، بهره وری مشخص شده Q = 30 تن در ساعت در ضریب پر شدن سطل تضمین می شود:
بار (وزن خطی بار در حال برداشت):
N/M
Q=qо+q2=132+51=183 نیوتن بر متر.
محاسبه کشش آسانسور با استفاده از روش بای پس کانتور انجام می شود. مطابق با طرح محاسباتی (شکل 2)، کمترین تنش باید در نقطه 1 مورد انتظار باشد. کشش در نقطه 1 به عنوان یک مقدار مجهول در نظر گرفته می شود.
کشش در نقطه 2 با در نظر گرفتن مقاومت درام برگشتی و برداشت بار توسط فرمول تعیین می شود:
F2=KF1+Wzach=1.08F1+153،
که در آن K = 1.08 ضریب افزایش کشش در تسمه با سطل است، با انعطاف پذیری
حمام درام معمولاً K = 1.08 در نظر گرفته می شود.
Wzach - مقاومت در برابر بار اسکوپ.
Wzach=Kzachq2=351=153N،
در اینجا Kzach ضریب scooping است که کار خاص را بیان می کند
برای جمع کردن بار هزینه شده است. با سرعت سطل 1-1.25
M/s برای محموله های پودری و کوچک Kzach = 1.25...2.5;
برای محموله های متوسط Kzach = 2...4. در سرعت رانندگی 1.6
M/s ما Kzach = 3 را می پذیریم.
تنش در شاخه روبرو (نقطه 3):
Fn = F3 = F2 + qН = 1.08F1 + 153 + 18320 = F1 + 3813.
تنش در شاخه در حال اجرا هنگام شمارش در برابر حرکت نوار (نقطه 4):
Fc = F4 + q0 H = F1 + 132 20 = F1 + 2640.
از تئوری محرک اصطکاک داریم:
برای یک درام فولادی با رطوبت بالا (آسانسور در یک منطقه باز نصب شده است)، ضریب اصطکاک f = 0.1 است و در = 180 ما e = 1.37 به دست می آوریم (جدول A21). سپس:
F3
با حل این معادله به دست می آید: F1 = 676 N.
برای اطمینان از ذخیره گرفتن، F1 = 1000 نیوتن را می گیریم، سپس:
F3 = Fn = 1.08F1 + 3813 = 1.08 1000 + 3813 = 4893 نیوتن،
F4 = Fc = F1 + 2640 = 1000 + 2640 = 3640 نیوتن.
تعداد لازم واشر در نوار اتخاذ شده از نوع BNKL-65 در р.n.= 65 N/mm (جدول P19) و ضریب ایمنی نوار Kr.p. = 9.5 (جدول A22).
.
با در نظر گرفتن ضعیف شدن تسمه توسط پیچ و مهره و نیاز به محکم کردن سطل ها روی تسمه، تسمه قبلاً اتخاذ شده را با z = 4 رها می کنیم.
نیروی محیطی روی درام محرک با در نظر گرفتن تلفات روی آن
Ft = (F3 - F4)K = (4893 - 3640)1.08 = 1353 نیوتن.
قدرت ایستگاه درایو را تعیین کنید:
کیلووات،
که در آن K3 = 1.1...1.2 ضریب چسبندگی بین تسمه و درام است.
ما K3 = 1.2 را می پذیریم.
= 0.8 ... 0.9 - راندمان کلی مکانیزم درایو، = 0.85 را می گیریم.
طبق کاتالوگ (جدول P27)، ما یک موتور الکتریکی AC از نوع CHA112MB را می پذیریم که دارای P = 4 کیلو وات، سرعت چرخش n = 1000 دور در دقیقه است.
ضریب دنده مورد نیاز:
طبق جدول P10، بسته به نسبت دنده، قدرت موتور الکتریکی و سرعت چرخش، یک گیربکس با u = 16.3 انتخاب می کنیم، انتقال قدرت تحت عملیات سنگین Рр = 10.2 کیلو وات، سرعت چرخش شفت با سرعت بالا nр = 1000 دور در دقیقه، نوع Ts2-250 .
سرعت واقعی تسمه:
ام‌اس.
برنج. 2. نمودار کشش در تسمه آسانسور.
برنامه های کاربردی
جدول P1
فاکتور ایمنی طنابnبه
جدول P2
ضریب ایمنی زنجیر nc
جدول P3
کارایی بلوک های قرقره n
جدول P4
حداقل مقدار ضریب مجاز ه
جدول P5
طناب های نوع LK-R 6x19 + 1 o.s. طبق GOST 2688-80
| قطر کاناتا دبه، میلی متر | استحکام کششی موقت مواد، سیم های طناب جیV، مگاپاسکال | ||||
| 1470 | 1568 | 1764 | 1960 | ||
| 4,1 | - | - | 9,85 | 10,85 | |
| 4,8 | - | - | 12,85 | 13,9 | |
| 5,1 | - | - | 14,6 | 15,8 | |
| 5,6 | - | 15,8 | 17,8 | 19,35 | |
| 6,9 | - | 24 | 26,3 | 28,7 | |
| 8,3 | - | 34,8 | 38,15 | 41,6 | |
| 9,1 | - | 41,55 | 45,45 | 49,6 | |
| 9,9 | - | 48,85 | 53,45 | 58,35 | |
| 11 | - | 62,85 | 68,8 | 75,15 | |
| 12 | - | 71,75 | 78,55 | 85,75 | |
| 13 | 76,19 | 81,25 | 89 | 97 | |
| 14 | 92,85 | 98,95 | 108 | 118 | |
| 15 | 107 | 114,5 | 125,55 | 137 | |
| 16,5 | 130 | 132 | 152 | 166 | |
| 18 | 155 | 166 | 181,5 | 198 | |
| 19,5 | 179,5 | 191 | 209 | 228 | |
| 21 | 208 | 222 | 243,5 | 265,5 | |
نوارهای ساخته شده از الیاف گیاهی و مصنوعی باید با ضریب ایمنی حداقل 8 ساخته شوند.
توجه! علیرغم این واقعیت که تسمه ها با حاشیه ایمنی طراحی شده اند، تجاوز از ظرفیت بلند کردن زنجیر نشان داده شده روی برچسب غیرقابل قبول است.
چه چیزی کشش شاخه های زنجیر را تعیین می کند؟ تسمه ها در چه زاویه ای بین شاخه ها طراحی شده اند؟
کشش S شاخه یک زنجیر تک پایه برابر با جرم بار Q است (شکل 3.13). تنش اسدر هر شاخه یک زنجیر چند شاخه با استفاده از فرمول محاسبه می شود
اس= Q/(n cos b)،
کجا n- تعداد شاخه های زنجیر؛ cos ب- کسینوس زاویه میل شاخه زنجیر به عمود.
البته زنجیر زن نباید بارها را در شاخه های زنجیر تعیین کند، بلکه باید بفهمد که با افزایش زاویه بین شاخه ها، کشش شاخه های زنجیر افزایش می یابد. در شکل شکل 3.14 وابستگی کشش شاخه های یک زنجیر دو پا را به زاویه بین آنها نشان می دهد. به یاد داشته باشید، هنگامی که سطل های آب را حمل می کنید، با دراز کردن بازوها، بار افزایش می یابد. اگر زاویه بین شاخه ها از 120 درجه بیشتر شود، نیروی کششی در هر شاخه از زنجیر دوپایه از جرم بار بیشتر خواهد شد.
بدیهی است که با افزایش زاویه بین شاخه ها، نه تنها کشش شاخه ها و احتمال پارگی آنها افزایش می یابد، بلکه مولفه فشاری کشش 5 SG نیز افزایش می یابد (شکل 3.13 را ببینید)، که می تواند منجر به تخریب شاخه ها شود. بار
توجه! طناب شاخه و زنجیر به گونه ای طراحی شده اند که زوایای بین شاخه ها از 90 درجه بیشتر نشود. زاویه طراحی برای تسمه های نساجی 120 درجه است.
 |
تراورس ها برای چه استفاده می شوند؟ چه طرح های تراورس برای بارهای زنجیر استفاده می شود؟
تراورس ها دستگاه های حمل بار قابل جابجایی هستند که برای حمل بارهای بلند و بزرگ طراحی شده اند. آنها از بارهای برداشته شده در برابر نیروهای فشاری که هنگام استفاده از تسمه ایجاد می شود محافظت می کنند.
تراورس ها با توجه به طراحی به دو دسته مسطح و فضایی تقسیم می شوند.
مسطحتراورس (شکل 3.15، الف)برای بندکشی بارهای طولانی استفاده می شود. قسمت اصلی تراورس تیر است 2, یا خرپایی که بارهای خمشی را حمل می کند. شاخه های طناب یا زنجیر از تیر آویزان هستند 1.
تراورس با قابلیت جابجایی کلیپ ها 4 در امتداد تیر نامیده می شود جهانی (شکل 3.15، ب).بلوک های یکسان کننده 5 در قفس ها نصب شده اند که توزیع یکنواخت بار را بین شاخه های تراورس تضمین می کند. S 1 = S 2.به همین دلیل، چنین تراورس نامیده می شود متعادل کردن بلوک های همسطح را می توان در سازه ها نیز استفاده کرد تسمه های طناببا بیش از سه شعبه
فضاییتراورس (شکل 3.15، V)برای بندکشی سازه ها، ماشین آلات و تجهیزات سه بعدی استفاده می شود.
من بازوهای مختلف متعادل کننده را دارمتراورس (شکل 3.15، ز)برای بلند کردن بارها با دو جرثقیل استفاده می شود و به شما این امکان را می دهد که بارها را بین جرثقیل ها متناسب با ظرفیت بالابری آنها توزیع کنید.
علائم تراورس معیوب:
Ø عدم وجود تمبر 3 یا برچسب.
Ø ترک ها (معمولا در جوش ها رخ می دهد).
Ø تغییر شکل تیرها، پایه ها، قاب ها با انحراف بیش از 2 میلی متر در هر 1 متر طول.
Ø آسیب به اتصالات و اتصالات.
چه نوع دستگیره هایی وجود دارد؟
گریپ ها پیشرفته ترین و ایمن ترین وسایل حمل بار هستند که مزیت اصلی آن کاهش کار دستی است. گریپر در مواردی که نیاز به جابجایی بارهایی از همان نوع باشد استفاده می شود. با توجه به تنوع گسترده محموله هایی که جابه جا می شوند، تعداد زیادی وجود دارد طرح های مختلفچنگ می زند. اکثر آنها را می توان به یکی از انواع زیر طبقه بندی کرد.
کنه منتقل می شوددستگیره ها (شکل 3.16، الف)بار را با اهرم نگه دارید 1 برای قسمت های بیرون زده اش
اصطکاکگیره ها بار را به دلیل نیروهای اصطکاکی نگه می دارند. دستگیره های اصطکاکی اهرمی (شکل 3.16، 6) بار را با استفاده از اهرم ها محکم کنید 1. دستگیره های اصطکاکی اهرمی-طناب (شکل 3.16، V)طناب داشته باشد 3 با بلوک ها، آنها برای زنجیر عدل، عدل استفاده می شود.
در عجیب و غریب دستگیره ها (شکل 3.16، ز)بخش اصلی غیر عادی است 4, که هنگام چرخش، مواد ورق را به طور قابل اعتمادی گیره می کند.
همچنین دستگاه های حمل بار وجود دارند که بار را به صورت خودکار (بدون مشارکت یک زنجیر بند) انجام می دهند.
فهرست مطالب کتاب صفحه بعد>>§ 8. الزامات ایمنی برای ماشین آلات و مکانیزم های بالابر و حمل و نقل.
طناب و زنجیر برای دستگاه های بالابر. فاکتور ایمنی طناب های شلاق.
هنگام محاسبه مهم ترین قسمت های ماشین های بالابر و طناب ها، حاشیه ایمنی زیادی در نظر گرفته می شود.
طناب و زنجیر- حیاتی ترین قسمت های مکانیسم های بالابر. روش‌های محکم کردن انتهای طناب‌ها در دستورالعمل‌های ارائه شده به همراه تجهیزات آمده است. قبل از نصب بر روی دستگاه بالابر، سیم طناب های فولادی محموله، بوم، کابلی، باربر و کششی با محاسبه بررسی می شوند:
که در آن k ضریب ایمنی است. P - نیروی شکستن طناب (پذیرفته شده طبق GOST)، N؛ S حداکثر کشش شاخه طناب (بدون در نظر گرفتن بارهای دینامیکی)، N است.
کشش طناب های بالابر فولادی به تعداد شاخه ها و زاویه تمایل آنها نسبت به عمود بستگی دارد (شکل 117). کمترین ضریب ایمنی برای برخی از انواع طناب ها در جدول آورده شده است. 38.
برنج. 117. تغییرات تنش در طناب ها و بار مجاز بسته به زاویه بین شاخه های طناب
جدول 38
محاسبه طبق فرمول انجام می شود
ضریب ایمنی طناب های بالابر با قلاب، حلقه یا گوشواره در انتها کمتر از 6 پذیرفته می شود. اگر بیش از 10 درصد سیم ها در طناب بالابر در هر مرحله خواب شکسته شود، کل طناب رد می شود و هیچ اتصالی وجود ندارد. مجاز است.
ضریب ایمنی زنجیرهای جوشی بسته به نوع و هدف زنجیر و نوع درایو از 3 تا 9 انتخاب می شود. اگر حلقه های زنجیر بیش از 10 درصد قطر اصلی خود فرسوده شوند (سنج زنجیر)، کار با زنجیر مجاز نمی باشد.
قطر طناب فولادیبستگی به قطر درام یا بلوک اطراف آن دارد و برای اطمینان از مقاومت در برابر سایش اهمیت زیادی دارد.
که در آن D قطر درام یا بلوک است که در امتداد پایین شیار اندازه گیری می شود، میلی متر. d - قطر طناب، میلی متر؛ e یک ضریب بسته به نوع دستگاه بالابر و حالت کار آن است که از 16 تا 30 مقدار دارد.
طناب های فولادی- یک عنصر حیاتی یک دستگاه بالابر است و وضعیت آنها نیاز به نظارت مداوم دارد. طناب های فولادی بر اساس تعداد قطع شدن سیم در طول یک پله رد می شوند. زمین خواب توسط خط طولی سطح طناب تعیین می شود. برابر است با فاصله ای که تعداد رشته های موجود در بخش طناب در آن گذاشته شده است. برای طناب های چند رشته ای که دارای رشته هایی در لایه های داخلی و خارجی هستند، رشته ها بر اساس تعداد رشته های لایه بیرونی شمارش می شوند.
رد طناب ها با توجه به معیارهای زیر در جدول انجام می شود. 39.
جدول 39
طناب های دستگاه های بالابر که برای بلند کردن افراد و همچنین برای حمل فلز مذاب یا داغ، اسیدها، مواد منفجره، مواد قابل اشتعال یا سمی در نظر گرفته شده است، در صورتی که تعداد سیم های شکسته در یک مرحله تخمگذار نصف آن باشد که در جدول نشان داده شده است، رد می شود. 39.
با سایش سطحی طناب یا خوردگی سیم ها، تعداد آنها در مرحله تخمگذار به عنوان نشانه رد شدن کاهش می یابد (جدول 40).
جدول 40
اگر سیم‌های طناب فرسوده یا خورده باشند و به 40 درصد یا بیشتر از قطر اصلی خود برسند، و همچنین اگر رشته‌ای پاره شده تشخیص داده شود، طناب رد می‌شود.
هنگام استفاده از یک زنجیر جوش داده شده، قطر درام یا بلوک گرفته می شود: برای ماشین های بالابر دستی - حداقل 20 برابر گیج زنجیر و برای درایو ماشین - حداقل 30 برابر گیج زنجیر. هنگام استفاده از چرخ دنده، زنجیرهای کالیبره شده و برگی جوش داده شده باید به طور همزمان با حداقل دو دندانه زنجیر درگیر باشند.
در ماشین هایی که برای حمل و نقل و عملیات بار در نظر گرفته شده اند، طناب یا زنجیر مسئولیت دارد بخش جدایی ناپذیر. ایمنی پرسنل عملیاتی و طول عمر طناب تا حد زیادی به انتخاب صحیح طراحی، اتصال و عملکرد یک طناب یا زنجیر بستگی دارد.
موارد زیر به عنوان عناصر بالابر انعطاف پذیر استفاده می شود: الف) سیم طناب فولادی. ب) زنجیر اتصال کوتاه جوش داده شده؛ ج) زنجیر صفحه؛ د) طناب های کنفی یا پنبه ای (مجاز است فقط به عنوان طناب پهلوگیری استفاده شود).
سیم طناب فولادی س به عنوان محموله، بوم، کابلی و قایق استفاده می شود. آنها به عنوان بالابرهای بار برای وینچ ها، بالابرها، جرثقیل های همه سیستم ها، بالابرهای ساختمانی، آسانسورها و غیره استفاده می شوند. آنها به عنوان جرثقیل بازویی برای جرثقیل های بازویی همه سیستم ها استفاده می شوند. به عنوان کابل های کابلی برای بالابرهای دکل، جرثقیل های زیرین و جرثقیل های بازویی. به عنوان لنگرها - به شکل تسمه ها و سایر وسایلی که برای تعلیق بارها از قلاب دستگاه بالابر طراحی شده اند.
انتخاب طناب ها مطابق با GOST فعلی "طناب های فولادی" انجام می شود.
مطابق با شرایط کار طناب ها در ماشین های بالابر و حمل و نقل، مکانیزم ها و انواع مختلفدر سازه ها به پشتیبان، باربر، کششی، بالابر و اتصال تقسیم می شوند.
طناب های پشتیبانی طراحی شده برای معلق کردن پل ها، دکل های مهاربندی، لوله ها، و غیره. این طناب ها در کشش کار می کنند، بنابراین شاخص های قدرت برای آنها بسیار مهم است، در حالی که انعطاف پذیری، قابل توجه نیست، می تواند حداقل باشد.
تمام فلزی باید به عنوان طناب پشتیبانی استفاده شود. استفاده از طناب هایی با هسته آلی توصیه نمی شود، زیرا بیرون کشیدن آنها به دلیل انقباض هسته ها بر قابلیت اطمینان عملیات و نصب تأثیر منفی می گذارد.
طناب های پشتیبانی به عنوان تکیه گاه برای چرخ دستی های متحرک استفاده می شود. عملکرد آنها شامل خمش و کشش قابل توجهی در زیر غلتک های چرخ دستی است. استفاده از طناب های تمام فلزی به عنوان طناب های باربر توصیه می شود. طراحی بسته، که ساختار متراکم و سطحی کم و بیش صاف دارند.
طناب کششی در کابل های هوایی، بیل مکانیکی و غیره استفاده می شود. عملکرد آنها با ساییدگی و خمش سطح قابل توجه هنگام کار بر روی بلوک ها همراه است. بنابراین توصیه می شود از طناب با قطرهای مختلفسیم و با هسته ارگانیک. در این حالت، لایه های بیرونی در رشته های طناب های کششی باید سیم های ضخیم تری نسبت به لایه های داخلی داشته باشند.
طناب های بلند کردن طراحی شده برای استفاده در جرثقیل، بالابر، وینچ و بالابر. آنها با سرعت حرکت ناهموار عمل می کنند و در طول عملیات تحت انواع پیچیده تغییر شکل قرار می گیرند - کشش و خم شدن. بارهای دینامیکی در طناب هایی از این نوع می تواند به 25-30٪ از طناب های ایستا برسد. طناب های رشته گرد با هسته های ارگانیک به عنوان طناب های بالابر استفاده می شود (به جز برای فروشگاه های گرم).
اکثریت قریب به اتفاق ماشین های بالابر با بارهای آزادانه از طناب های متقاطع استفاده می کنند. طناب های یکباره دارای طول عمر قابل توجهی (1.5-2 برابر) نسبت به طناب های متقاطع هستند، با این حال، به دلیل تنش های داخلی نامتعادل، طناب ها تمایل به باز شدن خود به خود دارند و بنابراین معمولاً فقط برای مکانیسم های بالابری که دارای صلب هستند استفاده می شود. راهنماهای بلند کردن بار (برمسبرگ، آسانسور و غیره).
ضریب اصطکاک بین طناب و قرقره با لایه گذاری یک طرفه به طور قابل توجهی افزایش می یابد (با استفاده از یک طرفه این ضریب 0.3 است، برای طناب های متقاطع 0.11 است). این برای بالابرهای دارای قرقره طناب بسیار مهم است.
برای بلند کردن افراد، استفاده از طناب های درجه B (بالاترین درجه) برای سایر ماشین آلات بالابر و حمل و نقل مجاز است، و برای اهداف کمکی، از طناب های درجه دو (درجه دوم) استفاده می شود .
طناب زدن برای ساخت زنجیر، مهار، طناب بکسل، طناب پهلوگیری و غیره استفاده می شود. این طناب ها در حالت کششی و خمشی کار می کنند و بنابراین باید انعطاف پذیری زیادی داشته باشند، زیرا اغلب نیاز به گره زدن، ایجاد اتصالات و حلقه های قیطانی است. برای این منظور استفاده از طناب های شش و هشت رشته ای با هسته های ارگانیک زیاد توصیه می شود.
پذیرش، نگهداری و جابجایی طناب . در کارخانه تولیدی، طناب ها باید تحت بازرسی و اندازه گیری خارجی، بررسی خواص مکانیکی سیم ها و غیره قرار گیرند که مطابق با نتایج این آزمایش ها، گواهی تنظیم می شود.
طناب هایی با قطر حداکثر 30 میلی متر و حداکثر وزن 700 کیلوگرم را می توان به صورت کلاف و محکم در 4-6 مکان تحویل داد. طناب هایی با قطر بیش از 30 میلی متر و همچنین طناب هایی با وزن بیش از 700 کیلوگرم باید روی درام پیچانده شوند. بعلاوه، صرف نظر از وزن و قطر، موارد زیر باید بر روی طبل پیچیده شود: الف) طناب هایی که برای بلند کردن و پایین آوردن افراد در نظر گرفته شده است. ب) طناب های تک لایه، چند رشته ای و شکل دار.
هر سیم پیچ یا درام باید دارای برچسبی باشد که سازنده، شماره سریال، نمادطول، وزن ناخالص طناب و تاریخ ساخت. برچسب با بخش کنترل کیفیت سازنده مشخص شده است.
هنگام بازرسی خارجی طناب، باید به موارد زیر توجه کنید:
1) آیا هیچ گونه غیر گردی در طناب وجود دارد. چنین طناب در حین کار سایش ناهموار خواهد داشت که باعث خرابی سریع آن می شود.
2) آیا رشته های بیرون زده فراتر از ابعاد طناب وجود دارد؟ چنین طناب در عملیات نیز غیرقابل اعتماد خواهد بود.
3) آیا سیم هایی وجود دارد که از ابعاد طناب بیرون زده باشد؟
در صورت وجود هر یک از نواقص ذکر شده، نباید اجازه استفاده از طناب به خصوص به عنوان طناب باری داده شود.
با توجه به ذخیره سازی نامناسبو حمل نادرست، عیوب زیر ممکن است، که به شدت قابلیت اطمینان طناب ها را کاهش می دهد:
خوردگی . وجود آثار خوردگی حتی کوچک به شدت عمر مفید طناب را کاهش می دهد. یک وسیله قابل اعتماد برای محافظت از طناب در برابر خوردگی، روانکاری خوب است، که همچنین اصطکاک بین سیم های جداگانه و بین درام و قرقره را کاهش می دهد.
به گزارش Orgtekhsmazka، طبیعی قیر توسروان کننده بسیار خوبی برای طناب است. در حال حاضر برای روانکاری طناب، سایوزنفت ترگ پمادهای طناب خاصی تولید کرده است که اساس آن وازلین فنی است.
کولا تریل sh k i. میخ یک خم 360 درجه در یک طناب است که زمانی رخ می دهد که پس از تشکیل یک حلقه تصادفی بیرون کشیده شود. به دلیل تغییر شکل باقیمانده سیم ها، میخ قابل اصلاح نیست، شکل طناب را به هم می زند و خطر شکستن آن را ایجاد می کند.
برای جلوگیری از ایجاد گیره، باز کردن طناب از کلاف و خواباندن اولیه آن به صورت یک خط روی زمین قبل از آویزان کردن باید انجام شود تا طناب در حلقه ها در هم نپیچد و خم های تیز نداشته باشد.
انتهای طناب فولادی باید به گونه ای مطمئن محکم شود که طناب ها را از پارگی یا گیر کردن محافظت کند (شکل 107a).
پس از تعویض طناب ها و زنجیرهای بار (بوم)، تمام جرثقیل ها و مکانیزم های بالابر با 10% بیشتر از حداکثر بار کاری با تیدر آزمایش می شوند. این تست توسط مدیریت سازمانی انجام می شود.
اگر تعداد قطع شدن سیم در طول یک پله طناب هنوز به عدد مربوطه نشان داده شده در جداول نرسیده باشد، اما از نظر اندازه قابل توجه باشد (50٪ از حد معمول)، و همچنین اگر طناب دارای سایش سطح بزرگ باشد. از سیم ها بدون شکستگی، می توان تحت شرایط نظارت دقیق بر وضعیت آن در طول بازرسی های دوره ای، ثبت نتایج در گزارش بازرسی، اما فقط با سایش سطحی که بیش از 20٪ از قطر اصلی سیم ها نباشد، اجازه کار کرد. سیم های بیرونی
زنجیر اتصال کوتاه جوش داده شده با پیوندهای بیضی به عنوان زنجیره های بار عمدتا در ساده ترین استفاده می شود مکانیسم های بلند کردن(بلوک، بالابر، وینچ، چنگال دستی و غیره). برای این منظور نمی توان از زنجیر پیوند بلند استفاده کرد، زیرا هنگام خم شدن در اطراف یک بلوک یا درام، نیروهای خمشی قابل توجهی اجتناب ناپذیر است.
زنجیر جوش داده شده پیدا شد کاربرد گستردهمانند چالوچا (بستن زنجیر). استفاده از زنجیر پیوند بلند به عنوان زنجیره پیوند نیز مجاز است.
اگر مکانیزم بالابر دارای درام ها یا بلوک های صاف باشد، استفاده از زنجیر کالیبره نشده مجاز است. اگر زنجیر بر روی یک چرخ دنده، یک درام یا یک بلوک با سلول کار می کند، تنها از یک زنجیر کالیبره شده مجاز به استفاده است. زنجیرهای کالیبره شده و کالیبره نشده جوش داده شده مورد استفاده در مکانیزم های بالابر به صورت جداگانه برای تمام طول خود، حداقل سالی یک بار آزمایش می شوند. زنجیرهای زنجیر حداقل هر 6 ماه یکبار برای دو برابر ظرفیت بار آزمایش می شوند.
اتصال زنجیر در هنگام شکستن و جایگزینی پیوندهای غیرقابل استفاده با پیوندهای جدید مجاز است، اما اتصال باید با جوش دادن پیوندهای جدید یا استفاده از پیوندهای اتصال ویژه انجام شود. پس از اتصال، زنجیر باید تا دو برابر بار کاری مجاز مورد آزمایش قرار گیرد.
محاسبه تأیید زنجیر به همان روشی که محاسبه طناب های فولادی انجام می شود. هنگام انجام محاسبات، باید در نظر داشت که ضریب ایمنی زنجیرهای بار، اعم از کالیبره و بدون کالیبره، باید باشد: برای جرثقیل های دستی و مکانیسم های بالابر، حداقل 3. برای جرثقیل ها و مکانیزم های بالابر ماشینی، حداقل 6.
ضریب ایمنی زنجیرهای کالیبره شده با بار جوشی که بر روی یک چرخ دنده کار می کنند باید: برای جرثقیل های دستی و مکانیسم های بالابر ثابت دستی، حداقل 3 برای جرثقیل ها و مکانیسم های بالابر ماشینی، حداقل 8 باشد.
قطر درام و تمام بلوک های محصور شده توسط زنجیر کالیبره و غیر کالیبره باید: در جرثقیل های دستی و مکانیزم های بالابر حداقل 20 برابر قطر فولاد حلقه زنجیری باشد. در جرثقیل های ماشینی و مکانیزم های بالابر، حداقل 30 برابر قطر فولاد پیوند زنجیری.
چرخ دنده زنجیر کالیبره شده باید حداقل 5 دندانه داشته باشد و گام چرخ دنده باید مطابق با گام زنجیر باشد.
فقط آن دسته از زنجیرهایی که مجهز به گواهینامه های مناسب از سوی تولیدکنندگان بوده و یا در آزمایشگاه های آزمایش تست شده باشند می توانند به عنوان زنجیر بار و بالابر استفاده شوند.
در حین کار، شکستن زنجیره معمولاً به دلیل اضافه بار در حین کار یا آزمایش، عدم نفوذ در طول ساخت، سایش طبیعی پیوندها و ازدیاد طول پیوندهای زنجیر مدرج هنگام کار بر روی چرخ دنده اتفاق می افتد.
در صورت مشاهده ترک یا عدم نفوذ در حین بازرسی، لینک ها باید با لینک های جدید جایگزین شوند. اگر سایش یک حلقه زنجیر بیش از 10 درصد قطر میله باشد، زنجیر باید با محاسبه بررسی شود و بسته به نتیجه، ظرفیت بار کاهش یابد یا با یک زنجیر جدید جایگزین شود. اگر یک زنجیر کالیبره شده که بر روی یک چرخ دنده کار می کند در حین کار دچار تکان خوردن شود، زنجیر باید تعویض شود.
لایه ای زنجیر . استفاده از زنجیر صفحه گال به عنوان زنجیر بار مجاز است.
طبق قوانین جاری، زنجیر لایه‌ای باری باید الزامات استاندارد All-Union "Gall cargo lamellar chains" را داشته باشد و دارای ضریب ایمنی حداقل 5 باشد. باید با گام زنجیره مطابقت داشته باشد.
طناب کنفی و پنبه ای . طناب کنفیآنهایی که در استاندارد فعلی اتحادیه اروپا به عنوان "معمولی" یا "محرک" ذکر شده اند، مجاز به استفاده به عنوان چالوسه هستند.
طناب‌های پنبه‌ای فقط برای درجه اول مجاز هستند، که در استاندارد اتحادیه اروپا به عنوان «طناب‌های رانندگی پنبه‌ای» تعیین شده است.
در جرثقیل های ماشینی و مکانیزم های بالابر، استفاده از طناب های کنفی و پنبه ای به عنوان طناب حمل بار مجاز نیست.
طناب‌های کنفی و پنبه‌ای باید برای کشش در تمام سطح مقطع (به استثنای فضای خالی بین رشته‌ها) طراحی شوند و تنش شرطی ماده نباید از 1 کیلوگرم بر میلی‌متر تجاوز کند. 2 برای طناب های باری و 0.5 کیلوگرم بر میلی متر 2 برای مهار طناب ها؛ در مورد دوم، مانند سایر طناب ها، محاسبه باید هم تعداد شاخه های طناب را که بار روی آنها معلق است و هم زاویه شیب نسبت به عمودی را در نظر بگیرد.
قطر درام و تمام بلوک های دور طناب باید حداقل ده برابر قطر طناب باشد، به استثنای قرقره هایی که در آنها می توان قطر بلوک ها را هفت برابر قطر طناب مجاز دانست. طناب
هنگام استفاده از طناب های رزین، تنش کششی در همه موارد باید 10 درصد کاهش یابد، زیرا رزین تأثیر منفی بر طناب دارد (اسیدهای موجود در رزین باعث خوردگی الیاف کنف می شود).
طناب های کنفی و پنبه ای تنها در صورتی می توانند به عنوان طناب های باری و طناب زنی مورد استفاده قرار گیرند که دارای گواهینامه های مناسب از تولید کنندگان یا تست شده در آزمایشگاه های آزمایش باشند.
محاسبه طناب های فولادی
هنگام انجام کارهای تقلبی مربوط به نصب انواع مختلف تجهیزات تکنولوژیکیو سازه ها از طناب های فولادی استفاده می شود. آنها برای ساخت تسمه ها و آویزهای بار، به عنوان مهاربندها، خطوط لوله و میله ها، و همچنین برای تجهیز بلوک های قرقره، وینچ ها و جرثقیل های مونتاژ استفاده می شوند.
بدون توجه به مقصد تجهیزات تقلباستفاده از طناب های فولادی که شرایط عمومی زیر را دارند ضروری است:
با طراحی - دوتایی؛
با توجه به نوع رشته ها - با لمس خطی سیم ها بین لایه ها (LK) و به عنوان جایگزین - با لمس نقطه ای خطی (TLK).
با توجه به مواد هسته - با یک هسته آلی (OC) و به عنوان جایگزین - با یک هسته فلزی (MC) ساخته شده از سیم طناب.
با توجه به روش تخمگذار - بدون باز شدن (N)؛
در جهت lay - cross lay;
با توجه به خواص مکانیکی سیم - طناب های درجه I و به عنوان جایگزین، طناب های درجه II.
با توجه به گروه علامت گذاری - با مقاومت کششی موقت 1764 مگاپاسکال یا بیشتر. به عنوان یک استثنا، استفاده از طناب هایی با قدرت حداقل 1372 مگاپاسکال مجاز است.
با توجه به وجود پوشش - برای کار در محیط های فعال شیمیایی و آب - طناب با سیم گالوانیزه؛
با هدف - محموله (G).
بسته به هدف، از انواع طناب زیر استفاده می شود:
برای تسمه ها، آویزهای بار و تجهیزات برای بالابرهای قرقره، وینچ ها، جرثقیل ها - طناب های انعطاف پذیرتر از نوع LK-RO، طراحی 6x36 (1 + 7 + 7/7 + 14) + 1 o. با. (GOST 7668-80)؛ به عنوان جایگزین می توان از طناب های نوع TLK-0 با طرح 6x37 (1 + 6 + 15 + 15) + 1 o استفاده کرد. با. (GOST 3079-80)؛
برای بریس ها، خطوط پسر و میله ها - طناب های سفت تر از نوع LK-R، طراحی 6 x 19 (1 + 6 + 6/6) + 1 o. با. (GOST 2688-80)؛ به عنوان جایگزین، مجاز به استفاده از طناب های نوع LK-0، طراحی 6x19 (1 + 9 + 9) + 1 o است. با. (GOST 3077-80). اطلاعات فنی انواع طناب های توصیه شده در پیوست آورده شده است. 1.
طناب های فولادی برای استحکام با تعیین حداکثر نیروهای طراحی در شاخه ها، ضرب آنها در ضریب ایمنی و مقایسه مقادیر به دست آمده با نیروی شکست طناب به عنوان یک کل محاسبه می شوند. در این حالت نیروهای محاسبه شده وارد بر طناب شامل بارهای تنظیمیبدون در نظر گرفتن ضرایب اضافه بار و پویایی ناشی از جرم بارهای بلند شده همراه با دستگاه های نصب و تلاش در طناب ها و میله ها.
محاسبه طناب فولادی به ترتیب زیر انجام می شود:
1. تعیین نیروی شکست طناب (kN):
که در آن S حداکثر نیروی طراحی در طناب، kN است. Кз-فاکتور ایمنی (پیوست 2)
2. بسته به هدف، یک طناب انعطاف پذیرتر (6x36) یا سفت تر (6x19) را انتخاب کنید و طبق جدول GOST (پیوست I)، ویژگی های آن را تعیین کنید: نوع، طراحی، استحکام کششی، نیروی شکست (نه کمتر از محاسبه شده یک)، قطر و وزن.
راه حل 1 . ما نیروی شکست در طناب را محاسبه می کنیم و آن را با توجه به برنامه تعیین می کنیم. 2 ضریب ایمنی k z = 5 برای یک طناب باری با کار سبک:
R k = Sk z = 100*5 = 500 kN.
2. برای وینچ انتخاب کنید طناب قابل انعطافنوع LK-RO طرح 6x36 (1 + 7 + 7/7 +14) + 1 o. با. (GOST 7668-80) و با توجه به جدول GOST (پیوست I) ویژگی های آن را تعیین می کنیم:
استحکام کششی موقت، MPa…………………………1764
نیروی شکست، kN…………………………………………………………………
قطر طناب، میلی متر………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………
وزن 1000 متر طناب، کیلوگرم …………………………………………………………………………………………………………………………
برای گزینه های شغلی برای انتخاب یک طناب فولادی برای وینچ الکتریکی با نیروی کشش، به پیوست 11 مراجعه کنید.
محاسبه زنجیره های جوشی و صفحه ای
زنجیر در کار نصباستفاده محدودی دارند زنجیرهای جوشی کالیبره نشده معمولاً به عنوان تسمه استفاده می شوند، زنجیر کالیبره شده و صفحه ای جوشی در مکانیزم های بالابر استفاده می شود.
برای زنجیره های جوشی و صفحه ای، نیروی مجاز وارد بر شاخه در زنجیره (kN) با فرمول تعیین می شود:
که در آن R بار شکست، kN است (بر اساس جداول GOST انتخاب شده است: برای زنجیرهای جوش داده شده - جدول 1، برای زنجیره های صفحه - جدول 2). kz - ضریب ایمنی برای زنجیر (بسته به هدف آنها مطابق جدول 3 انتخاب شده است).
قطر درام ها و چرخ دنده های دور زنجیر جوش داده شده نباید کمتر از موارد زیر باشد: درایو دستی- 20 قطر پیوند، برای درایو ماشین - 30 قطر پیوند. تعداد دندانه های زنجیر زنجیر برگ باید حداقل شش عدد باشد.
مثال 2.نیروی مجاز را در یک زنجیر بار جوشی با قطر فولادی زنجیر d=8 میلی متر برای مکانیزم بالابر دستی تعیین کنید.
راه حل. 1. مقدار بار شکست را برای یک زنجیره معین با توجه به
جدول 1: R = 66 kN.
جدول 1. پیوند گرد و زنجیر کششی.
(GOST 2319-81، ST SEV 2639-80)
| قطر فولاد زنجیر، میلی متر | گام زنجیره، میلی متر | وزن زنجیر 1 متر کیلوگرم | قطر فولاد زنجیر، میلی متر | گام زنجیره، میلی متر | وزن زنجیر 1 متر کیلوگرم | ||
| 0,75 | 2,25 | ||||||
| 1,00 | 2,70 | ||||||
| 1,35 | 3,80 | ||||||
| 1,80 | 5,80 |
جدول 2. زنجیر بارگذاری صفحه.
(GOST 191-82, ST SEV 2642-80)
| نوع زنجیر | مرحله t، میلی متر | فاصله بین صفحات داخلی، l در، میلی متر | ابعاد صفحه، میلی متر | ابعاد غلتک، میلی متر | وزن l متر زنجیر، کیلوگرم | ||||||
| ضخامت δ | طول L | عرض B | طول l، میلی متر | قطر قسمت میانی d c, mm | قطر گردن برای صفحات d w, mm | تعداد بشقاب در یک لینک | |||||
| من | 2.5 | 1,4 | |||||||||
| 2.5 | 2,7 | ||||||||||
| 3.0 | 3,4 | ||||||||||
| II | 3.0 | 7,0 | |||||||||
| 4.0 | 10,5 | ||||||||||
| 5.0 | 17,0 | ||||||||||
| 5.0 | 23,0 | ||||||||||
| III | 8.0 | 53,0 | |||||||||
| 8.0 | 89,0 | ||||||||||
| IV | 8.0 | 150,0 | |||||||||
| 10.0 | 210,0 | ||||||||||
| 10.0 | 305,0 |
توجه داشته باشید. زنجیر صفحه بار در چهار نوع تولید می شود
من - با پرچ بدون واشر؛ III - با پرچ روی واشر؛
II - روی پین های چوبی؛ IV - با برآمدگی های صاف.
جدول 3. فاکتور ایمنی
2. نیروی مجاز در زنجیره را در k = 3 تعیین می کنیم:
S = R/k s = 66/3 = 22 kN.
مثال 3. یک زنجیر برگ را برای مکانیزم بالابر با درایو ماشین در حداکثر بار روی شاخه زنجیره انتخاب کنید اس= 35 کیلو نیوتن
راه حل . 1. بار شکست را در شاخه زنجیره بیابید:
R = Sк з= 35*5 = 175 کیلونیوتن.
2. استفاده از جدول. 2، یک زنجیره برگ با ویژگی های زیر انتخاب کنید:
نوع زنجیر…………………………………………………………….11
گام زنجیره ای t، میلی متر…………………………………………………….…60
عرض صفحه B, mm…………………………………………………………………………………………………….
قطر قسمت میانی غلتک D ، MM ………………………………………
طول غلتک l, mm………………………………………..97
تعداد بشقاب در یک لینک…………………………….4
برای گزینه های شغلی برای انتخاب زنجیره بشقاب، نگاه کنید پیوست 12.
محاسبه تسمه های طناب
تسمه های ساخته شده از طناب های فولادی برای اتصال قرقره های مونتاژ با وسایل نقلیه بالابر و حمل و نقل (دکل ها، پورتال ها، شورون ها، بوم ها، تیرهای نصب)، لنگرها و سازه های ساختمانی و همچنین برای تسمه زدن تجهیزات و سازه های بلند شده یا جابجا شده با مکانیسم های بالابر و حمل و نقل استفاده می شود. .
در عمل نصب، از انواع زیر طناب های طناب استفاده می شود: معمولی، که شامل جهانی و یک، دو، سه و چهار پایه است، به تجهیزات در حال بلند شدن با تسمه یا دستگیره های موجودی، و همچنین پیچ خورده و حوله ای متصل می شود. .
برای زنجیر کردن تجهیزات سنگین، عمدتاً از تسمه های پیچ خورده موجودی استفاده می شود که به شکل یک حلقه بسته با قرار دادن متراکم موازی متوالی چرخش های در هم تنیده طناب در اطراف پیچ مرکزی اولیه ساخته شده است. این تسمه ها چندین مزیت دارند: توزیع یکنواخت بار در تمام پیچ ها، کاهش مصرف طناب، و بندکشی با نیروی کار کمتر.
تسمه های حوله نیز به شکل یک حلقه بسته از چرخش های طناب محکم ساخته می شوند و آنها را در یک لایه روی دستگاه گرفتن و عنصر تجهیزات بلند شده (اتصالات نصب، بند، شفت) قرار می دهند. این کشش یکنواخت را روی شاخه های تکی زنجیر تضمین می کند. انتهای طناب با استفاده از گیره در یک حلقه محکم می شود.
روش های ساخت و استفاده از تسمه های پیچ خورده و حوله ای در استاندارد صنعتی OST 36-73-82 توضیح داده شده است.
یک قلاب پیچ خورده که برای استفاده تأیید شده است با یک برچسب فلزی ارائه می شود که اطلاعات فنی اولیه را نشان می دهد.
تسمه های طناب به ترتیب زیر محاسبه می شوند (شکل 1، الف).
1. کشش (kN) را در یک شاخه زنجیر تعیین کنید:
S = Р/(mcos α)،
که در آن P نیروی طراحی اعمال شده به زنجیر، به استثنای اضافه بار و عوامل دینامیکی، kN است. m - تعداد کل شاخه های زنجیر. α زاویه بین جهت عمل نیروی طراحی و شاخه زنجیر است که بر اساس ابعاد عرضی تجهیزات در حال بلند شدن و روش بندکشی تنظیم می شود (توصیه می شود این زاویه را بیش از 45 درجه تنظیم کنید. در نظر داشته باشید که با افزایش آن، نیرو در شاخه زنجیر به میزان قابل توجهی افزایش می یابد).
2. نیروی شکست را در شاخه زنجیر بیابید (kN):
که در آن kz ضریب ایمنی برای زنجیر است (بر اساس ضمیمه 2 بسته به نوع بند تعیین می شود).
| 2α |
| α |
شکل 1. نمودارهای طراحی تسمه ها a- rope sling; ب- زنجیر پیچ خورده
3. بر اساس نیروی شکست محاسبه شده، با استفاده از جدول GOST (پیوست I)، انعطاف پذیرترین طناب فولادی انتخاب شده و اطلاعات فنی، نوع و طراحی، مقاومت کششی موقت، نیروی شکست و قطر آن تعیین می شود.
راه حل: 1. با توجه به تعداد کل شاخه ها m = 4 و زاویه تمایل آنها α = 45 o نسبت به جهت عمل نیروی طراحی P، کشش را در یک شاخه از زنجیر تعیین می کنیم:
S = P/ (m cosα) = 10 G o /(m cosα)=
10×15/(4×0.707)=53 کیلونیوتن.
2. نیروی شکست را در شاخه زنجیر بیابید:
R n = Sk z = 53 * 6 = 318 kN.
3. با توجه به نیروی شکستن یافت شده، با استفاده از برنامه. 1، یک طناب از نوع LK-RO را انتخاب کنید، طراحی 6×36(1+7+7/7+14)+1о.с. (GOST 7668-80) با مشخصات:
استحکام کششی موقت، MPa………………………………1960
نیروی شکست، kN……………………………………………………338
قطر طناب، میلی متر……………………………………………………………………………………………………………
وزن 1000 متر طناب، کیلوگرم……………………………………………………………………………………………………
برای انواع کارها برای محاسبه طناب فولادی برای زنجیر، به پیوست 13 مراجعه کنید.
4. محاسبه یک زنجیر پیچ خورده (شکل 1، ب)
1. کشش (kN) را در یک چرخش طناب زنجیر تعیین کنید:
S = Р/(mncos α)،
که در آن P نیروی اعمال شده به زنجیر، kN است. t - تعداد شاخه های زنجیر (برای زنجیر پیچ خورده m = 2)؛ n - تعداد چرخش های طناب در مقطع یک شاخه زنجیر (معمولاً n = 7.19 یا 37 چرخش). α زاویه بین شاخه زنجیر و جهت نیروی P است (توصیه شده a≤30 o).
2. نیروی شکست (kN) را در یک چرخش طناب زنجیر بیابید:
که در آن kz ضریب ایمنی است (پیوست 2).
3. بر اساس نیروی شکست محاسبه شده، با استفاده از جدول GOST (پیوست 1)، یک طناب فولادی را برای یک زنجیر پیچ خورده انتخاب کنید و داده های فنی آن را تعیین کنید.
4. قطر تخمینی d را از سطح مقطع شاخه زنجیر (mm) بسته به تعداد چرخش در مقطع یک شاخه بیابید:
7 دور………………………d c = ۳d
19 دور……………………………d c = ۵d
37 دور……………………………d c = ۷d
که در آن d قطر طناب برای پیچ های زنجیر است.
5. پیدا کنید حداقل قطردستگاه گرفتن:
D a = k c d c،
کجا به س -ضریب نسبت بین قطر دستگاه گرفتن و سطح مقطع شاخه زنجیر. حداقل مقدار آن:
برای دستگاه گرفتن دو انحنا (نوع سطلی) ….. k s ≥ 2
برای گیره استوانه ای ……………. k s ≥ 2
6. طول طناب (m) را برای ساخت بند پیچی محاسبه کنید
Lk = 2.2nl+2t،
جایی که l طول مورد نیاز زنجیر در امتداد پیچ مرکزی، m است. تی- زمین زنجیر برابر 30 د،متر
راه حل. 1. کشش را در یک چرخش طناب زنجیر، با زاویه مشخص کنید α - 20 درجه، تعداد دور طناب در یک شاخه زنجیر n = 19 عدد. و در نظر داشته باشید که P = 10G o:
S = P/(mncosα) = 10×300/(2×19×0.94) = 84 کیلونیوتن.
2. نیروی شکست را در یک دور طناب پیدا کنید:
R k = Sk z = 84*5 = 420 کیلونیوتن
3. طبق برنامه. طناب فولادی از نوع JIK-PO طرح 6×36 (1+7+7/7+14)+1o.s را انتخاب می کنم. (GOST 7668-80) با مشخصات:
استحکام کششی موقت، مگاپاسکال…………………………1960
نیروی شکست، kN………………………………………………430.5
قطر طناب، میلی متر……………………………………………………………………………………………………………………
وزن 1000 متر طناب، کیلوگرم……………………………………………..2800
4. قطر مقطع تخمینی شاخه زنجیر را بیابید
d c = 5d = 5 * 27 = 135 میلی متر.
5. حداقل قطر دستگاه گرفتن را محاسبه کنید
D z = k c d c = 4 * 135 = 540 میلی متر.
6. طول طناب را برای ساخت زنجیر تعیین می کنیم و طول آن l = 1.5 متر را مشخص می کنیم:
L k = 2.2nl +2t = 2.2×19×1.5 + 2×0.8 = 64.3 متر، که در آن t = 30d - 30×0.027 = 0.8 متر.
برای گزینه های محاسبه تسمه های پیچ خورده، به پیوست 14 مراجعه کنید.
برنج. 2. نمودار طراحی تیر نصب
2. حداکثر ممان خمشی با استفاده از فرمول محاسبه می شود
محداکثر = 
,
کجا ل- دهانه تیر نصب
3. لحظه مقاومت مورد نیاز را محاسبه کنید که بر اساس آن یک پروفیل استاندارد انتخاب می شود
دبلیو tr = 
,
کجا آر– مقاومت طراحی، MPa (پیوست 3)؛ متر– ضریب شرایط عملیاتی (پیوست 4).
مثال 6.تیر نصب را با دهانه l = 3 متر برای بلند کردن دستگاهی به وزن 18 تن با یک بلوک قرقره متصل به وسط تیر محاسبه کنید، اگر مشخص شود که جرم بلوک قرقره G p = 1.2 t است. نیرو در شاخه در حال اجرا S p = 35 kN است. متریال پرتو St.3.
1. نیروی وارد بر تیر نصب در نقطه تعلیق قرقره را تعیین کنید:
آر= 10· جی O به n به d +10 جی n به n + اس n =10·18·1.1·1.1+10·1.2·1.1+35=266 kN.
2. حداکثر ممان خمشی در تیر نصب با استفاده از فرمول محاسبه می شود
محداکثر = 
kN سانتی متر
3. لحظه مقاومت مورد نیاز مقطع تیر نصب را بیابید
دبلیو tr = 
=
19950 / (0.85 0.1 210) = 1117.6 cm 3 .
4. برای یک تیر از مقطع جامد (پیوست 5)، یک تیر I می پذیریم№ 45با W x = 1231 سانتی متر 3 ، که شرط W x >W را برآورده می کند tr.
برای گزینه های محاسبه تیر نصب، به پیوست 15 مراجعه کنید.
محاسبه تراورس
تراورس ها دستگاه های بالابر سفت و سختی هستند که برای بلند کردن تجهیزات بزرگ، بلند و دیواره نازک مانند پوسته ها طراحی شده اند.
یکی از اهداف مهم تراورس در هنگام نصب دستگاه جدار نازک، جذب نیروهای فشاری و لنگرهای خمشی حاصله به منظور جلوگیری از تغییر شکل دستگاه در حال بلند شدن است.
به طور معمول، تراورس پرتویی است که از تک پرتوهای I، کانال یا لوله های فولادی اندازه های مختلف. گاهی اوقات تراورس از تیرهای I جفتی یا کانال های متصل به صفحات فولادی یا لوله های فولادی تقویت شده با عناصر سیال ساخته می شود.
هنگام بلند کردن تجهیزات با چندین جرثقیل با ظرفیت های مختلف بالابری، از تیرهای متقاطع متعادل کننده یا متعادل کننده با بازوهای مختلف استفاده می شود.
تراورس در خمش و فشرده سازی کار می کند. وزن تراورس کسر کوچکی از وزن باری است که بلند می شود (معمولاً بیش از
1٪، بنابراین در محاسبات عملی می توان از لنگر خمشی در تراورس و انحراف از جرم خود چشم پوشی کرد.
برای انواع کارها برای محاسبه مقطع تیر، پیوست 16 را ببینید.
پیوست 3
پیوست 4
ضمیمه 5
پیوست 6
کانال ها (GOST 8240–72)
| شماره کانال | ابعاد، میلی متر | F,cm 2 | وزن 1 متر، کیلوگرم | مقادیر مرجع برای محورها | |||||||
| ساعت | ب | س | x – x | y–y | |||||||
| من xسانتی متر 4 | W xسانتی متر 3 | r x، سانتی متر | من yسانتی متر 4 | W yسانتی متر 3 | r y، سانتی متر | ||||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 |
| 4,4 | 6,16 | 4,84 | 22,8 | 9,10 | 1,92 | 5,61 | 2,75 | 0,95 | |||
| 6,5 | 4,4 | 7,51 | 5,90 | 48,6 | 15,0 | 2,54 | 8,70 | 3,68 | 1,08 | ||
| 4,5 | 8,98 | 7,05 | 89,4 | 22,4 | 3,16 | 12,80 | 4,75 | 1,19 |
ادامه پیوست 6
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 |
| 4,5 | 10,90 | 8,59 | 174,0 | 34,8 | 3,99 | 20,40 | 6,46 | 1,37 | |||
| 4,8 | 13,30 | 10,40 | 304,0 | 50,6 | 4,78 | 31,20 | 8,52 | 1,53 | |||
| 4,9 | 15,60 | 12,30 | 491,0 | 70,2 | 5,60 | 45,40 | 11,00 | 1,70 | |||
| 14a | 4,9 | 17,00 | 13,30 | 545,0 | 77,8 | 5,66 | 57,50 | 13,30 | 1,84 | ||
| 5,0 | 18,10 | 14,20 | 747,0 | 93,4 | 6,42 | 63,30 | 13,80 | 1,87 | |||
| 16a | 5,0 | 19,50 | 15,30 | 823,0 | 103,0 | 6,49 | 78,80 | 16,40 | 2,01 | ||
| 5,1 | 20,70 | 16,30 | 1090,0 | 121,0 | 7,24 | 86,00 | 17,00 | 2,04 | |||
| 18 a | 5,1 | 22,20 | 17,40 | 1190,0 | 132,0 | 7,32 | 105,0 | 20,00 | 2,18 | ||
| 5,2 | 23,40 | 18,40 | 1520,0 | 152,0 | 8,07 | 113,0 | 20,50 | 2,20 | |||
| ساعت 20 | 5,2 | 25,20 | 19,80 | 1670,0 | 167,0 | 8,15 | 139,0 | 24,20 | 2,35 | ||
| 5,4 | 26,70 | 21,00 | 2110,0 | 192,0 | 8,89 | 151,0 | 25,10 | 2,37 | |||
| 22a | 5,4 | 28,80 | 22,60 | 2330,0 | 212,0 | 8,99 | 187,0 | 30,00 | 2,55 | ||
| 5,6 | 30,60 | 24,00 | 2900,0 | 242,0 | 9,73 | 208,0 | 31,60 | 2,60 | |||
| ساعت 24 | 5,6 | 32,90 | 25,80 | 3180,0 | 265,0 | 9,84 | 254,0 | 37,20 | 2,78 | ||
| 6,0 | 35,20 | 27,70 | 4160,0 | 308,0 | 10,9 | 262,0 | 37,30 | 2,73 | |||
| 6,5 | 40,50 | 31,80 | 5810,0 | 387,0 | 12,0 | 237,0 | 43,60 | 2,84 | |||
| 7,0 | 46,50 | 36,50 | 7980,0 | 484,0 | 13,1 | 410,0 | 51,80 | 2,97 | |||
| 7,5 | 53,40 | 41,90 | 601,0 | 14,2 | 513,0 | 61,70 | 3,10 | ||||
| 8,0 | 61,50 | 48,30 | 761,0 | 15,7 | 642,0 | 73,40 | 3,23 |
پیوست 7
داده های اولیه طراحی برای لوله های فولادی بدون درز (GOST 8732– 78)
| قطر، میلی متر | ضخامت دیوار، میلی متر | منطقه مقطعی افسانتی متر 2 | لحظه اینرسی منسانتی متر 3 | لحظه مقاومت دبلیوسانتی متر 3 | شعاع اینرسی r، سانتی متر | وزن l متر، کیلوگرم | |
| بیرونی د n | داخلی د V | ||||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 |
| 12,3 18,1 23,6 28,9 33,9 38,7 43,2 | 29,0 41,0 51,6 60,6 68,6 75,3 81,0 | 3,47 3,40 3,34 3,27 3,21 3,15 3,09 | 9,67 14,21 18,55 22,69 26,63 30,38 33,93 | ||||
| 13,1 19,2 25,1 30,8 36,2 41,3 46,2 | 32,8 46,5 58,4 69,1 78,3 86,5 93,4 | 3,68 3,62 3,55 3,48 3,42 3,36 3,30 | 10,26 15,09 19,73 24,17 28,41 32,45 36,30 | ||||
| ادامه پیوست 7 | |||||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 |
| 13,8 20,4 26,6 32,7 38,4 44,0 49,2 | 36,7 52,3 66,0 78,2 88,9 98,5 106,0 | 3,89 3,83 3,76 3,70 3,63 3,57 3,51 | 10,85 15,98 20,91 25,65 30,19 34,53 38,67 | ||||
| 14,7 21,7 28,4 34,9 41,1 47,1 52,8 58,3 | 41,6 59,4 75,3 89,5 102,0 113,0 123,0 132,0 | 4,14 4,07 4,00 3,94 3,88 3,81 3,76 3,70 | 11,54 17,02 22,29 27,37 32,26 36,94 41,43 45,72 | ||||
| 15,5 22,8 29,9 36,8 43,4 49,7 55,8 | 46,1 65,9 83,8 99,8 114,0 127,0 138,0 | 4,35 4,28 4,22 4,15 4,09 4,02 3,96 | 12,13 17,90 23,48 28,85 34,03 39,01 43,80 | ||||
| 16,2 23,9 31,4 38,6 45,6 52,3 58,8 | 50,8 72,7 94,3 111,0 127,0 141,0 154,0 | 4,57 4,49 4,43 4,36 4,30 4,24 4,18 | 12,73 18,79 24,66 30,33 35,81 41,09 46,17 | ||||
| 25,3 33,8 40,8 48,3 55,4 62,3 69,0 75,4 | 81,1 104,0 124,0 142,0 159,0 174,0 187,0 199,0 | 4,74 4,68 4,61 4,55 4,49 4,42 4,36 4,30 | 19,83 26,04 32,06 37,88 43,50 48,93 54,16 59,19 | ||||
| 26,4 34,7 42,7 50,5 58,0 | 88,8 114,0 136,0 157,0 175,0 | 4,95 4,89 4,82 4,76 4,70 | 20,72 27,23 33,54 39,66 45,57 |
ادامه پیوست 7
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 |
| 65,3 72,4 79,2 | 192,0 207,0 221,0 | 4,64 4,57 4,51 | 51,30 56,98 62,15 | ||||
| 27,5 36,2 44,6 52,8 60,7 68,4 75,8 82,9 | 96,6 124,0 149,0 171,0 192,0 212,0 228,0 243,0 | 5,17 5,10 5,03 4,97 4,90 4,85 4,78 4,72 | 21,60 28,41 35,02 41,43 47,65 53,66 59,48 65,1 | ||||
| 28,8 37,9 46,8 55,4 63,8 71,9 79,7 | 5,41 5,35 5,28 5,21 5,15 5,09 5,03 | 22,64 29,79 36,75 43,50 50,06 56,43 62,59 | |||||
| 30,5 40,2 49,6 58,8 67,7 76,4 84,8 93,0 | 5,74 5,66 5,60 5,53 5,47 5,40 5,34 5,28 | 23,97 31,57 46,17 53,17 59,98 66,59 73,00 | |||||
| 35,4 46,7 57,8 68,6 79,2 | 6,65 6,59 6,51 6,46 6,38 | 27,82 36,70 45,38 53,86 62,15 |
ادامه پیوست 7
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 |
| 89,5 99,5 109,0 | 6,32 6,26 6,20 | 70,24 78,13 85,28 | |||||
| 32,8 43,2 53,4 63,3 73,0 82,4 91,6 101,0 | 6,15 6,09 6,03 5,96 5,89 5,83 5,76 5,69 | 25,75 33,93 41,92 49,72 57,31 64,71 71,91 78,92, | |||||
| 35,4 46,7 57,8 68,6 79,2 89,5 99,5 109,0 | 6,65 6,59 6,51 6,46 6,38 6,32 6,26 6,20 | 27,82 36,70 45,38 53,86 62,15 70,24 78,13 85,28 | |||||
| 36,9 48,7 60,5 72,2 83,2 94,2 104,4 114,6 | 6,97 6,90 6,83 6,76 6,69 6,62 6,55 6,48 | 29,15 38,47 47,60 56,52 65,25 73,79 82,12 90,26 | |||||
| 40,1 53,0 65,6 78,0 90,2 | 7,53 7,47 7,40 7,33 7,27 | 31,52 41,63 51,54 61,26 70,78 | |||||
| 59,6 73,8 87,8 102,0 | 8,38 8,32 8,25 8,19 | 46,76 57,95 68,95 79,76 |
ادامه پیوست 7
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 |
| 115,0 128,0 141,0 | 8,12 8,06 7,99 | 90,36 100,77 110,98 | |||||
| 66,6 82,6 98,4 114,0 129,0 144,0 159,0 | 9,37 9,31 9,23 9,18 9,12 9,04 8,97 | 52,28 64,86 77,24 89,42 101,41 113,20 124,79 |
پیوست 8
ضریب کاهش طول طراحی μ برای میله ها مقطع ثابت
پیوست 9
انعطاف پذیری نهایی عناصر فشرده[λ]
پیوست 10
ضریب کمانش φ عناصر فشرده مرکزی
برای فولاد درجه St.3.
| انعطاف پذیری λ | ||||||||||
| 1,00 0,99 0,97 0,95 0,92 0,89 0,86 0,81 0,75 0,69 0,60 0,52 0,45 0,40 0,36 0,32 0,29 0,26 0,23 0,21 | 0,999 0,998 0,968 0,947 0,917 0,887 0,855 0,804 0,774 0,681 0,592 0,513 0,445 0,396 0,356 0,317 0,287 0,257 0,228 0,208 | 0,998 0,986 0,966 0,944 0,914 0,884 0,850 0,798 0,738 0,672 0,584 0,506 0,440 0,392 0,352 0,314 0,284 0,254 0,226 0,206 | 0,997 0,984 0,964 0,941 0,911 0,811 0,845 0,792 0,732 0,663 0,576 0,499 0,435 0,388 0,348 0,311 0,281 0,251 0,224 0,204 | 0,996 0,982 0,962 0,938 0,908 0,878 0,840 0,786 0,726 0,654 0,568 0,492 0,430 0,384 0,344 0,308 0,278 0,248 0,222 0,202 | 0,995 0,980 0,960 0,935 0,905 0,875 0,835 0,780 0,720 0,645 0,560 0,485 0,425 0,380 0,340 0,305 0,275 0,245 0,220 0,200 | 0,994 0,978 0,958 0,932 0,902 0,872 0,830 0,774 0,714 0,636 0,552 0,478 0,420 0,376 0,336 0,302 0,272 0,242 0,218 0,198 | 0,993 0,976 0,956 0,929 0,899 0,869 0,825 0,768 0,708 0,627 0,544 0,471 0,415 0,372 0,332 0,299 0,269 0,239 0,216 0,196 | 0,992 0,974 0,954 0,926 0,896 0,866 0,820 0,762 0,702 0,618 0,536 0,464 0,410 0,368 0,328 0,296 0,266 0,236 0,214 0,194 | 0,991 0,972 0,952 0,923 0,890 0,863 0,815 0,756 0,696 0,609 0,528 0,457 0,405 0,364 0,324 0,293 0,262 0,233 0,213 0,192 |
پیوست 11
گزینه هایی برای انتخاب یک طناب فولادی برای وینچ الکتریکی با نیروهای کششی زیر :
| گزینه | ||||||||||||||||||
| kN |
| گزینه | ||||||||||||
| برو |
| گزینه | ||||
| برو |
پیوست 15
گزینه هایی برای وظایف محاسبه تیر نصب برای بلند کردن دستگاه با یک قرقره:
| گزینه | ||||||||||||||||||
| L, m | ||||||||||||||||||
| وزن | ||||||||||||||||||
| Gp | 1,2 | 1,3 | 1,5 | 1,6 | 1,7 | 1,8 | 1,9 | 2,1 | 2,2 | 2,3 | 2,4 | 2,5 | 2,6 | 2,7 | 2,8 | 2,9 | ||
| اس n | ||||||||||||||||||
| مواد پرتو | ST3 | ST5 | فولاد 45 | فولاد 40Х | ST3 | ST5 | فولاد 45 | فولاد 40Х | ST3 | ST5 | فولاد 45 | ST3 | ST5 | فولاد 45 | فولاد 40Х | ST3 | ST5 | فولاد 45 |
ادامه پیوست 15
| گزینه | ||||||||||||
| L, m | ||||||||||||
| وزن | ||||||||||||
| Gp | 1,1 | 1,2 | 1,3 | 1,4 | 1,5 | 1,6 | 1,7 | 1,8 | 1,9 | 2,1 | 2,2 | |
| اس n | ||||||||||||
| مواد پرتو | فولاد 40Х | ST3 | ST5 | فولاد 45 | فولاد 40Х | ST3 | ST5 | فولاد 45 | فولاد 40Х | ST3 | ST5 | فولاد 45 |
پیوست 16
گزینه هایی برای محاسبه مقطع تیر متقاطع.
| گزینه | ||||||||||||||||||
| برو، تی. |
| گزینه | ||||||||||||
| برو، تی. |
Kp و Kd برابر با 1.1 گرفته می شوند
پیوست 17
گزینه هایی برای محاسبه تیر فشاری برای بلند کردن یک درام استوانه ای افقی:
| گزینه | ||||||||||||||||||
| برو، تی. | ||||||||||||||||||
| L, m. |
| گزینه | ||||||||||||
| برو، تی. | ||||||||||||
| L, m. |
مراجع
