Կառուցվածքային ամրություն. Հողի կառուցվածքը և հյուսվածքը, կառուցվածքային ամրությունը և կապերը հողում: Նախնական ճնշման գրադիենտի ազդեցությունը
Հողի ուժ -դա կործանմանը դիմակայելու նրանց կարողությունն է: Երկրատեխնիկական նպատակներով կարևոր է իմանալ մեխանիկական ուժ հողերը, այսինքն. մեխանիկական սթրեսի ազդեցության տակ ոչնչացմանը դիմակայելու ունակություն. Եթե դեֆորմացիայի բնութագրերը որոշվում են լարումներով, որոնք չեն հանգեցնում ոչնչացման (այսինքն՝ մինչև կրիտիկական), ապա հողի ուժի պարամետրերը որոշվում են հողի ոչնչացման տանող բեռների դեպքում (այսինքն՝ սահմանափակում):
Հողի ուժի ֆիզիկական բնույթը որոշվում է մասնիկների փոխազդեցության ուժերով, այսինքն. կախված է կառուցվածքային կապերի ամրությունից: Որքան մեծ է հողի մասնիկների փոխազդեցության ուժը, այնքան բարձր է նրա ընդհանուր ուժը: Հաստատվել է, որ հողի քայքայումը տեղի է ունենում, երբ դրա մի մասը տեղափոխվում է մյուսի վրա՝ ճեղքող լարումների ազդեցության տակ։ արտաքին ծանրաբեռնվածություն. Այս դեպքում հողը դիմադրում է կտրող ուժերին. համակցված հողերում սա ներքին շփման դիմադրություն է, իսկ համակցված հողերի համար, ի լրումն, դա սոսնձման ուժերի դիմադրությունն է:
Ուժի պարամետրերը հաճախ որոշվում են լաբորատոր պայմաններում՝ օգտագործելով մեկ հարթության ուղիղ կտրվածքով գործիքներ և կայունաչափեր: Ուղիղ կտրվածքի սարքի դիագրամը ներկայացված է Նկ. 2.13. Այն բաղկացած է երկու մետաղական օղակների վանդակից, որոնց միջև բաց է թողնվել (մոտ 1 մմ)։ Ստորին օղակը ամրացված է, իսկ վերին օղակը կարող է հորիզոնական շարժվել:
Փորձարկումները կատարվում են մի քանի նմուշների վրա՝ նախապես սեղմված տարբեր ուղղահայաց ճնշումներով Ռ. Նորմալ լարման արժեքը σ խտացման բեռից կլինի , որտեղ Ա- նմուշի տարածքը. Այնուհետև մենք հորիզոնական բեռներ ենք կիրառում քայլերով Տ, որոնց ազդեցությամբ առաջանում են շոշափող լարումներ սպասվող կտրվածքային գոտում։ Որոշակի արժեքի դեպքում սահմանային հավասարակշռություն է տեղի ունենում, և նմուշի վերին մասը շարժվում է ստորին մասով: Հողի վերջնական ճեղքման դիմադրությունը ընդունվում է որպես շոշափող լարումներ այն բեռնման փուլից, երբ կտրվածքային դեֆորմացիաների զարգացումը չի դադարում:
Կտրման դեպքում (մեկ հարթ կտրվածք) հողի ուժը կախված է մեկ տեղամասում գործող նորմալ սեղմման և շոշափող կտրվածքի լարումների հարաբերակցությունից. նմուշին այն կտրելու համար: Սահմանային շոշափողների և նորմալ սթրեսնկարագրված է գծային հավասարմամբ, որը սահմանային հավասարակշռության հավասարումն է (Կուլոնի օրենք)
Տգ ժ+գ, (2.22)
որտեղ է ներքին շփման անկյունը, աստիճաններ; tg - ներքին շփման գործակից; Հետ- կպչունություն, MPa: Այստեղ հավասար անկյանուղիղ գծի թեքությունը կոորդինատներում և կպչունության մեծությունը Հետհավասար է առանցքի վրա կտրված հատվածին, այսինքն. ժամը (նկ. 2.14): Համար չամրացված հողերհամախմբվածության պակաս ( Հետ= 0), Կուլոնի օրենքը պարզեցված է.
Տգ ժ. (2.23)
Այսպիսով, և Հետհողի կտրվածքի ուժի պարամետրերն են:
Որոշ դեպքերում այն նույնացվում է ներքին շփման անկյան հետ հանգստի անկյուն, որոշվում է ոչ միաձուլված հողերի համար։ Հանգստի անկյունթույլ թափված հողի մակերեսի թեքության անկյունն է դեպի հորիզոնական հարթությունը: Այն առաջանում է մասնիկների շփման ուժերի շնորհիվ։
Եռասռնի սեղմման դեպքում հողի ամրությունը կախված է հիմնական նորմալ լարումների հարաբերակցությունից և. Փորձարկումները կատարվում են կայունաչափ սարքի վրա (նկ. 2.15): Հողի նմուշ գլանաձեւփակված է անջրանցիկ ռետինե պատյանով և սկզբում ենթարկվում է լրիվ հիդրավլիկ ճնշման, այնուհետև կիրառվում է նմուշի վրա քայլերով ուղղահայաց ճնշում, նմուշը հասցնելով ոչնչացման։ Լարվածությունը ստացվում է փորձից։
Եռակի սեղմման փորձարկումները կատարվում են ըստ հիմնական լարվածության հարաբերակցության սխեմայի, երբ > . Այս դեպքում կախվածությունը կառուցվում է Mohr շրջանակների միջոցով, որոնց շառավիղն է 
(նկ. 2.16): Փորձարկելով առնվազն երկու նմուշ հողի եռակողմ սեղմման համար և դրանց համար սահմանափակող ծրար կառուցելով՝ օգտագործելով Mohr ձևի շրջանակները, ըստ Կուլոն-Մորի ամրության տեսության, արժեքները և Հետ, որոնք եռակողմ սեղմման պայմաններում հողի ամրության պարամետրերն են։
Համախմբման ճնշումը (ամբողջովին փոխարինելով կպչունության և շփման ուժերի գործողությունը) որոշվում է բանաձևով.
ctg ժ
Հիմնական շեշտադրումների համար Coulomb-Mohr պայմանն ունի ձև
. (2.24)
2.6.1. Հողերի կտրվածքային դիմադրության վրա ազդող գործոններ
Հիմնական առանձնահատկությունըՈչ համակցված հողերի կտրվածքային դիմադրությունը համախմբվածության բացակայությունն է: Հետևաբար, նման հողերի կտրվածքի ուժը բնութագրվում է ներքին շփման անկյան կամ հանգստի անկյան միջոցով, և համակցված հողերի կտրող ուժը որոշող հիմնական գործոնները կլինեն նրանք, որոնք ազդում են հողի մասնիկների միջև շփման վրա:
Ոչ միաձուլված հողերի մասնիկների միջև շփման ուժերի մեծությունը հիմնականում կախված է մասնիկների ձևից և դրանց մակերեսի բնույթից: Կլորացված մասնիկները հանգեցնում են հողերի ներքին շփման անկյան նվազմանը` շփման ուժերի նվազման և մասնիկների ներգրավման պատճառով: Անհավասար կոպիտ մակերեսով անկյունային մասնիկները մեծացնում են հողի ներքին շփման անկյունը, ինչպես ներգրավվածության, այնպես էլ մասնիկների շփման ուժի ավելացման շնորհիվ:
Ոչ միաձուլված հողերում ներքին շփման անկյան մեծության վրա ազդում է նաև դիսպերսիան։ Քանի որ նման հողերի ցրվածությունը մեծանում է, այն նվազում է մասնիկների սոսնձման ուժերի նվազման պատճառով:
Ի թիվս այլ գործոնների, որոնք ազդում են ոչ համակցված հողերի կտրվածքային դիմադրության վրա, մենք նշում ենք դրանց խտությունը (ծակոտկենությունը): Չամրացված հողում ծակոտկենությունն ավելի մեծ է, և ներքին շփման անկյունն ավելի փոքր կլինի, քան նույն խիտ հողում: Համակցված հողում ջրի առկայությունը նվազեցնում է մասնիկների միջև շփումը և ներքին շփման անկյունը: Համակցված հողերի կտրվածքային դիմադրության առանձնահատկությունն այն է, որ համակցվածության առկայությունն է, որի արժեքը տատանվում է լայն տիրույթում:
Համակցված հողերի կտրվածքային դիմադրության վրա ազդում են կառուցվածքային և հյուսվածքային առանձնահատկությունները (կառուցվածքային կապերի տեսակը, ցրվածությունը, ծակոտկենությունը) և հողի խոնավությունը: Բյուրեղացման կառուցվածքային կապերով համակցված հողերն ունեն ավելի բարձր արժեքներ Հետև քան կոագուլյացիոն կապերով հողերը։ Հյուսվածքի ազդեցությունը դրսևորվում է տարբեր կոորդինատների երկայնքով ամրության անիզոտրոպիայում (կողմնորոշված հյուսվածք ունեցող հողերում մասնիկների կողմնորոշման ուղղության վրա տեղաշարժը տեղի է ունենում ավելի հեշտ, քան դրանց կողմնորոշումը):
Համակցված հողերի խոնավության պարունակության մեծացմանը զուգընթաց Հետիսկ ներքին շփման անկյունը բնականաբար նվազում է կառուցվածքային կապերի թուլացման և ջրի քսայուղային ազդեցության պատճառով մասնիկների շփումների վրա։
2.6.2. Հողերի ստանդարտ և հաշվարկված դեֆորմացիայի և ամրության բնութագրերը
Հիմքերի հիմքում գտնվող հողերը տարասեռ են։ Հետևաբար, մեկ նմուշի ուսումնասիրությունից դրա որևէ բնութագրիչի որոշումը տալիս է միայն մասնակի արժեք: Որոշելու համար կարգավորող բնութագրերըհող, կատարվում է յուրաքանչյուր ցուցանիշի մի շարք որոշումներ։ Հողի դեֆորմացման մոդուլի ստանդարտ արժեքները որոշվում են որպես միջին թվաբանական արժեքներ ընդհանուր որոշումների քանակից.
Որտեղ n- սահմանումների քանակը; - հատկանիշի հատուկ արժեքը.
Ստանդարտ արժեքներ ուժի բնութագրերը– ներքին շփման և համախմբվածության անկյունները – որոշվում են հողի կտրվածքի դիմադրության գծապատկերից հետո: Կտրման մի շարք փորձերի արդյունքները մոտավորվում են ուղիղ գծով՝ օգտագործելով նվազագույն քառակուսիների մեթոդը՝ փորձարարական տվյալները մշակելու համար: Այս դեպքում նորմալ լարումների մեկ մակարդակի կտրվածքային դիմադրության որոշումների թիվը պետք է լինի առնվազն վեց:
Մենք գտնում ենք ուղիղ գծի ստանդարտ արժեքները՝ օգտագործելով բանաձևերը
; (2.26)
tg 
, (2.27)
Հողերի կառուցվածքային ամրության մեծությունը հողերի շատ կարևոր բնութագիր է։ Դրա արժեքը կարող է որոշվել չխախտված կառուցվածքի սեղմման կորից, հողերի փորձարկումից (մինչև կառուցվածքային ամրության հասնելը) շատ փոքր ծանրաբեռնվածության աստիճաններով (մոտ 0,002-0,010 ՄՊա), այնուհետև սեղմման կորի կտրուկ փոփոխությունը կհամապատասխանի կառուցվածքային սեղմիչին։ հողի ամրությունը. Ճնշման արժեքը, որը համապատասխանում է կորի ճնշման առանցքի հետ հատման կետին, հավասար է կառուցվածքի սեղմման ուժի արժեքին:
Նկարչությունա) ջրով հագեցած հողի հարաբերական սեղմումը կախված p ճնշումից, բ) կավային հողի հարաբերական սեղմումը` կախված ճնշումից մասնակի քայքայմամբ.
Հողի խտացման օրենքը. հողի ծակոտկենության գործակիցի փոփոխությունն ուղիղ համեմատական է ճնշման փոփոխությանը:
13. Սեղմման կախվածությունը ծավալային սեղմման ժամանակ
Ծակոտկենության հարաբերակցության փոփոխություններ եհողը սեղմման տակ ընդհանուր դեպքկախված կլինի ոչ միայն ուղղահայաց նորմալ լարումների մեծությունից, այլև հորիզոնական և
Եկեք որոշենք հիմնական լարումների գումարը հողի շերտի սեղմման դեպքում՝ առանց դրա կողային ընդարձակման հնարավորության՝ բացահայտելով տարրական պարալեպիպեդ, որը, այս խնդրի պայմաններում, կզգա միայն ավելի նորմալ (հիմնական) լարումներ։
Քանի որ հորիզոնական դեֆորմացիաները (հողի կողային ընդլայնումը) անհնար են, հորիզոնական հարաբերական դեֆորմացիաները հավասար կլինեն զրոյի, այսինքն. , որից բխում է, որ . Բացի այդ, հավասարակշռության վիճակից ունենք
Հայտնի է, որ առաձգական մարմնի հարաբերական դեֆորմացիան Հուկի օրենքի համաձայն հայտնաբերվում է արտահայտությունից. 
Որտեղ է նյութի առաձգականության մոդուլը, հողի կողային ընդարձակման գործակիցն է (Պուասոնի հարաբերակցությունը): Այս արտահայտության մեջ փոխարինելով , , , մենք ստանում ենք
Որտեղ է հանգստի ժամանակ հողի կողային ճնշման գործակիցը, այսինքն. հորիզոնական շարժումների բացակայության դեպքում
Դասընթացի հիմնական հասկացությունները. Դասընթացի նպատակներն ու խնդիրները. Հողերի կազմը, կառուցվածքը, վիճակը և ֆիզիկական հատկությունները:
Դասընթացի հիմնական հասկացությունները.
Հողի մեխանիկաուսումնասիրում է հողերի ֆիզիկական և մեխանիկական հատկությունները, հիմքերի սթրեսային վիճակի և դեֆորմացիաների հաշվարկման մեթոդները, գնահատում է հողի զանգվածների կայունությունը և կառուցվածքների վրա հողի ճնշումը։
Գետնինվերաբերում է ցանկացած ժայռի, որն օգտագործվում է շինարարության մեջ՝ որպես կառույցի հիմք, միջավայր, որտեղ կառուցված է կառույցը կամ կառույցի նյութ։
ռոքկոչել բնական կառուցված միներալների հավաքածու, որը բնութագրվում է կազմով, կառուցվածքով և հյուսվածքով:
Տակ կազմըենթադրում է ժայռը կազմող միներալների ցանկը: Կառուցվածք- սա ժայռը կազմող մասնիկների չափն է, ձևը և քանակական հարաբերակցությունը: Հյուսվածք– հողի տարրերի տարածական դասավորությունը, որը որոշում է դրա կառուցվածքը.
Բոլոր հողերը բաժանվում են բնական՝ հրային, նստվածքային, մետամորֆային և արհեստական՝ խտացված, բնական վիճակում ամրացված, զանգվածային և ալյուվիալային։
Հողի մեխանիկայի դասընթացի նպատակները.
Դասընթացի հիմնական նպատակն է ուսանողին սովորեցնել.
Հողի մեխանիկայի հիմնական օրենքներն ու սկզբունքները.
Հողերի հատկությունները և դրանց բնութագրերը - ֆիզիկական, դեֆորմացիա, ամրություն;
Հողի զանգվածի լարված վիճակի հաշվարկման մեթոդներ.
Հողի ամրության և նստվածքի հաշվարկման մեթոդներ.
Հողերի կազմը և կառուցվածքը.
Հողը երեք բաղադրիչ միջավայր է, որը բաղկացած է պինդ, հեղուկ և գազայինԲաղադրիչներ. Երբեմն դրանք մեկուսացված են հողի մեջ բիոտա- կենդանի նյութ. Պինդ, հեղուկ և գազային բաղադրիչները գտնվում են մշտական փոխազդեցության մեջ, որն ակտիվանում է շինարարության արդյունքում։
Մասնիկներհողերը կազմված են ժայռաստեղծ միներալներից տարբեր հատկություններ:
Հանքանյութերը ջրի նկատմամբ իներտ են.
Հանքանյութերը ջրում լուծելի են;
Կավե հանքանյութեր.
Հեղուկբաղադրիչը հողում առկա է 3 վիճակով.
Բյուրեղացում;
Առնչվող;
Անվճար։
ԳազայինՀողի ամենավերին շերտերում բաղադրիչը ներկայացված է մթնոլորտային օդով, ներքևում՝ ազոտով, մեթանով, ջրածնի սուլֆիդով և այլ գազերով։
Հողի կառուցվածքը և հյուսվածքը, կառուցվածքի ամրությունը և հողային կապերը:
Պինդ մասնիկների ամբողջությունը կազմում է հողի կմախքը։ Մասնիկների ձևը կարող է լինել անկյունային կամ կլոր: Հողի կառուցվածքի հիմնական բնութագիրը գնահատում,որը ցույց է տալիս տարբեր չափերի մասնիկների ֆրակցիաների քանակական հարաբերակցությունը։
Հողի հյուսվածքը կախված է դրա ձևավորման պայմաններից և երկրաբանական պատմությունից և բնութագրում է գոյացության մեջ հողի հաստության տարասեռությունը։ Տարբերում են բնական կավե հողերի բաղադրության հետևյալ հիմնական տեսակները՝ շերտավոր, շարունակական և բարդ։
Հողերում կառուցվածքային կապերի հիմնական տեսակները.
1) բյուրեղացումկապը բնորոշ է քարքարոտ հողերին: Բյուրեղային կապերի էներգիան համարժեք է առանձին ատոմների քիմիական կապերի ներբյուրեղային էներգիային։
2)ջրային կոլոիդայինկապերը որոշվում են մի կողմից հանքային մասնիկների և ջրային թաղանթների և կոլոիդային թաղանթների միջև էլեկտրամոլեկուլային փոխազդեցության ուժերով, մյուս կողմից: Այս ուժերի մեծությունը կախված է թաղանթների և պատյանների հաստությունից: Ջրային կոլոիդային կապերը պլաստիկ են և շրջելի; խոնավության բարձրացման դեպքում դրանք արագորեն նվազում են մինչև զրոյի մոտ արժեքներ:
1Աշխատանքը նվիրված է ցրված հողերի սկզբնական վիճակի բնութագրմանը` դրանց կառուցվածքային ամրությանը: Դրա փոփոխականության իմացությունը թույլ է տալիս որոշել հողի խտացման աստիճանը և, հնարավոր է, դրա ձևավորման պատմության առանձնահատկությունները. այս տարածաշրջանը. Հողերի փորձարկման ժամանակ այս ցուցանիշի գնահատումը և հաշվի առնելը մեծ նշանակություն ունի դրանց ֆիզիկական և մեխանիկական հատկությունների բնութագրերի որոշման, ինչպես նաև կառույցների հիմքերի կարգավորման հետագա հաշվարկների համար, ինչը վատ է արտացոլված կարգավորող փաստաթղթերում և քիչ է օգտագործվում: ինժեներաերկրաբանական հետազոտությունների պրակտիկայում։ Աշխատանքը հակիրճ ուրվագծում է ցուցիչի որոշման ամենատարածված գրաֆիկական մեթոդները` հիմնված սեղմման թեստերի արդյունքների, Տոմսկի մարզում ցրված հողերի կառուցվածքային ամրության լաբորատոր ուսումնասիրությունների արդյունքների վրա: Բացահայտվել են հողերի կառուցվածքային ամրության և դրանց առաջացման խորության և խտացման աստիճանի միջև փոխհարաբերությունները: Տրված են հակիրճ առաջարկություններցուցիչի օգտագործման վերաբերյալ.
Հողերի կառուցվածքային ամրությունը
նախնական սեղմման ճնշումը
1. Bellendir E.N., Vekshina T.Yu., Ermolaeva A.N., Zasorina O.A. Բնական երևույթում կավե հողերի գերհամախմբման աստիճանի գնահատման մեթոդ // Ռուսական արտոնագիր No 2405083
2. ԳՕՍՏ 12248–2010 թ. Հողեր. Հզորության և դեֆորմացման բնութագրերի լաբորատոր որոշման մեթոդներ.
3. ԳՕՍՏ 30416–2012. Հողեր. Լաբորատոր թեստեր. Ընդհանուր դրույթներ.
4. Կուդրյաշովա Է.Բ. Գերհամախմբված կավե հողերի առաջացման օրինաչափություններ՝ դիս. բ.գ.թ. երկրաբանական և հանքաբանական գիտություններ՝ 25.00.08. – Մ., 2002. – 149 էջ.
5. MGSN 2.07–01 Հիմքեր, հիմքեր և ստորգետնյա կառույցներ: – Մ.: Մոսկվայի կառավարություն, 2003. – 41 էջ.
6. SP 47.13330.2012 (SNiP 11-02-96-ի թարմացված հրատարակություն): Ինժեներական հարցումշինարարության համար։ Հիմնական դրույթներ. - Մ.: Ռուսաստանի Գոսստրոյ, 2012 թ.
7. Ցիտովիչ Ն.Ա. // Համամիութենական ժողովի նյութեր թույլ ջրով հագեցած հողերի վրա շինարարության վերաբերյալ: – Tallinn, 1965. – P. 5-17.
8. Akai, K. այսինքն structurellen Eigenshaften von Schluff. Mitteilungen Heft 22 // Die Technishe Hochchule, Aachen. – 1960 թ.
9. Becker, D.B., Crooks, J.H.A., Been, K., and Jefferies, M.G. Աշխատեք որպես կավերի տեղում և զիջման լարումները որոշելու չափանիշ // Canadian Geotechnical Journal. – 1987. – Հատ. 24., թիվ 4։ – էջ 549-564 թթ.
10. Boone J. «Նախահամախմբման ճնշման» մեկնաբանությունների քննադատական վերագնահատում՝ օգտագործելով oedometer test // Can. Geotech. J. – 2010. – Vol. 47. –էջ 281–296 թթ.
11. Բուն Ս.Ջ. & Lutenegger A.J. Կարբոնատներ և սառցադաշտից ստացված համակցված հողերի ցեմենտացում Նյու Յորք նահանգում և հարավային Օնտարիոյում // Can. Geotech – 1997. – Vol 34. – էջ. 534–550 թթ.
12. Բուրլանդ, Ջ.Բ. Երեսուներորդ Ռանկինի դասախոսություն. – 1990. – Հատոր 40, թիվ 3: – էջ 327–378 թթ.
13. Բուրմիստեր, Դ.Մ. Վերահսկվող փորձարկման մեթոդների կիրառումը համախմբման փորձարկումներում: Սիմֆոսիում հողերի համախմբման փորձարկման մասին // ASTM. STP 126. – 1951. – էջ. 83–98 թթ.
14. Butterfield, R. A natural compression law for grounds (an advance on e–log p’) // Geotechnique. – 1979. – Հատոր 24, թիվ 4: – էջ 469–479 թթ.
15. Casagrande, A. Նախահամախմբման բեռի որոշումը և դրա գործնական նշանակությունը: // Հողի մեխանիկայի և հիմքերի ճարտարագիտության առաջին միջազգային գիտաժողովի նյութերում: Հարվարդի տպագրության գրասենյակ, Քեմբրիջ, Մասաչուսեթս. – 1936. – Հատ. 3. – էջ. 60–64 թթ.
16. Chen, B.S.Y., Mayne, P.W. Վիճակագրական հարաբերությունները պիեզոկոնային չափումների և կավերի լարվածության պատմության միջև // Կանադական երկրատեխնիկական ամսագիր. – 1996. – Հատ. 33 – էջ. 488-498 թթ.
17. Chetia M, Bora P K. Հագեցված չցեմենտային կավերի ավելի համախմբված հարաբերակցության գնահատում պարզ պարամետրերից // Indian Geotechnical Journal. – 1998. – Հատ. 28, թիվ 2։ – էջ 177-194 թթ.
18. Christensen S., Janbu N. Oedometer tests – հողի գործնական մեխանիկայի առաջնային պահանջ: // Proceedings Nordisk Geoteknikermode NGM-92. – 1992. – Հատ. 2, թիվ 9։ – էջ 449-454 թթ.
19. Conte, O., Rust, S., Ge, L., and Stephenson, R. Evaluation of Pre-consolidation Stress Determination Methods // Հողի եւ ապարների վարքագծի գործիքավորում, փորձարկում եւ մոդելավորում: – 2011. – էջ. 147–154 թթ.
20. Dias J. et al. Երթևեկության ազդեցությունը էվկալիպտի բերքահավաքի գործողությունների պատճառով հողի նախնական ամրացման ճնշման վրա // Գիտ. գյուղատնտեսական. – 2005. – Հատ. 62, թիվ 3։ – էջ 248-255 թթ.
21. Dias Junior, M.S.; Փիրս, Ֆ.Ջ. Հողի սեղմման կորերից նախնական համախմբման ճնշումը գնահատելու պարզ ընթացակարգ: // Հողի տեխնոլոգիա. – Ամստերդամ, 1995. – Հատ.8, թիվ 2: – էջ 139–151 թթ.
22. Էյնավ, Ի; Քարթեր, Ջ.Պ. Շուռիկության, նորմալության, նախնական համախմբման ճնշման և հատիկավոր նյութերի մոդելավորման եզակիությունների մասին // Հատիկավոր նյութ. – 2007. – Հատ. 9, թիվ 1-2։ – էջ 87-96 թթ.
23. Գրիգոր Ա.Ս. et al. Սեղմման ինդեքսի և նախնական սեղմման սթրեսի հաշվարկը հողի սեղմման փորձարկման տվյալներից // Soil and Tillage Research, Amsterdam. – 2006. – Հատ. 89, թիվ 1: – էջ 45–57 թթ.
24. Grozic J. L. H., Lunne T. & Pande S. An odeometer test study on the preconsolidation stress of glaciomarine clays. // Canadian Geotechnical Journal. – 200. – Հատ. 40. – էջ. 857–87 թթ.
25. Iori, Piero et al. Սուրճի պլանտացիաներում կրող հզորության դաշտային և լաբորատոր մոդելների համեմատություն // Ciênc. agrotec. – 2013. Հատ. 2, թիվ 2. – էջ 130-137 թթ.
26. Յակոբսեն, Հ.Մ. Bestemmelse af forbelastningstryk i laboratoriet // In Proceedings of Nordiske Geotechnikermonde NGM–92, May 1992. Aalborg, Դանիա: Դանիայի երկրատեխնիկական ընկերության տեղեկագիր. – 1992. Հատ. 2, թիվ 9. – էջ. 455–460 թթ.
27. Ջանբու, Ն. Հողերի դեֆորմացման նկատմամբ կիրառվող դիմադրության հայեցակարգը // Հողերի մեխանիկայի և հիմքերի ճարտարագիտության 7-րդ միջազգային կոնֆերանսի նյութերում, Մեխիկո Սիթի, 25–29 օգոստոսի 1969թ.: Ա.Ա. Balkema, Ռոտերդամ, Նիդեռլանդներ: – 1969. – Հատ. 1. – էջ. 191–196 թթ.
28. Jolanda L. Stress-strain բնութագրումը Seebodenlehm // 250 Seiten, broschier. – 2005. – 234 էջ.
29. Խոսե Բաբու Տ. Սրիդարան Ասուր; Abraham Benny Mathews. Log-log մեթոդը նախնական համախմբման ճնշման որոշման համար // ASTM Geotechnical Testing Journal. – 1989. – Հատ.12, թիվ 3: – էջ 230–237 թթ.
30. Kaufmann K. L., Nielsen B. N., Augustesen A. H. Strength and Deformation Properties of Tertiary Clay at Moesgaard Museum // Aalborg University Department of Civil Engineering Sohngaardsholmsvej 57 DK-9000 Aalborg, Դանիա: – 2010. – էջ. 1–13.
31. Կոնտոպուլոս, Նիկոլաոս Ս. Մասաչուսեթսի տեխնոլոգիական ինստիտուտի սովորական կոնսոլիդացված և գերհամախմբված կավերի համար նախնական համախմբման ճնշման վրա նմուշի խանգարման հետևանքները: // Բաժ. Քաղաքացիական և բնապահպանական ճարտարագիտության. – 2012. – 285p.
32. Ladd, C. C. Settlement Analysis of Cohesive Soils // Հողի հրապարակում 272, MIT, Քաղաքացիական ճարտարագիտության բաժին, Քեմբրիջ, Մաս. – 1971. – 92 с.
33. Mayne, P. W., Coop, M. R., Springman, S., Huang, A-B., and Zornberg, J. // GeoMaterial Behavior and Testing // Proc. 17-րդ միջազգային Conf. Հողի մեխանիկա և երկրատեխնիկական ճարտարագիտություն. – 2009. – Հատ. 4. –էջ. 2777-2872 թթ.
34. Մեսրի, Գ. և Ա.Կաստրո. Ca/Cc հայեցակարգը և Ko-ն երկրորդական սեղմման ժամանակ // ASCE J. Geotechnical Engineering. – 1987. Հատ. 113, թիվ 3։ – էջ 230-247 թթ.
35. Nagaraj T. S., Shrinivasa Murthy B. R., Vatsala A. Հողային վարքագծի կանխատեսում – մասով հագեցած չցեմենտացված հող // Canadian Geotechnical Journal. – 1991. – Հատ. 21, թիվ 1: – էջ 137-163 թթ.
36. Oikawa, H. Սեղմման կորը փափուկ հողերի // Journal of Japanese Geotechnical Society, Soils and Funds. – 1987. – Հատ. 27, թիվ 3: – էջ 99-104 թթ.
37. Onitsuka, K., Hong, Z., Hara, Y., Shigeki, Y. Մեկնաբանություն oedometer test տվյալների բնական կավերի // Journal of Japanese Geotechnical Society, Soils and Funds. – 1995. – Հատ. 35, թիվ 3։
38. Պաչեկո Սիլվա, Ֆ. Նոր գրաֆիկական կոնստրուկցիա հողի նմուշի նախահաստատման լարվածության որոշման համար // Հողի մեխանիկայի և հիմքի ճարտարագիտության 4-րդ բրազիլական կոնֆերանսի նյութերում, Ռիո դե Ժանեյրո, օգոստոս 1970: – Հատ. 2, թիվ 1. – էջ 225–232 թթ.
39. Paul W. Mayne, Barry R. Christopher և Jason De Jong: Ստորգետնյա հետազոտությունների ձեռնարկ // National Highway Institute, Federal Highway Administration Վաշինգտոն, DC. – 2001. – 305p.
40. Sallfors, G. Փափուկ, բարձրպլաստիկ կավերի նախահաստատման ճնշումը: - Գյոտեբորգ. Չալմերսի տեխնոլոգիական համալսարանի երկրատեխնիկական բաժին: – 231 p.
41. Schmertmann, J. H., Undisturbed Consolidation Behavior of Clay, Transaction, ASCE: – 1953. – Հատ. 120. – էջ. 1201 թ.
42. Schmertmann, J., H. Ուղեցույց կոն ներթափանցման թեստերի, կատարման և դիզայնի համար: // ԱՄՆ Դաշնային մայրուղիների վարչություն, Վաշինգտոն, DC, զեկույց, FHWATS-78-209: – 1978. – էջ. 145։
43. Semet C., Ozcan T. Արհեստական նեյրոնային ցանցով նախնական համախմբման ճնշման որոշում // Քաղաքացիական ճարտարագիտություն և շրջակա միջավայրի համակարգեր: – 2005. – Հատ. 22, թիվ 4. – էջ. 217–231 թթ.
44. Senol A., Saglamer A. Որոշում Preconsolidation Pressure with a New Strain Energy-Log Stress Method // Էլեկտրոնային ժուռնալ գեոտեխնիկական ճարտարագիտության: – 2000. – Հատ. 5.
45. Սենոլ, Ա.Զեմինլերդե Օն. Նախահամախմբման ճնշման որոշում. թեկնածուական ատենախոսություն, գիտության և տեխնիկայի ինստիտուտ: – Ստամբուլ, Թուրքիա։ – 1997. – էջ. 123.
46. Solanki C.H., Desai M.D. Preconsolidation Pressure from Soil Index and Plasticity Properties // The International Association of Computer Methods and Advances in Geomechanics. - Գոա, Հնդկաստան: – 2008 թ.
47. Սալի, Ջ.Պ., Կամպենելլա, Ռ.Գ. and Robertson, P.K. Ներթափանցման ծակոտիների ճնշման մեկնաբանություն՝ կավերի սթրեսային պատմությունը գնահատելու համար // Ներթափանցման փորձարկման առաջին միջազգային սիմպոզիումի նյութեր. -Օռլանդո: – 1988. –հատ.2 – էջ. 993-999 թթ.
48. Tavenas F., Des Rosier J.P., Leroueil S. et al. Լարվածության էներգիայի օգտագործումը որպես զիջման և սողանքի չափանիշ թեթև գերհամախմբված կավերի համար // Géotechnique. – 1979. – Հատ. 29. – էջ. 285-303 թթ.
49. Thøgersen, L. Փորձարարական տեխնիկայի և օսմոտիկ ճնշման ազդեցությունները երրորդային էքսպանսիվ կավի չափված վարքագծի վրա. Ph. D. thesis, հողի մեխանիկայի լաբորատորիա, Ալբորգի համալսարան: – 2001. – Հատ. 1.
50. Wang, L. B., Frost, J. D. Dissipated Strain Energy Method for Determining Preconsolidation Pressure // Canadian Geotechnical Journal. – 2004. – Հատ. 41, թիվ 4։ – էջ 760-768 թթ.
Կառուցվածքային ամրություն պ փողկոչվում է ամրություն՝ պայմանավորված կառուցվածքային միացումների առկայությամբ և բնութագրվում է լարվածությամբ, որի պատճառով հողի նմուշը, երբ բեռնված է ուղղահայաց բեռով, գործնականում չի դեֆորմացվում։ Քանի որ խտացումը սկսվում է, երբ հողում լարումները գերազանցում են դրա կառուցվածքային ուժը և հողերը փորձարկելու ժամանակ, այս ցուցանիշի թերագնահատումը հանգեցնում է մեխանիկական հատկությունների այլ բնութագրերի արժեքների որոշման սխալների: Ցուցանիշի սահմանման կարևորությունը պ փողտոնվում է երկար ժամանակ, ինչպես գրում է Ն.Ա. Ցիտովիչ - «...ի լրումն թույլ կավե հողերի դեֆորմացիոն-ուժային հատկությունների սովորական ցուցիչներից, որպեսզի գնահատվի այդ հողերի վարքը ծանրաբեռնվածության տակ և հաստատվի դրանց վրա կառուցված կառույցների նստվածքի քանակի ճիշտ կանխատեսում, հետազոտությունների ժամանակ անհրաժեշտ է որոշել կառուցվածքի ամրությունը պ փող« Հողի խտացման աստիճանի ուսումնասիրության երևույթը կարևոր է նախագծվող կառուցվածքի նստեցումը կանխատեսելու համար, քանի որ գերխտացված հողերի վրա նստվածքը կարող է չորս կամ ավելի անգամ պակաս լինել, քան սովորաբար խտացված հողերում: OCR > 6 գերհամախմբման գործակիցի արժեքների համար հողի կողային ճնշման գործակիցը հանգիստ վիճակում Կ ոկարող է գերազանցել 2-ը, որը պետք է հաշվի առնել ստորգետնյա կառույցները հաշվարկելիս:
Ինչպես նշված է աշխատանքում. «Սկզբում նորմալ խտացման պայմանները գերակշռում են նստվածքի և ծովային, լճային, ալյուվիալ, դելտային, էոլյան և գետային նստվածքների ձևավորման և խտացման գործընթացում, ավազների, տիղմերի և կավերի: Այնուամենայնիվ, Երկրի վրա հողերի մեծ մասը դարձել է թեթևակի/չափավոր/խիստ գերհամախմբված՝ հազարավոր-միլիոնավոր տարիների ընթացքում տարբեր ֆիզիկական, բնապահպանական, կլիմայական և ջերմային գործընթացների ազդեցության հետևանքով: Վերահամախմբման և/կամ տեսանելի նախապաշարման մեխանիզմները ներառում են. ստորերկրյա ջրեր, սառցակալում, սառցակալում-հալման ցիկլեր, կրկնվող թրջում/գոլորշիացում, չորացում, զանգվածի կորուստ, սեյսմիկ բեռներ, մակընթացային ցիկլեր և երկրաքիմիական ազդեցություններ»։ Հողի խտացման վիճակի որոշման թեման դեռ շատ արդիական է և հանդիպում է գրեթե բոլոր մայրցամաքների հրապարակումներում: Աշխատանքներում քննարկվում են կավե հողերի գերամրացված կամ թերամրացված վիճակը, պատճառներն ու ազդեցությունը նման ուժեղ ցեմենտացման ֆիզիկական և մեխանիկական հատկությունների վրա որոշող գործոններն ու ցուցանիշները: Ցուցանիշի որոշման արդյունքները նույնպես գործնականում ունեն լայն կիրառություն՝ սկսած կառույցների հիմքերի նստվածքի հաշվարկից. լաբորատոր փորձարկման համար նախատեսված նմուշների բնական կառուցվածքի պահպանում. էվկալիպտի և սուրճի տնկարկներում հողի սեղմման կանխատեսման վերաբերյալ շատ կոնկրետ թեմաներ՝ համեմատելով դրանց կառուցվածքային ուժը մեքենաների բեռի հետ:
Ցուցանիշների արժեքների իմացություն պ փողիսկ խորության հետ դրանց փոփոխականությունը բնութագրվում է հողերի բաղադրության, կապերի և կառուցվածքի բնութագրերով, դրանց ձևավորման պայմաններով, ներառյալ բեռնման պատմությունը։ Այս առումով հետազոտությունները առանձնահատուկ գիտական և գործնական հետաքրքրություն են ներկայացնում պ փող Վ տարբեր շրջաններում, այս ուսումնասիրությունները հատկապես կարևոր են նստվածքային հանքավայրերի հաստ ծածկով Արևմտյան Սիբիրում: Տոմսկի մարզում կատարվել են հողերի բաղադրության և հատկությունների մանրամասն ուսումնասիրություններ, որոնց արդյունքում ինժեներաերկրաբանական տեսանկյունից որոշ մանրամասն ուսումնասիրվել են ինչպես Տոմսկի տարածքը, այնպես էլ շրջակա տարածքները։ Միևնույն ժամանակ, հարկ է նշել, որ հողերը հատուկ հետազոտվել են որոշակի օբյեկտների կառուցման համար՝ համաձայն գործող կարգավորող փաստաթղթերի, որոնք առաջարկություններ չեն պարունակում. հետագա կիրառումը պ փողև, համապատասխանաբար, այն չներառել հողի անհրաժեշտ որոշվող բնութագրերի ցանկում: Հետևաբար, այս աշխատանքի նպատակն է որոշել ցրված հողերի կառուցվածքային ամրությունը և դրա փոփոխությունները հատվածի երկայնքով Տոմսկի շրջանի առավել ակտիվ զարգացած և զարգացած տարածքներում:
Ուսումնասիրության նպատակները ներառում էին ձեռքբերման մեթոդների վերանայում և համակարգում պ փող, հողի կազմի և հիմնական ֆիզիկամեխանիկական հատկությունների լաբորատոր որոշումներ, փոփոխականության ուսումնասիրություն պ փողխորությամբ, կառուցվածքային ամրության համեմատությունը կենցաղային ճնշման հետ։
Աշխատանքներն իրականացվել են Տոմսկի մարզի կենտրոնական և հյուսիսարևմտյան շրջաններում գտնվող մի շարք խոշոր օբյեկտների ինժեներական և երկրաբանական հետազոտությունների ընթացքում, որտեղ վերին մասՀատվածը ներկայացված է չորրորդական համակարգի, պալեոգենի և կավճի ապարների զանազան շերտագրական-գենետիկական համալիրներով։ Դրանց առաջացման, տարածման, բաղադրության, վիճակի պայմանները կախված են տարիքից և ծագումից և բաղադրության առումով բավականին տարասեռ պատկեր են ստեղծում, ուսումնասիրվել են միայն ցրված հողերը, որոնցում գերակշռում են կիսապինդ, կարծր և բարձր պլաստիկ հետևողականության կավային սորտերը։ Առաջադրված խնդիրները լուծելու համար 40 կետում փորձարկվել են հորեր և փոսեր, վերցվել են ցրված հողերի ավելի քան 200 նմուշներ մինչև 230 մ խորությունից Հողի փորձարկումներ են իրականացվել գործող կարգավորող փաստաթղթերում նշված մեթոդներով: Որոշվել են՝ գրանուլոմետրիկ կազմը, խտությունը (ρ) պինդ մասնիկների խտություն ( ρs) չոր հողի խտությունը ( ρ դ) , խոնավություն ( w), կավե հողերի խոնավության պարունակությունը՝ գլանվածքի և հեղուկության սահմաններում ( w ԼԵվ w p), դեֆորմացիայի և ամրության հատկությունների ցուցիչներ. Հաշվարկվել են վիճակի այնպիսի պարամետրեր, ինչպիսիք են ծակոտկենության գործակիցը (ե),ծակոտկենություն, ընդհանուր խոնավության հզորություն, կավե հողերի համար՝ պլաստիկության թիվ և հոսունության ինդեքս, հողի գերհամախմբման գործակից OCR(ինչպես նախնական սեղմման ճնշման հարաբերակցությունը ( σ p ")կենցաղային ճնշումը նմուշառման կետում) և այլ բնութագրեր:
Ցուցանիշի որոշման գրաֆիկական մեթոդներ ընտրելիս պ փող, բացառությամբ մեթոդԿասագրանդՎերանայվել են արտասահմանում կիրառվող մեթոդները՝ նախաքամման ճնշումը որոշելու համար σ p ».Հարկ է նշել, որ երկրաբան ինժեների տերմինաբանության մեջ «նախ սեղմման ճնշումը» ( Նախահամախմբում Սթրես) , սկսում է տեղահանել «հողի կառուցվածքային ամրության» սովորական հասկացությունը, թեև դրանց որոշման մեթոդները նույնն են: Ըստ սահմանման, հողի կառուցվածքային ուժը հողի նմուշի ուղղահայաց լարվածությունն է, որը համապատասխանում է առաձգական սեղմիչ դեֆորմացիաներից պլաստիկի անցման սկզբին, որը համապատասխանում է տերմինին. Բերքատվությունը Սթրես. Այս առումով, սեղմման փորձարկումներում որոշված բնութագիրը չպետք է ընդունվի որպես առավելագույն ճնշում « պատմական հիշողություն» նմուշ. Բուրլանդը կարծում է, որ տերմինը բերքատվությունը սթրես ավելի ճշգրիտ է, իսկ տերմինը նախնական համախմբում սթրեսպետք է օգտագործվի այնպիսի իրավիճակների համար, երբ նման ճնշման մեծությունը կարող է որոշվել երկրաբանական մեթոդներով: Նմանապես տերմինը Ավարտվել է Միավորում հարաբերակցությունը (OCR) պետք է օգտագործվի սթրեսի հայտնի պատմությունը նկարագրելու համար, այլապես տերմինը Բերքատվությունը Սթրես հարաբերակցությունը (ԵՍՌ) . Շատ դեպքերում Բերքատվությունը Սթրես ընդունվում է որպես արդյունավետ նախահամախմբման լարվածություն, թեև տեխնիկապես վերջինս կապված է մեխանիկական սթրեսի նվազեցման հետ, մինչդեռ առաջինը ներառում է լրացուցիչ ազդեցություններ դիագենեզի, օրգանական նյութերի համախմբման, հողի բաղադրիչների և դրա կառուցվածքի հարաբերակցության, այսինքն. հողի կառուցվածքային ամրությունն է։
Այսպիսով, հողի ձևավորման առանձնահատկությունները բացահայտելու առաջին քայլը պետք է լինի պրոֆիլի քանակական որոշումը Բերքատվությունը Սթրես, որը նորմալ խտացված հողերը (հիմնականում պլաստիկ ռեակցիայով) գերհամախմբված հողերից (կապված կեղծ առաձգական ռեակցիայի հետ) տարբերելու հիմնական պարամետր է։ Եվ կառուցվածքային ուժ պ փող, և նախնական սեղմման ճնշումը σ p "որոշվում են նույն կերպ, ինչպես նշված է, հիմնականում լաբորատոր մեթոդներով, որոնք հիմնված են սեղմման թեստերի արդյունքների վրա (ԳՕՍՏ 12248, ASTM D 2435 և ASTM D 4186): Կան բազմաթիվ հետաքրքիր աշխատանքներ, որոնք ուսումնասիրում են հողի վիճակը, նախաքամման ճնշումը σ p "և ոլորտում դրա որոշման մեթոդները: Կոմպրեսիոն փորձարկման արդյունքների գրաֆիկական մշակումը նույնպես շատ բազմազան է, ստորև ներկայացված է որոշման համար առավել հաճախ օգտագործվող արտասահմանյան մեթոդների համառոտ նկարագրությունը σ p »,որը պետք է օգտագործվի ձեռք բերելու համար պ փող.
ՄեթոդԿասագրանդ(1936) - առավել հին մեթոդհաշվարկել կառուցվածքի ամրությունը և նախաքամման ճնշումը: Այն հիմնված է այն ենթադրության վրա, որ հողը զգում է ուժի փոփոխություն՝ առաձգական արձագանքից դեպի բեռը տեղափոխվում է պլաստիկի, նախաամրացման ճնշմանը մոտ մի կետում: Այս մեթոդը լավ արդյունքներ է տալիս, եթե սեղմման կորի գրաֆիկի վրա կա ճշտորեն սահմանված թեքության կետ e - log σ» ձևի(նկ. 1 ա), որի միջով ծակոտկենության գործակիցից գծվում է շոշափող և հորիզոնական գիծ, այնուհետև նրանց միջև կիսադիր։ Կծկման կորի վերջի ուղիղ հատվածը էքստրապոլացվում է բիսեկտորի հետ հատման կետին և ստացվում է կետ , իմաստերբ նախագծված է առանցքի վրա տեղեկամատյան", համապատասխանում է գերհամախմբման ճնշմանը σ p "(կամ կառուցվածքային ամրություն): Մեթոդը մնում է ամենատարածվածը մյուսների համեմատ:
Burmister մեթոդ(1951) - ներկայացնում է ձևի կախվածությունը ε - Մատյան σ", Որտեղ ε - հարաբերական դեֆորմացիա. Իմաստը σ p "որոշվում է առանցքից ընթացող ուղղահայաց խաչմերուկով Մատյան σ" Հիստերեզի հանգույցի կետով, երբ նմուշը վերաբեռնվում է, սեղմման կորի վերջնական հատվածին շոշափողով (նկ. 1 բ):
Schemertmann մեթոդը(1953), այստեղ օգտագործվում է նաև ձևի սեղմման կոր e - log σ"(նկ. 1գ): Սեղմման փորձարկումներն իրականացվում են այնքան ժամանակ, մինչև կորի վրա հստակ ուղիղ հատված ձեռք բերվի, այնուհետև բեռնաթափվի կենցաղային ճնշման տակ և վերաբեռնվի: Գրաֆիկի վրա տան ճնշման կետի միջով գծեք մի գիծ, որը զուգահեռ է դեկոպրեսիոն-վերաճնշում կորի միջին գծին: Իմաստը σ p "որոշվում է առանցքից ուղղահայաց գծելով տեղեկամատյան"բեռնաթափման կետով, մինչև այն հատվի զուգահեռ ուղիղ գծով։ Կետից σ p "գծեք գիծ, մինչև այն հատվի սեղմման կորի ուղիղ հատվածի կետի հետ, որն ունի ծակոտկենության գործակից ե=0.42 Ստացված ճշմարիտ սեղմման կորը օգտագործվում է սեղմման գործակիցը կամ սեղմման գործակիցը հաշվարկելու համար: Այս մեթոդը կիրառելի է փափուկ հետևողականությամբ հողերի համար։
ՄեթոդԱքայ(1960) ներկայացնում է սողացող գործակցի կախվածությունը էս-ից σ" (նկ. 1դ), օգտագործվում է, համապատասխանաբար, սողացող հողերի համար։ Համախմբման կորը ներկայացնում է հարաբերական լարման կախվածությունը ժամանակի լոգարիթմից և բաժանվում է ֆիլտրման համախմբման և սողացող կոնսոլիդացիայի հատվածի: Աքայը նշել է, որ սողացող գործակիցը համամասնորեն աճում է σ" արժեքին σ p »,եւ հետո σ p "համամասնորեն տեղեկամատյանս".
Ջանբուի մեթոդ(1969) հիմնված է այն ենթադրության վրա, որ նախնական համախմբման ճնշումը կարող է որոշվել ձևի գրաֆիկից. ε - σ" . Ջանբու մեթոդով՝ բարձր զգայունությամբ և ցածր կավերի համար OCRՆախահամախմբման ճնշումը կարող է որոշվել՝ գծային մասշտաբի կիրառմամբ բեռ-լարվածության գծապատկեր գծելով: Երկրորդ ճանապարհ Ջանբուդեֆորմացիայի սեկանտային մոդուլի գրաֆիկն է Եկամ E 50արդյունավետ սթրեսներից σ" (նկ. 1 դ): Եվ ևս մեկ տարբերակ Քրիստենսեն-Ջանբու մեթոդ(1969) ներկայացնում է ձևի կախվածությունը r - σ", ստացված համախմբման կորերից , Որտեղ t-ժամանակ , r= dR/dt, Ռ= dt/dε.
Selforce մեթոդ(1975) ձևի կախվածություն է ε - σ" (նկ. 1 ե), հիմնականում օգտագործվում է CRS մեթոդի համար: Լարվածություն-լարում առանցքը ընտրվում է գծային մասշտաբով ֆիքսված հարաբերակցությամբ, սովորաբար լարվածության (կՊա) լարվածության (%) հարաբերակցության 10/1 հարաբերակցությամբ: Այս եզրակացությանը հանգել են մի շարք դաշտային փորձարկումներից հետո, որտեղ չափվել են ծակոտիների ճնշումը և նստվածքը: Սա նշանակում է, որ գերհամախմբման ճնշումը գնահատելու Սալֆորսի մեթոդը տալիս է արժեքներ, որոնք ավելի իրատեսական են, քան դաշտային փորձարկումներից ստացված գնահատականները:
Պաչեկո Սիլվայի մեթոդ(1970) թվում է, թե շատ պարզ է գրաֆիկ կառուցելու առումով, ինչպես նաև ձևի e - մատյան σ"(նկ. 1գ) , ճշգրիտ արդյունքներ է տալիս փափուկ հողերի փորձարկման ժամանակ: Այս մեթոդը չի պահանջում արդյունքների սուբյեկտիվ մեկնաբանություն և նաև անկախ է մասշտաբից: Լայնորեն օգտագործվում է Բրազիլիայում:
ՄեթոդԲաթերֆիլդ(1979) հիմնված է նմուշի ծավալի կախվածության գրաֆիկի վերլուծության վրա՝ ձևի արդյունավետ լարվածությունից log(1+e) - log σ"կամ ln (1+e) - ln σ"(նկ. 1 ժ). Մեթոդը ներառում է մի քանի տարբեր տարբերակներ, որտեղ նախնական սեղմման ճնշումը սահմանվում է որպես երկու գծերի հատման կետ:
Tavenas մեթոդ(1979) ենթադրում է գծային հարաբերություն լարման էներգիայի և արդյունավետ սթրեսի միջև թեստի վերասեղմման մասի համար ձևի գրաֆիկում σ"ε - σ" (նկ. 1n, գրաֆիկի վերևում): Այն օգտագործվում է անմիջապես սեղմման կորից՝ առանց հաշվի առնելու թեստի վերաբեռնման մասը: Ավելի համախմբված նմուշների համար լարվածություն/լարվածություն կորը բաղկացած է երկու մասից. կորի առաջին մասը ավելի կտրուկ մեծանում է, քան երկրորդը: Այն կետը, որտեղ երկու ուղիղները հատվում են, սահմանվում է որպես նախնական համախմբման ճնշում:
Oikawa մեթոդ(1987) ներկայացնում է ուղիղ գծերի հատումները կախվածության գրաֆիկի վրա տեղեկամատյան (1+e)-ից σ" -
Ժոզեի մեթոդ(1989) ներկայացնում է ձևի կախվածությունը log e - log σ"Շատ պարզ մեթոդ նախնական սեղմման ճնշման մոտավոր գնահատման համար, մեթոդը օգտագործում է երկու ուղիղ գծերի խաչմերուկ: Դա ուղղակի մեթոդ է, և առավելագույն կորության կետի գտնվելու վայրը որոշելու սխալներ չկան։ ՄեթոդՍրիդարանetալ. (1989) ներկայացնում է նաև կախվածության սյուժեն log(1+e) - log σ» որոշելու համարխիտ հողերի կառուցվածքային ամրությունը, ուստի շոշափողը հատում է նախնական ծակոտկենության գործակցին համապատասխանող հորիզոնական գիծը, ինչը լավ արդյունքներ է տալիս։
ՄեթոդԲուրլանդ(1990) հարաբերությունների սյուժեն է ծակոտկենության ինդեքսԻվ սթրեսից σ" (նկ. 1 i): Ծակոտկենության ինդեքսը որոշվում է բանաձևով Իվ= (ե-է* 100)/(է* 100 -է* 1000), կամ դլ Ես ավելի թույլ հողեր. Իվ= (ե-է* 10)/(է* 10 -է* 100), Որտեղ e* 10, e* 100 և e* 1000ծակոտկենության գործակիցները 10, 100 և 1000 կՊա բեռների դեպքում (նկ. բ) .
ՄեթոդՅակոբսեն(1992), կառուցվածքային ամրությունը ենթադրվում է 2,5 σ դեպի, Որտեղ σ դեպի c-ը Կազագրանդի գրաֆիկի առավելագույն կորության կետն է, համապատասխանաբար նաև ձևի կախվածություն էլեկտրոնային մատյան σ" (նկ. 1 լ).
Օնիցուկայի մեթոդ(1995) ներկայացնում է ուղիղ գծերի հատումները կախվածության գրաֆիկի վրա ln(1+e)-ից σ" - արդյունավետ լարումներ, որոնք կիրառվում են սանդղակի վրա լոգարիթմական մասշտաբով (տասնորդական լոգարիթմներ):
Վան Զելստի մեթոդ(1997), ձևի կախվածության գրաֆիկի վրա ε - տեղեկամատյան", (ab) գծի թեքությունը զուգահեռ է բեռնաթափման գծի թեքությանը ( CD) Աբսցիսայի կետ ( բ) հողի կառուցվածքային ամրությունն է (նկ. 1 մ):
ՄեթոդԲեքեր(1987 թ.), ինչպես Tavenas մեթոդը, որոշում է լարվածության էներգիան յուրաքանչյուր սեղմման փորձնական բեռի դեպքում՝ օգտագործելով հարաբերությունները Վ- σ», որտեղ. Դեֆորմացիայի էներգիան (կամ, մյուս կողմից, ուժի աշխատանքը) թվայինորեն հավասար է ուժի գործոնի մեծության և այս ուժին համապատասխան տեղաշարժի արժեքի արտադրյալի կեսին։ Լարման արժեքը, որը համապատասխանում է ընդհանուր աշխատանքին, որոշվում է լարման յուրաքանչյուր ավելացման վերջում: Գծապատկերից կախվածությունն ունի երկու ուղիղ հատված.
ՄեթոդԼարվածություն Էներգիա-Լոգ Սթրես(1997),Սենոլ և Սագլամեր(2000 գ (նկ. 1n)), փոփոխված Becker և/կամ Tavenas մեթոդները ներկայացնում են ձևի կախվածությունը σ" ε - տեղեկամատյան", 1 և 3 հատվածները ուղիղ գծեր են, որոնց հատման կետը, երբ երկարացվի, կլինի հողի կառուցվածքային ամրությունը։
ՄեթոդNagaraj & Shrinivasa Murthy(1991, 1994), հեղինակներն առաջարկում են ձևի ընդհանրացված հարաբերություն log σ"ε - log σ"- կանխագուշակել նախնական կոնսոլիդացիոն ճնշման արժեքը գերհամախմբված հագեցած չհամախմբված հողերի համար: Մեթոդը հիմնված է Tavenas մեթոդի վրա և համեմատվում է Սենոլ մեթոդ et al. (2000), այս մեթոդը հատուկ դեպքերում տալիս է հարաբերակցության ավելի բարձր գործակից:
Չետիա և Բորա մեթոդ(1998) հիմնականում ուսումնասիրում է հողի բեռների պատմությունը, դրանց բնութագրերը և գնահատումները գերհամախմբման հարաբերակցության (OCR) առումով, ուսումնասիրության հիմնական նպատակն է հաստատել էմպիրիկ կապ OCR-ի և հարաբերակցության միջև: ե/ե Լ.
ՄեթոդԹոգերսեն(2001) ներկայացնում է համախմբման գործակցի կախվածությունը արդյունավետ լարումներից (նկ. 1o):
ՄեթոդՎանգևFrost, ՑրվածԼարումԷներգիաՄեթոդ DSEM (2004) վերաբերում է նաև դեֆորմացիայի հաշվարկման էներգետիկ մեթոդներին: համեմատ Լարվածության էներգիամեթոդով, DSEM-ն օգտագործում է ցրված լարվածության էներգիան և սեղմման ցիկլի բեռնաթափման-վերաբեռնման թեքությունը՝ նվազագույնի հասցնելու նմուշի վնասված կառուցվածքի ազդեցությունը և վերացնելու առաձգական դեֆորմացիայի ազդեցությունը: Ցրված լարվածության էներգիան, միկրոմեխանիկական տեսանկյունից, ուղղակիորեն կապված է համախմբման գործընթացի անշրջելիության հետ։ Օգտագործելով սեղմման կորի թեքությունը բեռնաթափման-վերաբեռնման հատվածում, նմանակում է առաձգական վերաբեռնումը վերասեղմման փուլում և կարող է նվազագույնի հասցնել նմուշի ձախողման ազդեցությունը: Մեթոդը ավելի քիչ կախված է օպերատորից, քան գոյություն ունեցողներից շատերը:
Մեթոդ ԷյնավևՔարթեր(2007) նույնպես ձևի գրաֆիկ է ե-տեղեկամատյան»,Ա σ p "արտահայտված է ավելի բարդ էքսպոնենցիալ կախվածությամբ .
Հաղթահարումից հետո հողի անցման դեպքը համախմբման սողուն σ p "նկարագրված աշխատանքներում, եթե հաջորդ բեռնվածքի փուլի ավարտը համընկնում է առաջնային համախմբման ավարտի և կախվածության գրաֆիկի վրա ծակոտկենության գործակցի հետ. e - log σ"կտրուկ ընկնում է ուղղահայաց, կորը մտնում է երկրորդական կոնսոլիդացիայի փուլ։ Բեռնաթափման ժամանակ կորը վերադառնում է առաջնային կոնսոլիդացիայի վերջնակետ՝ ստեղծելով գերհամախմբման ճնշման ազդեցությունը։ Կան մի շարք աշխատանքներ, որոնք առաջարկում են ցուցանիշի որոշման հաշվարկման մեթոդներ σ p ".
ա) բ) 
V) 
G) 
դ) 
ե) 
է) ը) 
Եվ) 
Դեպի) 
ես)
մ) 
Օ) 
Մեթոդներ:
Ա)Կասագրանդ, բ)Բուրմիստեր, գ) Շեմերտման,G)Աքայ, դ)Ջանբու, զ) Սելֆորս, է) Պաչեկո Սիլվա, ը)Բաթերֆիլդ, i)Բուրլանդ, Դեպի)Յակոբսեն, լ)Վան Զելստ, մ)Բեքեր, n)Սենոլ և Սագլամեր, Օ)Թø Գերսեն
Բրինձ. 1. Սեղմման փորձարկման արդյունքների գրաֆիկական մշակման սխեմաներ, որոնք օգտագործվում են տարբեր մեթոդների կիրառմամբ հողի կառուցվածքային ամրությունը որոշելու համար
Ընդհանուր առմամբ, սեղմման թեստերի արդյունքների հիման վրա գերհամախմբման ճնշումը որոշելու գրաֆիկական մեթոդները կարելի է բաժանել չորս հիմնական խմբերի. Առաջին խումբլուծումները ներառում են ծակոտկենության գործակիցի կախվածությունը ( ե)/խտություն (ρ)/հարաբերական դեֆորմացիա ( ε )/ձայնի փոփոխություններ ( 1+e) արդյունավետ սթրեսներից (σ" ) Գրաֆիկները շտկվում են թվարկված բնութագրերից մեկի կամ երկուսի լոգարիթմը վերցնելով, ինչը հանգեցնում է սեղմման կորի հատվածների ուղղման և ցանկալի արդյունքի ( σ p ")ստացվում է էքստրապոլացված ուղղված հատվածները հատելով։ Խումբը ներառում է Casagrande, Burmister, Schemertmann, Janbu, Butterfield, Oikawa, Jose, Sridharan et al., Onitsuka և այլն մեթոդները: Երկրորդ խումբկապում է համախմբման ցուցանիշները արդյունավետ լարումների հետ, սրանք են մեթոդները՝ Akai, Christensen-Janbu և Thøgersen: Դիտարկվում են ամենապարզն ու ճշգրիտը երրորդ խմբի մեթոդներ- Դեֆորմացիաների հաշվարկման էներգետիկ մեթոդներ. Tavenas, Becker, Strain Energy-Log Stress, Nagaraj & Shrinivasa Murthy, Senol and Saglamer, Frost and Wang և այլն: Դեֆորմացիաների հաշվարկման էներգետիկ մեթոդները նույնպես հիմնված են բեմում ծակոտկենության գործակիցի եզակի կապի վրա: առաջնային կոնսոլիդացիայի ավարտի և արդյունավետ սթրեսի դեպքում Բեքերը և մյուսները գնահատում են գծային հարաբերություն լարման ընդհանուր էներգիայի միջև Վև արդյունավետ սթրես՝ առանց հաշվի առնելու բեռնաթափումն ու վերաբեռնումը։ Իրականում էներգիայի բոլոր մեթոդները ցուցադրվում են տիեզերքում Վ- σ" , ճիշտ այնպես, ինչպես Բաթերֆիլդի մեթոդը վերարտադրվում է դաշտում գերան(1+e)-գերան σ". Եթե Կասագրանդի մեթոդը կենտրոնացնում է գերհամախմբման ճնշումը հիմնականում գրաֆիկի առավել կոր հատվածի վրա, ապա էներգիայի մեթոդները հարմարեցված են սեղմման կորի թեքության կեսին մինչև σ p ". Այս մեթոդների գերազանցության ճանաչման մի մասը պայմանավորված է նրանց հարաբերական նորությամբ և հիշատակմամբ այս ակտիվ զարգացող խմբի նոր մեթոդի մշակման և կատարելագործման մեջ: Չորրորդ խումբհամատեղում է մեթոդները մի շարքի հետ ոչ ստանդարտ մոտեցումներԿորերի գրաֆիկական մշակման համար սա ներառում է Յակոբսենի, Սելֆորսի, Պաչեկո Սիլվայի, Էյնավի և Քարթերի մեթոդները և այլն: Հիմնվելով 10, 19, 22-24, 30, 31, 43-46 աղբյուրներում տրված վերլուծության վրա, մենք նշում ենք. որ Ռուսաստանում առավել տարածված են Casagrande, Butterfield, Becker, Strain Energy-Log Stress, Selfors և Pacheco Silva գրաֆիկական մեթոդները, հիմնականում կիրառվում է Casagrande մեթոդը.
Հարկ է նշել, որ եթե որոշել ԵՍՌ (կամ OCR) բավական է մեկ արժեք պ փողկամ σ p " , ապա սեղմման կորի ուղիղ հատվածներ ընտրելիս առաջ և հետո պ փողդեֆորմացիայի բնութագրերը ձեռք բերելիս ցանկալի է ձեռք բերել երկու հիմնական կետ՝ նվազագույնը պ փող/րև առավելագույնը պ փող / մկացինկառուցվածքային ամրությունը (նկ. 1 ա): Այստեղ կարելի է օգտագործել սկզբնական և վերջնական հատվածներին շոշափող կետերը կամ օգտագործել Casagrande, Sellfors և Pacheco Silva մեթոդները։ Որպես ուղեցույց սեղմման պարամետրերը ուսումնասիրելիս, խորհուրդ է տրվում նաև որոշել համապատասխան նվազագույն և առավելագույն կառուցվածքային ամրության ցուցանիշները. ֆիզիկական հատկություններհող. հիմնականում ծակոտկենության գործակիցները և խոնավությունը:
Այս աշխատանքում ցուցիչը պ փողէրստացված ստանդարտ մեթոդաբանության համաձայն, որը սահմանված է ԳՕՍՏ 12248-ում ASIS NPO Geotek համալիրի վրա: Որոշելու համար պ փող առաջին և հաջորդող ճնշման փուլերը վերցվել են հավասար 0,0025 ՄՊա մինչև հողի նմուշի սեղմման սկիզբը, որն ընդունված է որպես հողի նմուշի հարաբերական ուղղահայաց դեֆորմացիա: ե >0,005. Կառուցվածքային ամրությունորոշվում է սեղմման կորի սկզբնական մասով եես = զ(lg σ" ), որտեղ եես - բեռի տակ ծակոտկենության գործակիցը ս i. Նախնական ուղիղ հատվածից հետո կորի ակնհայտ ճեղքման կետը համապատասխանում է հողի կառուցվածքային սեղմման ուժին: Արդյունքների գրաֆիկական մշակումն իրականացվել է նաև Casagrande-ի և Becker-ի դասական մեթոդներով . Ցուցանիշների որոշման արդյունքները ԳՕՍՏ 12248-ի և Կասագրանդի և Բեկերի մեթոդների համաձայն լավ փոխկապակցված են միմյանց հետ (հարաբերակցության գործակիցներ r=0,97): Անկասկած, նախապես իմանալով արժեքները, դուք կարող եք ստանալ առավել ճշգրիտ արդյունքներ երկու մեթոդներով: Փաստորեն, մեթոդը Բեքերը մի փոքր ավելի դժվար էր թվում գրաֆիկի սկզբում շոշափողն ընտրելիս (նկ. 1մ):
Ըստ լաբորատոր տվյալների, արժեքները տարբերվում են պ փող 0-ից մինչև 188 կՊա կավահողերի համար, կավերի համար՝ մինչև 170, ավազակավերի համար՝ մինչև 177։Առավելագույն արժեքները, բնականաբար, դիտվել են մեծ խորություններից վերցված նմուշներում։ Բացահայտվել է նաև ցուցանիշի փոփոխության կախվածությունը խորությունից h(r = 0,79):
պ փող = 19,6 + 0,62· հ.
Փոփոխականության վերլուծություն ՕՀԵՏՌ(նկ. 2) ցույց է տվել, որ 20 մ-ից ցածր հողերը սովորաբար սեղմված են, այսինքն. կառուցվածքային ամրությունը չի գերազանցում կամ փոքր-ինչ գերազանցում կենցաղային ճնշումը ( OCR ≤1 ) Գետի ձախ ափին։ Ob 150-250 մ ընդմիջումներով, կիսա-ժայռոտ և ժայռային հողերը ամուր ցեմենտավորված սիդերիտով, գեթիտով, քլորիտով, լեպտոքլորիտով և ցեմենտով, ինչպես նաև ցրված հողերը՝ ավելի քան 0,3 ՄՊա կառուցվածքային ուժով, ներքաշված և միջշերտավորված ավելի քիչ դիմացկուն տարասեռներով։ ջրեր, հանդիպում են, ինչը ընդհանուր առմամբ հաստատում է ցեմենտացման զգալի ազդեցությունը հողերի կառուցվածքային ամրության վրա, ինչը հաստատվում է աշխատանքում նմանատիպ փաստացի նյութերի համակարգվածությամբ։ Ավելի ուժեղ հողերի առկայությունը այս միջակայքում առաջացրել է արժեքների մեծ ցրում, ուստի դրանց ցուցանիշները չեն ներառվել կախվածության գրաֆիկում: ՕՀԵՏՌխորքից, որը բնորոշ չէ ողջ տարածաշրջանին։ Հատվածի վերին մասի համար անհրաժեշտ է նշել այն փաստը, որ ցուցիչի արժեքների տարածումը շատ ավելի լայն է՝ մինչև բարձր խտացված (նկ. 2), քանի որ օդափոխության գոտու հողերը հաճախ հանդիպում են կիսամյակային վիճակում։ պինդ և պինդ եռաֆազ վիճակ և դրանց խոնավության բարձրացմամբ ( r=-0,47), ընդհանուր խոնավության հզորությունը ( r= -0,43) և ջրային հագեցվածության աստիճանը ( r= -0.32) կառուցվածքային ամրությունը նվազում է. Գոյություն ունի նաև, վերևում նշվեց, սողանքի համախմբմանն անցնելու տարբերակը (և ոչ միայն հատվածի վերին մասում): Այստեղ հարկ է նշել, որ կառուցվածքային ամրություն ունեցող հողերը շատ բազմազան են. ոմանք կարող են լինել ոչ ջրով հագեցած երկփուլ վիճակում, մյուսները կարող են ունենալ մեխանիկական սթրեսի նկատմամբ զգայունության շատ բարձր գործակից և սողացող հակում, մյուսները կարող են. ունեն զգալի կպչունություն ցեմենտի շնորհիվ, իսկ մյուսները կարող են լինել պարզապես բավականին ամուր, ամբողջովին ջրով հագեցած կավե հողեր, որոնք տեղակայված են մակերեսային խորություններում:
Ուսումնասիրությունների արդյունքները հնարավորություն են տվել առաջին անգամ գնահատել Տոմսկի մարզում հողերի սկզբնական վիճակի կարևորագույն ցուցիչներից մեկը՝ նրա կառուցվածքային ամրությունը, որը օդափոխության գոտուց վեր տատանվում է շատ լայն սահմաններում, ուստի այն պետք է լինի. որոշվում է յուրաքանչյուր աշխատավայրում` նախքան հողի ֆիզիկական և մեխանիկական հատկությունների ցուցիչները որոշելու փորձարկումներ անցկացնելը: Ստացված տվյալների վերլուծությունը ցույց է տվել, որ ցուցանիշի փոփոխությունները OCR 20-30 մետրից ցածր խորության վրա ավելի քիչ էական են, հողերը սովորաբար սեղմված են, սակայն հողերի մեխանիկական բնութագրերը որոշելիս պետք է հաշվի առնել նաև դրանց կառուցվածքային ամրությունը: Հետազոտության արդյունքները խորհուրդ են տրվում օգտագործել սեղմման և կտրվածքի փորձարկումներում, ինչպես նաև որոշել բնական կառուցվածք ունեցող նմուշների խախտված վիճակը։
Գրախոսներ.
Սավիչև Օ.Գ., երկրաբանության դոկտոր, ինստիտուտի հիդրոերկրաբանության, ինժեներական երկրաբանության և հիդրոերկրաէկոլոգիայի ամբիոնի պրոֆեսոր բնական պաշարներՏոմսկի պոլիտեխնիկական համալսարան, Տոմսկ.
Պոպով Վ.Կ., երկրաբանության և հանքաբանության դոկտոր, Տոմսկի պոլիտեխնիկական համալսարանի Տոմսկի պոլիտեխնիկական համալսարանի բնական պաշարների ինստիտուտի հիդրոերկրաբանության, ինժեներական երկրաբանության և հիդրոերկրաէկոլոգիայի ամբիոնի պրոֆեսոր:
Մատենագիտական հղում
Կրամարենկո Վ.Վ., Նիկիտենկով Ա.Ն., Մոլոկով Վ.Յու. ՏՈՄՍԿԻ ՇՐՋԱՆԻ ՏԱՐԱԾՔՈՒՄ ԿԱՎԵ ՀՈՂԵՐԻ ԿԱՌՈՒՑՎԱԾՔԱՅԻՆ ԱՄՐՈՒԹՅԱՆ ՄԱՍԻՆ // Գիտության և կրթության ժամանակակից հիմնախնդիրները. – 2014. – Թիվ 5.;URL՝ http://science-education.ru/ru/article/view?id=14703 (մուտքի ամսաթիվ՝ 02/01/2020): Ձեր ուշադրությանն ենք ներկայացնում «Բնական գիտությունների ակադեմիա» հրատարակչության հրատարակած ամսագրերը.
