هدف از جبران کننده توربین t 50 130. نمودار حرارتی نصب توربین. نظارت عملیاتی بر عملکرد واحد کندانسور و وضعیت کندانسور
توربین های تولید همزمان با ظرفیت 40-100 مگاوات
توربین های تولید همزمان با ظرفیت 40-100 مگاوات برای پارامترهای بخار اولیه 130 کیلوگرم بر سانتی متر مربع، 565 درجه سانتیگراد به عنوان یک سری واحد طراحی شده اند که با راه حل های اساسی مشترک، وحدت طراحی و یکپارچگی گسترده اجزا و قطعات متحد شده اند.
توربین T-50-130با دو استخراج بخار حرارتی در 3000 دور در دقیقه، توان نامی 50 مگاوات. متعاقباً توان نامی توربین به 55 مگاوات افزایش یافت و همزمان ضمانت کارایی توربین بهبود یافت.
توربین T-50-130 از دو سیلندر ساخته شده و دارای اگزوز تک جریان است. تمام استخراج ها، احیا کننده و گرمایش، همراه با لوله اگزوز در یک سیلندر قرار دارند فشار کم. در یک سیلندر فشار بالابخار به فشار استخراج احیا کننده بالایی (حدود 34 کیلوگرم بر سانتی متر مربع)، در سیلندر کم فشار - به فشار استخراج گرمایش پایین منبسط می شود.
برای توربین T-50-130 استفاده از چرخ کنترلی دو تاج با اختلاف ایزنتروپیک محدود و اجرای اولین گروه از مراحل با قطر کم بهینه بود. سیلندر فشار قوی تمامی توربین ها دارای 9 مرحله - کنترل و 8 مرحله فشار می باشد.
مراحل بعدی که در یک سیلندر فشار متوسط یا کم قرار دارند، دارای سرعت جریان حجمی بخار بالاتری هستند و با قطرهای بزرگتر ساخته می شوند.
تمام مراحل توربین های سری دارای پروفایل های آیرودینامیکی توسعه یافته برای مرحله کنترل موتور پرفشار هستند، تیغه هایی از موسسه انرژی مسکو با پروفایل شعاعی نازل و شبکه های کاری به تصویب رسید.
تیغه های CVP و CSD با پیچک های شعاعی و محوری انجام می شود که باعث کاهش شکاف در قسمت جریان می شود.
سیلندر فشار بالا نسبت به سیلندر فشار متوسط ضد جریان ساخته شده است، که استفاده از یک یاتاقان رانش و یک کوپلینگ سفت و سخت را ممکن می سازد در حالی که فاصله های محوری نسبتاً کوچکی در قسمت جریان هر دو HPC و LPC حفظ می شود (یا LPC برای توربین های 50 مگاواتی).
اجرای توربین های گرمایش با یک یاتاقان رانش با متعادل کردن بخش اصلی نیروی محوری به دست آمده در توربین ها در هر روتور منفرد و انتقال نیروی باقی مانده، با بزرگی محدود، به یاتاقان که در هر دو جهت کار می کند، تسهیل می شود. در توربین‌های گرمایشی، برخلاف توربین‌های چگالشی، نیروهای محوری نه تنها با دبی بخار، بلکه با فشار در محفظه‌های استخراج بخار نیز تعیین می‌شوند. هنگامی که دمای هوای بیرون تغییر می کند، تغییرات قابل توجهی در نیروها در طول مسیر جریان در توربین هایی با دو استخراج گرمایشی رخ می دهد. از آنجایی که جریان بخار بدون تغییر باقی می‌ماند، این تغییر در نیروی محوری عملاً توسط Dummis قابل جبران نیست و به طور کامل به یاتاقان رانش منتقل می‌شود. مطالعه کارخانه ای در مورد عملکرد توربین متناوب و همچنین انشعاب
توربین بخار تولید همزمان T-50/60-130برای به حرکت درآوردن یک ژنراتور الکتریکی طراحی شده است و دارای دو خروجی گرمایش محلی برای تامین گرما برای گرمایش است. مانند توربین های دیگر با ظرفیت 30-60 مگاوات، برای نصب در نیروگاه های حرارتی در شهرهای متوسط و کوچک در نظر گرفته شده است. فشار در هر دو خروجی گرمایش و تولید با تنظیم دیافراگم های چرخشی نصب شده در LPC حفظ می شود.
توربین طوری طراحی شده است که با پارامترهای اسمی زیر کار کند:
· فشار بخار فوق گرم - 3.41 مگاپاسکال.
· دمای بخار فوق گرم - 396 درجه سانتیگراد.
· توان نامی توربین - 50 مگاوات.
دنباله فرآیند تکنولوژیکیسیال کار به شرح زیر است: بخار تولید شده در دیگ بخار از طریق خطوط بخار به سیلندر فشار قوی توربین فرستاده می شود و پس از کارکردن در تمام مراحل پمپ فشار قوی وارد پمپ فشار پایین می شود و سپس وارد می شود. کندانسور در کندانسور بخار اگزوز به دلیل گرمای انتقال یافته به آب خنک کننده متراکم می شود که مدار گردش خود را دارد (آب در گردش) سپس با استفاده از پمپ های میعانات گازی میعانات اصلی به سیستم احیا ارسال می شود. این سیستم شامل 4 عدد HDPE، 3 عدد HDPE و یک هواگیر می باشد. سیستم بازسازی برای گرم کردن آب تغذیه در ورودی دیگ تا دمای معینی طراحی شده است. این دما مقدار ثابتی دارد و در پاسپورت توربین نشان داده شده است.
نمودار مدار حرارتی یکی از مدارهای اساسی یک نیروگاه است. این نمودار ایده ای از نوع نیروگاه و اصل عملکرد آن را ارائه می دهد و جوهر فرآیند فناوری تولید انرژی را آشکار می کند و همچنین تجهیزات فنی و راندمان حرارتی ایستگاه را مشخص می کند. محاسبه تعادل حرارتی و انرژی نصب ضروری است.
این نمودار 7 انتخاب را نشان می دهد که دو مورد از آنها نیز گرمایش منطقه ای هستند. طراحی شده برای آب شبکه گرمایش زهکشی بخاری ها یا به بخاری قبلی یا با استفاده از پمپ های زهکشی به نقطه اختلاط تخلیه می شود. بعد از اینکه میعانات اصلی از 4 HDPE عبور کرد وارد هواگیر می شود. که اهمیت اصلی آن گرم کردن آب نیست، بلکه تمیز کردن آن از اکسیژن است که باعث خوردگی فلزات خطوط لوله، لوله های صفحه، لوله های سوپرهیتر و سایر تجهیزات می شود.
عناصر اساسی و نمادها:
K- (خازن)
نصب دیگ HRSG
سیلندر فشار قوی HPC
LPC - سیلندر کم فشار
EG - ژنراتور الکتریکی
OE – کولر اجکتوری
PS – بخاری شبکه
PVK - دیگ آب پیک
TP - مصرف کننده گرما
KN - پمپ میعانات گازی
DN - پمپ زهکشی
PN - پمپ تغذیه
HDPE - بخاری فشار قوی
LDPE - بخاری کم فشار
د - هواگیر
طرح.1 نمودار حرارتیتوربین های T50/60-130
جدول 1.1. مقادیر اسمی پارامترهای اصلی توربین
جدول 1.2. پارامترهای بخار در محفظه نمونه برداری
| بخاری | پارامترهای بخار در محفظه نمونه برداری | مقدار بخار گرفته شده، کیلوگرم بر ثانیه | |
| فشار، MPa | دما، درجه سانتی گراد | ||
| PVD7 | 3,41 | 3,02 | |
| PVD6 | 2,177 | 4,11 | |
| PVD5 | 1,28 | 1,69 | |
| هواگیر | 1,28 | 1,16 | |
| PND4 | 0,529 | 2,3 | |
| PNDZ | 0,272 | 2,97 | |
| PND2 | 0,0981 | - | 0,97 |
| PND1 | 0,04 | - | 0,055 |
فدراسیون روسیه RD
ویژگی های نظارتیکندانسورهای توربین T-50-130 TMZ، PT-60-130/13 و PT-80/100-130/13 LMZ
هنگام گردآوری "ویژگی های تنظیمی"، عناوین اساسی زیر اتخاذ شد:
مصرف بخار به کندانسور (بار بخار کندانسور)، t/h.
فشار بخار استاندارد در کندانسور، kgf/cm*.
فشار واقعی بخار در کندانسور، kgf/cm.
دمای آب خنک کننده در ورودی کندانسور، درجه سانتیگراد؛
دمای آب خنک کننده در خروجی کندانسور، درجه سانتیگراد؛
دمای اشباع مربوط به فشار بخار در کندانسور، درجه سانتیگراد.
مقاومت هیدرولیکی کندانسور (افت فشار آب خنک کننده در کندانسور)، ستون آب میلی متر؛
فشار دمای استاندارد کندانسور، درجه سانتیگراد؛
اختلاف دمای واقعی کندانسور، درجه سانتیگراد؛
گرم کردن آب خنک کننده در کندانسور، درجه سانتیگراد؛
نرخ جریان اسمی طراحی آب خنک کننده به کندانسور، m/h.
جریان آب خنک کننده به کندانسور، متر در ساعت؛
سطح خنک کننده کل کندانسور، متر؛
سطح خنک کننده کندانسور با بانک کندانسور داخلی که توسط آب قطع شده است، m.
ویژگی های نظارتی شامل وابستگی های اصلی زیر است:
1) اختلاف دمای کندانسور (درجه سانتیگراد) از جریان بخار به کندانسور (بار بخار کندانسور) و دمای اولیه آب خنک کننده در جریان نامی آب خنک کننده:
2) فشار بخار در کندانسور (kgf/cm) از جریان بخار به کندانسور و دمای اولیه آب خنک کننده در جریان اسمی آب خنک کننده:
3) اختلاف دمای کندانسور (درجه سانتیگراد) از جریان بخار به کندانسور و دمای اولیه آب خنک کننده در نرخ جریان آب خنک کننده 0.6-0.7 اسمی:
4) فشار بخار در کندانسور (kgf/cm) از جریان بخار به کندانسور و دمای اولیه آب خنک کننده با سرعت جریان آب خنک کننده 0.6-0.7 - اسمی:
5) اختلاف دمای کندانسور (درجه سانتیگراد) از جریان بخار به کندانسور و دمای اولیه آب خنک کننده در نرخ جریان آب خنک کننده 0.44-0.5 اسمی.
6) فشار بخار در کندانسور (kgf/cm) از جریان بخار به کندانسور و دمای اولیه آب خنک کننده با سرعت جریان آب خنک کننده 0.44-0.5 اسمی:
7) مقاومت هیدرولیکی کندانسور (افت فشار آب خنک کننده در کندانسور) از سرعت جریان آب خنک کننده با سطح خنک کننده از نظر عملیاتی تمیز کندانسور.
8) اصلاحات قدرت توربین برای انحراف فشار بخار اگزوز.
توربین‌های T-50-130 TMZ و PT-80/100-130/13 LMZ مجهز به کندانسور هستند که در آنها می‌توان از حدود 15 درصد سطح خنک‌کننده برای گرم کردن آرایش یا برگشت آب شبکه (بسته‌های داخلی) استفاده کرد. . امکان خنک سازی تیرهای توکار فراهم شده است آب در گردش. بنابراین، در "ویژگی های تنظیمی" برای توربین های انواع T-50-130 TMZ و PT-80/100-130/13 LMZ، وابستگی های مطابق پاراگراف های 1-6 برای کندانسورهای با بسته های داخلی جدا شده نیز آورده شده است. (با سطح خنک کننده تقریباً 15٪ کاهش یافته کندانسور) در نرخ جریان آب خنک کننده 0.6-0.7 و 0.44-0.5.
برای توربین PT-80/100-130/13 LMZ، ویژگی های کندانسور با پرتو داخلی خاموش شده در نرخ جریان آب خنک کننده اسمی 0.78 نیز آورده شده است.
3. کنترل عملیاتی عملکرد واحد تغلیظ و وضعیت کندانسور
معیارهای اصلی برای ارزیابی کار واحد تغلیظکه وضعیت تجهیزات را در یک بار بخار معین کندانسور مشخص می کند، فشار بخار در کندانسور و فشار دمای کندانسور است که این شرایط را برآورده می کند.
کنترل عملیاتی بر روی عملکرد واحد کندانسور و وضعیت کندانسور با مقایسه فشار بخار واقعی در کندانسور اندازه‌گیری شده در شرایط عملیاتی با فشار بخار استاندارد در کندانسور تعیین‌شده برای شرایط مشابه (همان بار بخار) انجام می‌شود. کندانسور، سرعت جریان و دمای آب خنک کننده)، و همچنین مقایسه فشار واقعی کندانسور دمایی با استاندارد.
تجزیه و تحلیل مقایسه ای داده های اندازه گیری و شاخص های عملکرد استاندارد نصب، تشخیص تغییرات در عملکرد واحد متراکم و تعیین علل احتمالی آنها را ممکن می سازد.
یکی از ویژگی های توربین های با استخراج بخار کنترل شده، عملکرد طولانی مدت آنها با جریان کم بخار به داخل کندانسور است. در حالت استخراج حرارتی، نظارت بر فشار دما در کندانسور پاسخ مطمئنی در مورد میزان آلودگی کندانسور نمی دهد. بنابراین، توصیه می شود عملکرد واحد کندانسور را زمانی که جریان بخار به کندانسور حداقل 50٪ است و هنگامی که گردش مجدد میعانات خاموش است، نظارت کنید. این باعث افزایش دقت در تعیین فشار بخار و اختلاف دمای کندانسور می شود.
علاوه بر این مقادیر اساسی، برای نظارت عملیاتی و تجزیه و تحلیل عملکرد یک واحد چگالش، همچنین لازم است به طور قابل اعتماد تعدادی از پارامترهای دیگر که فشار بخار اگزوز و اختلاف دما به آنها بستگی دارد، تعیین شود، یعنی: دمای ورودی و آب خروجی، بار بخار کندانسور، سرعت جریان آب خنک کننده و غیره
تأثیر مکش هوا در دستگاه های حذف هوا که در داخل کار می کنند ویژگی های عملکردو ناچیز است، در حالی که بدتر شدن چگالی هوا و افزایش مکش هوا، بیش از ظرفیت عملیاتی اجکتورها، تأثیر قابل توجهی بر عملکرد واحد کندانسور دارد.
بنابراین نظارت بر چگالی هوای سیستم خلاء واحدهای توربین و حفظ مکش هوا در سطح استانداردهای PTE یکی از وظایف اصلی در بهره برداری از یونیت های چگالشی می باشد.
ویژگی های استاندارد پیشنهادی بر اساس مقادیر مکش هوا است که از استانداردهای PTE تجاوز نمی کند.
در زیر پارامترهای اصلی که باید در حین نظارت عملیاتی وضعیت خازن اندازه گیری شوند و توصیه هایی برای سازماندهی اندازه گیری ها و روش های تعیین مقادیر اصلی کنترل شده آورده شده است.
3.1. فشار بخار اگزوز
برای به دست آوردن اطلاعات معرف فشار بخار خروجی کندانسور در شرایط عملیاتی، اندازه گیری ها باید در نقاط مشخص شده در مشخصات استاندارد برای هر نوع کندانسور انجام شود.
فشار بخار خروجی باید توسط ابزار جیوه مایع با دقت حداقل 1 میلی متر جیوه اندازه گیری شود. (وکیوم سنج فنجانی تک شیشه ای، لوله های باروکیوم).
هنگام تعیین فشار در کندانسور، لازم است اصلاحات مناسبی در قرائت ابزار انجام شود: برای دمای ستون جیوه، برای مقیاس، برای مویینگی (برای ابزارهای تک شیشه).
فشار در کندانسور (kgf/cm) هنگام اندازه گیری خلاء با فرمول تعیین می شود
فشار بارومتریک کجاست (مطابق تنظیم)، میلی متر جیوه؛
تعیین خلاء توسط گیج خلاء (با اصلاحات)، میلی متر جیوه.
فشار در کندانسور (kgf/cm) هنگام اندازه گیری با لوله باروکیوم به صورت تعیین می شود.
جایی که فشار در کندانسور توسط دستگاه تعیین می شود، میلی متر جیوه است.
فشار هوا باید با فشارسنج بازرسی جیوه با وارد کردن تمام اصلاحات مورد نیاز مطابق با گذرنامه دستگاه اندازه گیری شود. همچنین می توان از داده های نزدیک ترین ایستگاه هواشناسی با در نظر گرفتن اختلاف ارتفاع اجسام استفاده کرد.
هنگام اندازه گیری فشار بخار اگزوز، قرار دادن خطوط ضربه ای و نصب ابزار باید با رعایت قوانین زیر برای نصب ابزار در خلاء انجام شود:
- قطر داخلی لوله های ضربه ایباید حداقل 10-12 میلی متر باشد.
- خطوط ضربه ای باید دارای شیب کلی به سمت خازن حداقل 1:10 باشند.
- سفتی خطوط ضربه باید با آزمایش فشار با آب بررسی شود.
- استفاده از دستگاه های قفل با مهر و موم و اتصالات رزوه ای ممنوع است.
- دستگاه های اندازه گیری باید با استفاده از لاستیک خلاء با دیواره ضخیم به خطوط ضربه ای متصل شوند.
3.2. اختلاف دما
اختلاف دما (°C) به عنوان تفاوت بین دمای اشباع بخار خروجی و دمای آب خنک کننده در خروجی کندانسور تعریف می شود.
در این حالت دمای اشباع از فشار اندازه گیری شده بخار خروجی در کندانسور تعیین می شود.
نظارت بر عملکرد واحدهای متراکم توربین های گرمایشی باید در حالت چگالش توربین با خاموش بودن تنظیم کننده فشار در تولید و استخراج گرمایش انجام شود.
بار بخار (جریان بخار به کندانسور) با فشار در محفظه یکی از استخراج ها تعیین می شود که مقدار آن کنترل است.
جریان بخار (t/h) به کندانسور در حالت چگالش برابر است با:
ضریب مصرف کجاست مقدار عددیکه در اطلاعات فنی کندانسور برای هر نوع توربین آورده شده است.
فشار بخار در مرحله کنترل (محفظه نمونه برداری)، kgf/cm.
در صورت نیاز به نظارت بر عملکرد کندانسور در حالت گرمایش توربین، جریان بخار تقریباً با محاسبه بر اساس جریان بخار به یکی از مراحل میانی توربین و جریان بخار به سمت استخراج گرمایش تعیین می شود. بخاری های احیا کننده کم فشار
برای توربین T-50-130 TMZ، جریان بخار (t/h) به کندانسور در حالت گرمایش عبارت است از:
- با گرمایش تک مرحله ای آب شبکه
- با گرمایش دو مرحله ای آب شبکه
میزان مصرف بخار به ترتیب در مراحل 23 (برای تک مرحله ای) و 21 (برای گرمایش دو مرحله ای آب شبکه) T/h است.
مصرف آب شبکه، m/h;
; - گرمایش آب شبکه در بخاری های شبکه افقی و عمودی به ترتیب درجه سانتیگراد. به عنوان اختلاف دمای بین آب شبکه بعد و قبل از هیتر مربوطه تعریف می شود.
جریان بخار از مرحله 23 مطابق شکل I-15، b، بسته به جریان بخار تازه به توربین و فشار بخار در استخراج گرمایش پایین تعیین می شود.
جریان بخار در مرحله 21 بر اساس شکل I-15، a، بسته به جریان بخار تازه به توربین و فشار بخار در استخراج گرمایش بالایی تعیین می شود.
برای توربین های PT، جریان بخار (t/h) به کندانسور در حالت گرمایش عبارت است از:
- برای توربین های PT-60-130/13 LMZ
- برای توربین های PT-80/100-130/13 LMZ
میزان مصرف بخار در خروجی CSD کجاست، t/h. با توجه به شکل II-9 بسته به فشار بخار در استخراج گرمایش و در استخراج V (برای توربین‌های PT-60-130/13) و مطابق شکل III-17 بسته به فشار بخار در استخراج گرمایش تعیین می‌شود. و در استخراج IV (برای توربین های PT-80/100-130/13)؛
گرمایش آب در بخاری های شبکه، درجه سانتی گراد. با اختلاف دمای آب شبکه بعد و قبل از بخاری تعیین می شود.
فشار پذیرفته شده به عنوان فشار کنترل باید با ابزار فنری کلاس دقت 0.6 اندازه گیری شود و به طور دوره ای و با دقت بررسی شود. برای تعیین مقدار واقعی فشار در مراحل کنترل، لازم است اصلاحات مناسبی در قرائت های ابزار (برای ارتفاع نصب ابزارها، اصلاح طبق گذرنامه و ...) انجام شود.
نرخ جریان بخار تازه به توربین و آب شبکه، که برای تعیین جریان بخار به کندانسور ضروری است، توسط فلومترهای استاندارد با اصلاحات برای انحراف پارامترهای عملیاتی محیط از موارد محاسبه شده اندازه گیری می شود.
دمای آب شبکه توسط دماسنج های آزمایشگاهی جیوه ای با مقدار تقسیم 0.1 درجه سانتی گراد اندازه گیری می شود.
3.4. دمای آب خنک کننده
دمای آب خنک کننده ورودی به کندانسور در یک نقطه از هر پنستوک اندازه گیری می شود. دمای آب خروجی از کندانسور باید حداقل سه نقطه در یک اندازه گیری شود مقطعهر مجرای تخلیه در فاصله 5-6 متری از فلنج خروجی کندانسور و بر اساس قرائت دماسنج در تمام نقاط به عنوان میانگین تعیین می شود.
دمای آب خنک کننده باید توسط دماسنج های آزمایشگاهی جیوه ای با مقدار تقسیم 0.1 درجه سانتی گراد که در آستین های ترمومتری با طول حداقل 300 میلی متر نصب شده اند اندازه گیری شود.
3.5. مقاومت هیدرولیک
کنترل آلودگی ورق‌های لوله و لوله‌های کندانسور توسط مقاومت هیدرولیکی کندانسور از طریق آب خنک‌کننده انجام می‌شود که برای آن اختلاف فشار بین لوله‌های فشار و تخلیه کندانسورها با استفاده از دیفرانسیل جیوه‌ای دوشیشه U شکل اندازه‌گیری می‌شود. گیج فشار در سطحی کمتر از نقاط اندازه گیری فشار نصب شده است. خطوط ضربه از لوله های فشار و تخلیه کندانسور باید با آب پر شود.
مقاومت هیدرولیکی (میلی متر ستون آب) کندانسور با فرمول تعیین می شود
اختلاف اندازه‌گیری شده توسط دستگاه (تنظیم شده برای دمای ستون جیوه)، میلی‌متر جیوه.
هنگام اندازه‌گیری مقاومت هیدرولیکی، جریان آب خنک‌کننده به کندانسور نیز تعیین می‌شود تا با توجه به ویژگی‌های استاندارد، با مقاومت هیدرولیکی مقایسه شود.
3.6. جریان آب خنک کننده
جریان آب خنک کننده به کندانسور با تعیین می شود تعادل حرارتیخازن یا اندازه گیری مستقیم با دیافراگم های قطعه نصب شده بر روی خطوط تامین فشار آب. جریان آب خنک کننده (m/h) بر اساس تعادل حرارتی کندانسور با فرمول تعیین می شود
تفاوت در گرمای بخار خروجی و میعانات گازی، کیلوکالری بر کیلوگرم کجاست.
ظرفیت گرمایی آب خنک کننده، kcal/kg·°C، برابر با 1;
چگالی آب، کیلوگرم بر متر، برابر با 1.
هنگام ترسیم مشخصات استاندارد، بسته به حالت عملکرد توربین، 535 یا 550 کیلو کالری بر کیلوگرم در نظر گرفته شد.
3.7. چگالی هوای سیستم خلاء
چگالی هوای سیستم خلاء توسط مقدار هوای خروجی اجکتور جت بخار کنترل می شود.
4. ارزیابی کاهش قدرت یک نیروگاه توربین در طول عملیات با خلاء کاهش یافته در مقایسه با خلاء استاندارد
انحراف فشار در کندانسور یک توربین بخار از فشار استاندارد، برای مصرف حرارت معین به واحد توربین، منجر به کاهش توان تولید شده توسط توربین می شود.
تغییر در توان زمانی که فشار مطلق در کندانسور توربین با مقدار استاندارد آن متفاوت است، از منحنی های تصحیح تجربی به دست آمده تعیین می شود. نمودارهای تصحیح موجود در این مشخصات خازن، تغییر در توان را برای معانی مختلفنرخ جریان بخار در توربین فشار پایین برای یک حالت معین از واحد توربین، مقدار تغییر قدرت زمانی که فشار در کندانسور از به تغییر می‌کند، از منحنی مربوطه تعیین می‌شود.
این مقدار تغییر در توان به عنوان مبنایی برای تعیین مازاد مصرف گرمای خاص یا مصرف سوخت خاص تعیین شده در یک بار معین برای توربین عمل می کند.
برای توربین های T-50-130 TMZ، PT-60-130/13 و PT-80/100-130/13 LMZ، نرخ جریان بخار در ChND برای تعیین تولید کم توان توربین به دلیل افزایش فشار در کندانسور را می توان برابر با دبی بخار در خازن در نظر گرفت.
I. ویژگی های هنجاری توربین های کندانسور K2-3000-2 T-50-130 TMZ
1. اطلاعات فنی خازن
مساحت سطح خنک کننده:
بدون پرتو داخلی | |
قطر لوله: | |
بیرونی | |
داخلی | |
تعداد لوله ها | |
تعداد ضربه های آب | |
تعداد رشته ها | |
دستگاه حذف هوا - دو اجکتور جت بخار EP-3-2 |
- در حالت تراکم - با توجه به فشار بخار در انتخاب IV:
2.3. تفاوت در مقدار حرارت بخار خروجی و میعانات گازی () به صورت زیر در نظر گرفته می شود:
شکل I-1. وابستگی فشار دما به جریان بخار به کندانسور و دمای آب خنک کننده:
7000 متر در ساعت; =3000 متر
شکل I-2. وابستگی فشار دما به جریان بخار به کندانسور و دمای آب خنک کننده:
5000 متر در ساعت; =3000 متر
شکل I-3. وابستگی فشار دما به جریان بخار به کندانسور و دمای آب خنک کننده:
3500 متر در ساعت; =3000 متر
شکل I-4. وابستگی فشار مطلق به جریان بخار به کندانسور و دمای آب خنک کننده:
7000 متر در ساعت; =3000 متر
شکل I-5. وابستگی فشار مطلق به جریان بخار به کندانسور و دمای آب خنک کننده:
5000 متر در ساعت; =3000 متر
شکل I-6. وابستگی فشار مطلق به جریان بخار به کندانسور و دمای آب خنک کننده:
3500 متر در ساعت; =3000 متر
شکل I-7. وابستگی فشار دما به جریان بخار به کندانسور و دمای آب خنک کننده:
7000 متر در ساعت; = 2555 متر
شکل I-8. وابستگی فشار دما به جریان بخار به کندانسور و دمای آب خنک کننده:
5000 متر در ساعت; = 2555 متر
شکل I-9. وابستگی فشار دما به جریان بخار به کندانسور و دمای آب خنک کننده:
3500 متر در ساعت; = 2555 متر
شکل I-10. وابستگی فشار مطلق به جریان بخار به کندانسور و دمای آب خنک کننده:
7000 متر در ساعت; = 2555 متر
شکل I-11. وابستگی فشار مطلق به جریان بخار به کندانسور و دمای آب خنک کننده:
5000 متر در ساعت; = 2555 متر
شکل I-12. وابستگی فشار مطلق به جریان بخار به کندانسور و دمای آب خنک کننده:
3500 متر در ساعت; = 2555 متر
شکل I-13. وابستگی مقاومت هیدرولیکی به جریان آب خنک کننده به کندانسور:
1 - سطح کامل خازن؛ 2 - با پرتو تعبیه شده غیر فعال
شکل I-14. تصحیح قدرت توربین T-50-130 TMZ برای انحراف فشار بخار در کندانسور (با توجه به "ویژگی های انرژی معمولی واحد توربین T-50-130 TMZ." M.: SPO Soyuztekhenergo, 1979)
شکل l-15. وابستگی جریان بخار از طریق توربین T-50-130 TMZ به جریان و فشار بخار تازه در انتخاب گرمایش بالایی (با گرمایش دو مرحله‌ای آب شبکه) و فشار در انتخاب گرمایش پایین (با گرمایش تک مرحله‌ای آب شبکه) ):
الف - جریان بخار از مرحله 21. ب - جریان بخار از مرحله 23
II. ویژگی های هنجاری توربین کندانسور 60KTSS PT-60-130/13 LMZ
1. داده های فنی
سطح کل خنک کننده | |
جریان اسمی بخار به کندانسور | |
مقدار تخمینی آب خنک کننده | |
طول فعال لوله های کندانسور قطر لوله: | |
بیرونی | |
داخلی | |
تعداد لوله ها | |
تعداد ضربه های آب | |
تعداد رشته ها |
دستگاه حذف هوا - دو اجکتور جت بخار EP-3-700
2. دستورالعمل تعیین برخی از پارامترهای واحد متراکم
2.1. فشار بخار اگزوز در کندانسور به عنوان مقدار متوسط دو اندازه گیری تعیین می شود.
محل نقاط اندازه گیری فشار بخار در گردن کندانسور در نمودار نشان داده شده است. نقاط اندازه گیری فشار در آن قرار دارند صفحه افقیبا عبور از 1 متر از سطح اتصال کندانسور با لوله آداپتور.
2.2. تعیین جریان بخار در کندانسور:
- در حالت تراکم - با فشار بخار در انتخاب V.
- در حالت گرمایش - مطابق با دستورالعمل های بخش 3.
2.3. تفاوت در مقدار حرارت بخار خروجی و میعانات گازی () به صورت زیر در نظر گرفته می شود:
- برای حالت تراکم 535 کیلو کالری بر کیلوگرم؛
- برای حالت گرمایش 550 کیلو کالری بر کیلوگرم.
شکل II-1. وابستگی فشار دما به جریان بخار به کندانسور و دمای آب خنک کننده:
شکل II-2. وابستگی فشار دما به جریان بخار به کندانسور و دمای آب خنک کننده:
شکل II-3. وابستگی فشار دما به جریان بخار به کندانسور و دمای آب خنک کننده:
شکل II-4. وابستگی فشار مطلق به جریان بخار به کندانسور و دمای آب خنک کننده:
شکل II-5. وابستگی فشار مطلق به جریان بخار به کندانسور و دمای آب خنک کننده:
شکل II-6. وابستگی فشار مطلق به جریان بخار به کندانسور و دمای آب خنک کننده.
T-50-130 TMZ
معمولی
ویژگی های انرژی
واحد توربو
T-50-130 TMZ
خدمات تعالی و اطلاعات SOYUZTEKHENERGO
مسکو 1979
داده های کارخانه اصلی واحد توربو
(TU 24-2-319-71)
* با در نظر گرفتن گرمای بخار ورودی به کندانسور.
مقایسه نتایج داده‌های ویژگی‌های معمولی با داده‌های گارانتی TMZ
|
شاخص |
|||||||||
|
گرمای انتقال یافته به مصرف کننده Q t، Gcal/h |
|||||||||
|
حالت کار توربین |
تراکم |
تک مرحله ای |
دو مرحله ای |
||||||
|
داده های TMZ |
|||||||||
|
دمای بخار تازه تا ° C |
|||||||||
|
راندمان ژنراتور h, % |
|||||||||
|
دمای آب خنک کننده در ورودی کندانسور t در 1 درجه سانتیگراد |
|||||||||
|
جریان آب خنک کننده W, m 3 /h |
|||||||||
|
مصرف بخار ویژه d, kg/(kW? h) |
|||||||||
|
داده های معمولی |
|||||||||
|
فشار بخار تازه P o, kgf/cm 2 |
|||||||||
|
دمای بخار تازه t o, °C |
|||||||||
|
فشار در استخراج تنظیم شده P، kgf/cm2 |
|||||||||
|
راندمان ژنراتور h, % |
|||||||||
|
دمای آب تغذیه پشت HPH No. 7 t p.v., °C |
|||||||||
|
دمای آب شبکه در ورودی بخاری PSG t 2, °C |
|||||||||
|
فشار بخار اگزوز P 2، kgf/cm 2 |
t در 1 = 20 درجه سانتیگراد، W = 7000 متر مکعب در ساعت |
||||||||
|
مصرف بخار ویژه d e, kg/(kW? h) |
|||||||||
|
اصلاح مصرف بخار ویژه برای انحراف مشخصات استاندارد از شرایط گارانتی |
|||||||||
|
برای انحراف فشار بخار اگزوز Dd e, kg/(kWh) |
|||||||||
|
برای انحراف دمای آب تغذیه Dd e, kg/(kW?h) |
|||||||||
|
برای انحراف دمایی آب شبکه برگشت Dd e, kg/(kW?h) |
|||||||||
|
تصحیح کل برای مصرف بخار خاص Dd e, kg/(kW?h) |
|||||||||
|
مصرف بخار خاص تحت شرایط گارانتی dne, kg/(kW?h) |
|||||||||
|
انحراف مصرف بخار خاص از ضمانت نامه e, % |
|||||||||
|
میانگین انحراف آگهی e, % |
|||||||||
|
* تنظیم کننده فشار استخراج خاموش است. |
|||||||||
|
نمودار حرارتی اصلی یک واحد توربو |
نوع T-50-130 TMZ |
||||||||
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو دیاگرام توزیع بخار |
نوع T-50-130 TMZ |
|
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو فشار بخار در محفظه های استخراج تحت حالت تراکم |
نوع T-50-130 TMZ |
|
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو |
نوع T-50-130 TMZ |
||||
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو فشار بخار در محفظه های استخراج تحت حالت گرمایش |
نوع T-50-130 TMZ |
||||
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو فشار بخار در محفظه های استخراج تحت حالت گرمایش |
نوع T-50-130 TMZ |
|
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو دما و آنتالپی آب تغذیه فراتر از هیترهای فشار بالا |
نوع T-50-130 TMZ |
|
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو دمای میعانات فراتر از HDPE شماره 4 با گرمایش دو و سه مرحله ای آب شبکه |
نوع T-50-130 TMZ |
||||
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو مصرف بخار برای هیترهای فشار قوی و دیاریاتور |
نوع T-50-130 TMZ |
||||
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو مصرف بخار برای بخاری کم فشار شماره 4 |
نوع T-50-130 TMZ |
|
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو مصرف بخار برای گرمکن کم فشار شماره 3 |
نوع T-50-130 TMZ |
|
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو نشت بخار از طریق اولین محفظه های HPC، مهر و موم شفت LPC، تامین بخار به انتهای مهر و موم |
نوع T-50-130 TMZ |
|
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو استخراج بخار از مهر و موم به استخراج‌های I، IV، به بخاری و خنک‌کننده صفحه |
نوع T-50-130 TMZ |
||||
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو مصرف بخار در مرحله بیست و یکم با گرمایش دو مرحله ای آب شبکه |
نوع T-50-130 TMZ |
||||
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو مصرف بخار تا مرحله 23 با گرمایش آب شبکه تک مرحله ای |
نوع T-50-130 TMZ |
|
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو مصرف بخار در LPG در حالت چگالش |
نوع T-50-130 TMZ |
|
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو جریان بخار در LPG از طریق دیافراگم بسته |
نوع T-50-130 TMZ |
|
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو ظرفیت داخلی محفظه ها 1 - 21 |
نوع T-50-130 TMZ |
||||
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو برق داخلی محفظه ها 1 - 23 با گرمایش آب شبکه تک مرحله ای |
نوع T-50-130 TMZ |
||||
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو قدرت محفظه متوسط |
نوع T-50-130 TMZ |
|
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو تولید برق خاص از مصرف حرارتی |
نوع T-50-130 TMZ |
|
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو تلفات کل توربین و ژنراتور |
نوع T-50-130 TMZ |
||||
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو مصرف بخار و حرارت تازه در حالت چگالش با تنظیم کننده فشار غیرفعال |
نوع T-50-130 TMZ |
||||
|
ویژگی های انرژی معمولی. واحد توربو مصرف ناخالص گرمای خاص برای گرمایش تک مرحله ای شبکه های آب |
نوع T-50-130 TMZ |
|
|
|
||
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو |
نوع T-50-130 TMZ |
|
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو مصرف ناخالص گرمای خاص برای گرمایش دو مرحله ای آب شبکه |
نوع T-50-130 TMZ |
|
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو مصرف ناخالص گرمای خاص برای گرمایش دو مرحله ای آب شبکه |
نوع T-50-130 TMZ |
||||
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو مصرف گرمای خاص در طول گرمایش سه مرحله ای آب شبکه و راندمان الکترومکانیکی واحد توربو |
نوع T-50-130 TMZ |
||||
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو تفاوت دما |
نوع T-50-130 TMZ |
|
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو کم گرم شدن نسبی آب شبکه در PSG و PSV |
نوع T-50-130 TMZ |
|
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو آنتالپی بخار در محفظه گرمایش بالایی |
نوع T-50-130 TMZ |
|
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو افت حرارت محفظه متوسط استفاده شده است |
نوع T-50-130 TMZ |
||||
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو استفاده از گرما در آبگرمکن شبکه (PSW) |
نوع T-50-130 TMZ |
||||
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو ویژگی های کندانسور K2-3000-2 |
نوع T-50-130 TMZ |
|
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو |
نوع T-50-130 TMZ |
|
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو نمودار حالت های گرمایش تک مرحله ای آب شبکه |
نوع T-50-130 TMZ |
||||
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو نمودار حالت های گرمایش تک مرحله ای آب شبکه |
نوع T-50-130 TMZ |
||||
داده شده: Q t = 60 Gcal/h; N t = 34 مگاوات; Rtn = 1.0 kgf/cm 2.
تعیین کنید: D در مورد t/h.
تعریف. در نمودار نقطه داده شده A را پیدا می کنیم (Q t = 60 Gcal/h؛ N t = 34 MW). از نقطه A، به موازات خط مستقیم مایل، به خط فشار داده شده می رویم (P tn = 1.0 kgf/cm 2). از نقطه حاصل B در یک خط مستقیم به خط فشار داده شده (P tn = 1.0 kgf/cm2) ربع سمت راست می رویم. از نقطه به دست آمده B عمود بر محور جریان را پایین می آوریم. نقطه G مربوط به جریان بخار تازه تعیین شده است.
داده شده: Q t = 75 Gcal/h; Rtn = 0.5 kgf/cm 2.
تعیین: N t MW; D در مورد t/h.
تعریف. در نمودار نقطه داده شده D را پیدا می کنیم (Q t = 75 Gcal/h؛ Pt = 0.5 kgf/cm 2). از نقطه D در یک خط مستقیم به سمت محور قدرت می رویم. نقطه E مربوط به توان تعیین شده است. سپس در یک خط مستقیم به خط P tn = 0.5 kgf/cm 2 از ربع سمت راست می رویم. از نقطه G عمود بر محور جریان را پایین می آوریم. نقطه 3 حاصل با جریان بخار تازه تعیین شده مطابقت دارد.
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو |
نوع T-50-130 TMZ |
|
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو نمودار حالت های گرمایش دو مرحله ای آب شبکه |
نوع T-50-130 TMZ |
||||
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو نمودار حالت های گرمایش دو مرحله ای آب شبکه |
نوع T-50-130 TMZ |
||||
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو نمودار حالت های گرمایش دو مرحله ای آب شبکه |
نوع T-50-130 TMZ |
|
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو نمودار حالت های گرمایش دو مرحله ای آب شبکه |
نوع T-50-130 TMZ |
|
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو نمودار حالت های گرمایش دو مرحله ای آب شبکه |
نوع T-50-130 TMZ |
||||
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو نمودار حالت های گرمایش دو مرحله ای آب شبکه |
نوع T-50-130 TMZ |
||||
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو نمودار حالت های گرمایش دو مرحله ای آب شبکه |
نوع T-50-130 TMZ |
|
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو نمودار حالت های گرمایش دو مرحله ای آب شبکه |
نوع T-50-130 TMZ |
|
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو نمودار حالت های گرمایش دو مرحله ای آب شبکه |
نوع T-50-130 TMZ |
|||||
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو |
||||||
|
|
||||||
|
سوال شده توسط: Q T= 81 Gcal/h; N t = 57.2 مگاوات; پی تیV= 1.4 کیلوگرم بر سانتی متر مربع. تعریف کنید: D0 t/h تعریف.در نمودار نقطه داده شده A را پیدا می کنیم ( س t = 81 Gcal/h; N t = 57.2 مگاوات). از نقطه A به موازات خط مستقیم مایل به خط فشار داده شده می رویم ( پی تیV= 1.4 کیلوگرم بر سانتی متر مربع). از نقطه B به دست آمده در یک خط مستقیم به خط فشار داده شده می رویم ( P T در= 1.4 kgf/cm 2) ربع چپ. از نقطه به دست آمده B عمود بر محور جریان را پایین می آوریم. نقطه G مربوط به جریان بخار تازه تعیین شده است. |
سوال شده توسط: Q T= 73 گرم کالری در ساعت؛ P T در= 0.8 کیلوگرم بر سانتی متر مربع. تعیین: N t MW; D 0 t/h تعریف.پیدا کردن نقطه داده شده D (Q T= 73 گرم کالری در ساعت؛ P T در = 0.8 kgf/cm 2) از نقطه D در یک خط مستقیم به سمت محور قدرت می رویم. نقطه E مربوط به توان تعیین شده است. بیشتر در یک خط مستقیم به خط می رویم P T در = 0.8 کیلوگرم بر سانتی متر مربع ربع چپ. از نقطه حاصل Ж عمود بر محور جریان را پایین می آوریم. نقطه 3 حاصل با جریان بخار تازه تعیین شده مطابقت دارد. |
|||||
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو |
نوع T-50-130 TMZ |
||||
|
ب) انحراف فشار بخار تازه از اسمی V)
|
|||||
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو اصلاحات در مصرف بخار تازه در حالت متراکم |
نوع T-50-130 TMZ |
||||
|
|
|||||
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو |
نوع T-50-130 TMZ |
||||
|
الف) انحراف دمای بخار تازه از دمای اسمی ب) انحراف فشار بخار تازه از اسمی V) انحراف جریان آب خوراک از مقدار اسمی
|
|||||
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو اصلاحات مربوط به مصرف گرمای خاص در حالت متراکم |
نوع T-50-130 TMZ |
||||
|
د) برای کم گرم شدن آب خوراک در بخاری های فشار قوی ه) برای تغییر گرمایش آب در پمپ تغذیه و) برای خاموش کردن گروهی از بخاری های فشار قوی
|
|||||
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو تصحیح نیرو برای فشار بخار اگزوز در کندانسور |
نوع T-50-130 TMZ |
||||
|
ویژگی های انرژی معمولی یک واحد توربو تنظیم برق هنگام کار با اگزوزهای کویل گرمایشی |
نوع T-50-130 TMZ |
||||
داده شده: Q t = 81 Gcal/h; N t = 57.2 مگاوات; R TV = 1.4 kgf/cm 2.
تعیین کنید: D در مورد t/h.
تعریف. در نمودار نقطه داده شده A را پیدا می کنیم (Q t = 81 Gcal/h؛ N t = 57.2 مگاوات). از نقطه A، به موازات خط مستقیم مایل، به خط فشار داده شده می رویم (P TV = 1.4 kgf / cm 2). از نقطه حاصل B در یک خط مستقیم به خط فشار داده شده (P TV = 1.4 kgf/cm2) ربع چپ می رویم. از نقطه به دست آمده B عمود بر محور جریان را پایین می آوریم. نقطه G مربوط به جریان بخار تازه تعیین شده است.
داده شده: Q t = 73 Gcal/h; تلویزیون R = 0.8 کیلوگرم بر سانتی متر مربع.
تعیین: N t MW; D در مورد t/h.
تعریف.نقطه داده شده D را پیدا می کنیم (Q t = 73 Gcal/h؛ Pt = 0.8 kgf/cm 2). از نقطه D در یک خط مستقیم به سمت محور قدرت می رویم. نقطه E مربوط به توان تعیین شده است. سپس در یک خط مستقیم به خط P TV = 0.8 کیلوگرم بر سانتی متر مربع از ربع چپ می رویم. از نقطه حاصل Ж عمود بر محور جریان را پایین می آوریم. نقطه 3 حاصل با جریان بخار تازه تعیین شده مطابقت دارد.
برنامه کاربردی
1. یک مشخصه انرژی معمولی واحد توربین T-50-130 TMZ بر اساس آزمایش های حرارتی دو توربین (که توسط Yuzhtekhenergo در Leningradskaya CHPP-14 و Sibtekhenergo در CHPP Ust-Kamenogorskaya انجام می شود) گردآوری شده است. میانگین راندمان یک واحد توربین که تحت یک تعمیر اساسی قرار گرفته است، که بر اساس طرح حرارتی طراحی کارخانه (گراف T-1) و تحت شرایط زیر به عنوان اسمی پذیرفته شده عمل می کند:
فشار و دمای بخار تازه در جلوی دریچه های توقف توربین به ترتیب 130 کیلوگرم بر سانتی متر مربع * و 555 درجه سانتی گراد است.
* فشار مطلق در متن و نمودارها آورده شده است.
حداکثر مجاز مصرف بخار تازه 265 تن در ساعت است.
حداکثر جریان بخار مجاز از طریق محفظه قابل تعویض و پمپ فشار کم به ترتیب 165 و 140 تن در ساعت است. مقادیر حدی جریان بخار از طریق محفظه های خاص مطابق با مشخصات فنی TU 24-2-319-71 است.
فشار بخار اگزوز:
الف) برای ویژگی های حالت تراکم با فشار ثابت و ویژگی های کار با انتخاب برای گرمایش دو مرحله ای و یک مرحله ای آب شبکه - 0.05 کیلوگرم بر سانتی متر مربع؛
ب) برای مشخص کردن رژیم تراکم در سرعت جریان و دمای آب خنک کننده ثابت مطابق با ویژگی های حرارتی کندانسور K-2-3000-2 در W = 7000 m 3 / h و t در 1 = 20 ° C - (گراف T-31);
ج) برای حالت کار با استخراج بخار با گرمایش سه مرحله ای آب شبکه - مطابق با برنامه T-38.
سیستم بازسازی فشار بالا و پایین به طور کامل فعال است. بخار از انتخاب III یا II با 6 کیلوگرم بر سانتی متر مربع به هواگیر عرضه می شود (زمانی که فشار بخار در محفظه III انتخاب به 7 کیلوگرم بر سانتی متر مربع کاهش می یابد، بخار از انتخاب II به هواگیر عرضه می شود).
سرعت جریان آب تغذیه برابر با نرخ جریان بخار تازه است.
دمای آب تغذیه و میعانات توربین اصلی در پشت بخاری ها مطابق با وابستگی های نشان داده شده در نمودارهای T-6 و T-7 است.
افزایش آنتالپی آب تغذیه در پمپ تغذیه 7 کیلو کالری بر کیلوگرم است.
راندمان ژنراتور الکتریکی با داده های گارانتی کارخانه Elektrosila مطابقت دارد.
محدوده کنترل فشار در انتخاب گرمایش بالا 0.6 - 2.5 kgf / cm 2 و در پایین - 0.5 - 2.0 kgf / cm 2 است.
گرمایش آب شبکه در نیروگاه حرارتی 47 درجه سانتی گراد است.
داده‌های آزمایشی زیربنای این مشخصه انرژی با استفاده از "جدول خصوصیات ترموفیزیکی آب و بخار آب" (Publishing House of Standards, 1969) پردازش شد.
میعانات حاصل از بخار گرمایش بخاری های فشار قوی به صورت آبشاری به HPH شماره 5 تخلیه می شود و از آن به هواگیر 6 کیلوگرم بر سانتی متر مربع وارد می شود. هنگامی که فشار بخار در محفظه انتخاب III کمتر از 9 کیلوگرم بر سانتی متر مربع است، میعانات بخار گرمایشی از HPH شماره 5 به HPH 4 هدایت می شود. علاوه بر این، اگر فشار بخار در محفظه انتخاب II بالاتر از 9 کیلوگرم بر سانتی متر مربع باشد، گرمایش می شود. میعانات بخار از HPH شماره 6 در هواگیر 6 kgf/cm2 ارسال می شود.
میعانات بخار گرمایشی بخاری های کم فشار به صورت آبشاری به HDPE شماره 2 تخلیه می شود که از آن توسط پمپ های تخلیه به خط اصلی میعانات پشت HDPE شماره 2 وارد می شود. میعانات بخار گرمایشی از HDPE. شماره 1 در کندانسور تخلیه می شود.
آبگرمکن های گرمایش بالا و پایین به ترتیب به خروجی های توربین VI و VII متصل می شوند. میعانات بخار گرمایشی از بخاری آب گرمایش بالایی به خط اصلی میعانات در پشت HDPE شماره 2 و قسمت پایینی به خط اصلی میعانات پشت HDPE شماره I وارد می شود.
2. واحد توربین به همراه توربین شامل تجهیزات زیر می باشد:
ژنراتور نوع TV-60-2 از کارخانه Elektrosila با خنک کننده هیدروژنی؛
چهار بخاری کم فشار: HDPE شماره 1 و HDPE شماره 2، نوع PN-100-16-9، HDPE شماره 3 و HDPE شماره 4، نوع PN-130-16-9;
سه بخاری پرفشار: PVD شماره 5 نوع PV-350-230-21M، PVD شماره 6 نوع PV-350-230-36M، PVD شماره 7 نوع PV-350-230-50M؛
خازن سطحی دو طرفه K2-3000-2;
دو اجکتور اصلی سه مرحله ای EP-3-600-4A و یکی شروع کننده (یک اجکتور اصلی دائماً در حال کار است).
دو آبگرمکن شبکه (بالا و پایین) PSS-1300-3-8-1;
دو پمپ میعانات گازی 8KsD-6?3 که توسط موتورهای الکتریکی با قدرت 100 کیلو وات هدایت می شوند (یک پمپ دائما در حال کار است، دیگری در ذخیره است).
سه پمپ میعانات آبگرمکن شبکه 8KsD-5?3 که توسط موتورهای الکتریکی با قدرت هر کدام 100 کیلووات هدایت می شود (دو پمپ در حال کار، یکی در ذخیره است).
3. در حالت چگالش با تنظیم کننده فشار خاموش، کل مصرف گرمای ناخالص و مصرف بخار تازه، بسته به توان در پایانه های ژنراتور، به صورت تحلیلی با معادلات زیر بیان می شود:
در فشار بخار ثابت در کندانسور P 2 = 0.05 kgf/cm 2 (گراف T-22، b)
Q o = 10.3 + 1.985N t + 0.195 (N t - 45.44) Gcal/h. (1)
D o = 10.8 + 3.368 N t + 0.715 (N t - 45.44) تن در ساعت. (2)
در جریان ثابت (W = 7000 m 3 / h) و دما (t در 1 = 20 درجه سانتیگراد) آب خنک کننده (گراف T-22, a):
Q o = 10.0 + 1.987 N t + 0.376 (N t - 45.3) Gcal/h. (3)
D o = 8.0 + 3.439 N t + 0.827 (N t - 45.3) تن در ساعت. (4)
مصرف گرما و بخار تازه برای توان مشخص شده در شرایط عملیاتی از وابستگی های فوق با معرفی بعدی اصلاحات لازم تعیین می شود (نمودار T-41، T-42، T-43). این اصلاحات انحراف شرایط عملیاتی را از اسمی (از شرایط مشخصه) در نظر می گیرد.
سیستم منحنی های تصحیح عملاً کل محدوده انحرافات احتمالی شرایط عملیاتی واحد توربین از شرایط اسمی را پوشش می دهد. این امر امکان تجزیه و تحلیل عملکرد یک واحد توربین را در شرایط نیروگاه فراهم می کند.
اصلاحات برای شرایط حفظ توان ثابت در پایانه های ژنراتور محاسبه می شود. اگر دو یا چند انحراف از شرایط نامی عملکرد توربو ژنراتور وجود داشته باشد، اصلاحات به صورت جبری خلاصه می شود.
4. در حالت با استخراج گرمایش منطقه ای، واحد توربین می تواند با گرمایش آب شبکه یک، دو و سه مرحله ای کار کند. نمودارهای حالت معمولی مربوطه در نمودارهای T-33 (a - d)، T-33A، T-34 (a - j)، T-34A و T-37 نشان داده شده است.
نمودارها شرایط ساخت آنها و قوانین استفاده را نشان می دهد.
نمودارهای حالت معمولی امکان تعیین مستقیم جریان بخار به توربین را برای شرایط اولیه پذیرفته شده (Nt، Q t، P t) فراهم می کند.
نمودارهای T-33 (a - d) و T-34 (a - j) نمودارهای رژیم را نشان می دهد که وابستگی Do = f (N t, Q t) را در مقادیر فشار معین در استخراج های تنظیم شده بیان می کند.
لازم به ذکر است که نمودارهای حالت گرمایش یک و دو مرحله ای آب شبکه که وابستگی D o = f(N t, Q t, P t) را بیان می کند (نمودار T-33A و T-34A) کمتر است. به دلیل فرضیات خاصی که در طول ساخت آنها اتخاذ شده است، دقیق است. این نمودارهای حالت را می توان برای استفاده در زمانی که محاسبات تقریبی. هنگام استفاده از آنها، باید در نظر داشت که نمودارها به وضوح مرزهای تعیین کننده همه را نشان نمی دهند. حالت های ممکن(بر اساس حداکثر دبی بخار در بخش های مربوطه مسیر جریان توربین و حداکثر فشار در استخراج های بالا و پایین).
برای بیشتر تعریف دقیقمقادیر جریان بخار به توربین برای بار حرارتی و الکتریکی معین و فشار بخار در یک استخراج کنترل شده، و همچنین تعیین منطقه حالت های عملیاتی مجاز، باید از نمودارهای حالت ارائه شده در نمودار T-33 استفاده کرد (a - د) و T-34 (a - j) .
مصرف گرمای ویژه برای تولید برق برای حالت های عملیاتی مربوطه باید مستقیماً از نمودارهای T-23 (a - d) - برای گرمایش تک مرحله ای آب شبکه و T-24 (a - j) - برای گرمایش دو مرحله ای تعیین شود. آب شبکه
این نمودارها بر اساس نتایج محاسبات خاص با استفاده از مشخصات بخش‌های جریان توربین و نیروگاه گرمایش ساخته شده‌اند و فاقد دقتی هستند که هنگام ساخت نمودارهای رژیم ظاهر می‌شوند. محاسبه مصرف گرمای ویژه برای تولید برق با استفاده از نمودارهای حالت، نتیجه دقیق کمتری به دست می دهد.
برای تعیین مصرف گرمای ویژه برای تولید برق و همچنین مصرف بخار در هر توربین مطابق نمودارهای T-33 (a - d) و T-34 (a - j) در فشار در استخراج‌های تنظیم‌شده، که نمودارها به طور مستقیم داده نمی شود، روش باید درون یابی استفاده شود.
برای حالت کار با گرمایش سه مرحله ای آب گرمایش مصرف خاصگرما برای تولید برق باید طبق برنامه T-25 تعیین شود که بر اساس رابطه زیر محاسبه می شود:
qt = 860 (1 + ) + کیلو کالری/(کیلووات ساعت)، (5)
که در آن Q pr تلفات حرارتی ثابت برای توربین‌های 50 مگاواتی است که برابر با 0.61 Gcal/h برابر با «دستورالعمل‌ها و دستورالعمل‌ها برای استاندارد کردن مصرف سوخت خاص در نیروگاه‌های حرارتی» (BTI ORGRES، 1966) است.
نمودارهای T-44 اصلاحاتی را در توان در پایانه های ژنراتور نشان می دهند که شرایط عملیاتی واحد توربین از شرایط اسمی منحرف شود. اگر فشار بخار خروجی در کندانسور از مقدار اسمی منحرف شود، تصحیح توان با استفاده از شبکه تصحیح خلاء تعیین می شود (گراف T-43).
علائم اصلاحات مربوط به انتقال از شرایط ساخت نمودار رژیم به شرایط عملیاتی است.
اگر دو یا چند انحراف از شرایط عملیاتی واحد توربین از شرایط اسمی وجود داشته باشد، اصلاحات به صورت جبری خلاصه می شود.
اصلاحات قدرت برای پارامترهای بخار تازه و دمای آب برگشتی با داده های محاسبه کارخانه مطابقت دارد.
به منظور حفظ مقدار ثابتی از گرمای عرضه شده به مصرف کننده (Q t = const)، هنگامی که پارامترهای بخار تازه تغییر می کند، لازم است اصلاح اضافی در توان با در نظر گرفتن تغییر در جریان بخار به داخل انجام شود. استخراج به دلیل تغییر در آنتالپی بخار در استخراج کنترل شده. این اصلاحیه با وابستگی های زیر تعیین می شود:
هنگام کار بر اساس برنامه الکتریکی و جریان بخار ثابت به توربین:
D = -0.1 Q t (P o - ) kW; (6)
D = +0.1 Q t (t o - ) kW; (7)
هنگام کار بر اساس برنامه گرما:
D = +0.343 Q t (P o - ) kW; (8)
D = -0.357 Q t (t o - ) kW; (9)
D = +0.14 Q t (P o - ) kg/h; (10)
D = -0.14 Q t (t o - ) kg/h. (11)
آنتالپی بخار در محفظه های استخراج حرارت کنترل شده بر اساس نمودارهای T-28 و T-29 تعیین می شود.
فشار دمای آبگرمکن های شبکه با توجه به داده های محاسبه شده TMZ گرفته شده و با گرم شدن نسبی طبق برنامه T-37 تعیین می شود.
هنگام تعیین میزان استفاده از گرما در آبگرمکن های شبکه، سرد شدن فرعی میعانات بخار حرارتی 20 درجه سانتیگراد در نظر گرفته می شود.
هنگام تعیین مقدار گرمای درک شده توسط پرتو داخلی (برای گرمایش سه مرحله ای آب شبکه)، فشار دما 6 درجه سانتیگراد در نظر گرفته می شود.
توان الکتریکی ایجاد شده در چرخه گرمایش به دلیل آزاد شدن گرما از استخراج های تنظیم شده از بیان تعیین می شود
N tf = W tf؟ Q t MW، (12)
که در آن W tf - تولید الکتریسیته خاص برای چرخه گرمایش تحت حالتهای عملیاتی مربوطه واحد توربین طبق برنامه T-21 تعیین می شود.
توان الکتریکی ایجاد شده توسط چرخه تراکم به عنوان تفاوت تعیین می شود
N kn = N t - N tf MW.
(13)
5. روش تعیین میزان مصرف گرمای ویژه برای تولید برق برای حالت های مختلف کارکرد یک واحد توربین در صورت انحراف شرایط مشخص شده از شرایط اسمی با مثال های زیر توضیح داده شده است.
مثال 1. حالت متراکم با تنظیم کننده فشار غیرفعال است.
داده شده: N t = 40 مگاوات، P o = 125 kgf/cm 2، t o = 550 درجه سانتیگراد، P2 = 0.06 kgf/cm 2 . نمودار حرارتی - محاسبه شده است.
تعیین مصرف بخار تازه و مصرف گرمای ویژه ناخالص در شرایط داده شده (Nt = 40 MW) مورد نیاز است.
در جدول 1 ترتیب محاسبات را نشان می دهد.
مثال 2. حالت عملیاتی با استخراج بخار کنترل شده برای گرمایش دو و یک مرحله ای آب شبکه.
الف. حالت کار بر اساس برنامه حرارتی
داده شده: Q t = 60 Gcal/h; تلویزیون R = 1.0 کیلوگرم بر سانتی متر مربع؛ P o = 125 کیلوگرم بر سانتی متر مربع؛ t o = 545 درجه سانتیگراد; t 2 = 55 درجه سانتیگراد; گرمایش آب شبکه - دو مرحله ای؛ نمودار حرارتی - محاسبه شده؛ سایر شرایط اسمی هستند.
تعیین توان در پایانه های ژنراتور، مصرف بخار تازه و مصرف گرمای ویژه ناخالص در شرایط داده شده (Q t = 60 Gcal/h) مورد نیاز است.
در جدول 2 ترتیب محاسبات را نشان می دهد.
حالت کار برای گرمایش تک مرحله ای آب شبکه به روشی مشابه محاسبه می شود.
|
شاخص |
جدول 1 |
تعیین |
بعد |
روش تعیین |
|
ارزش دریافت شده |
مصرف بخار تازه در هر توربین در شرایط اسمی |
|||
|
نمودار T-22 یا معادله (2) |
مصرف گرما در هر توربین در شرایط اسمی |
|||
|
مصرف گرمای ویژه در شرایط اسمی |
کیلو کالری/(کیلووات ساعت) |
برنامه T-22 یا Q o / N t |
حاشیه نویسی
فصل 1. محاسبه نمودار حرارتی توربین T 50/60-130………..………7
1.1. ساخت نمودارهای بار…………………………………………..7
1.2. ساخت چرخه کارخانه توربین بخار……………………………….12
1.3. توزیع آب گرمایش به تفکیک مراحل………………………………………
1.4. محاسبه مدار حرارتی……………………………………………………………………………………………….
فصل 2. تعیین شاخص های فنی و اقتصادی…………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………
2.1. شاخص های فنی و اقتصادی سالانه……………… ........ 31
2.2. انتخاب مولد بخار و سوخت…………………………………………………………………………………………
2.3. مصرف برق برای نیازهای شخصی…………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………
فصل 3. حفاظت از محیط زیست در برابر اثرات مضر نیروگاه حرارتی................................... ................................................ 38
3.1. قوانین ایمنی برای بهره برداری از توربین های بخار..43
فصل 4. راندمان فنی و اقتصادی واحد برق TPP…………………………………………………………………………………………………………..51
4.1. نیاز به اجرای پروژه و راهکارهای فنی………51
4.2. سرمایه گذاری های سرمایه ای……………………………………………………………………………………………………………………………………………
4.3. هزینه ها……………………………………………………………………………..60
4.4. هزینه گرما و برق……………………………………………………………………………
نتیجه گیری…………………………………………………………………………….68
فهرست منابع مورد استفاده…………………………………………………..69
پیوست………………………………………………………………………………………………
مقدمه
داده های اولیه:
تعداد بلوک، عدد: 1
نوع توربین: T-50/60-130
توان اسمی/حداکثر، مگاوات: 50/60
مصرف بخار تازه اسمی/حداکثر، t/h: 245/255
دمای بخار در جلوی توربین 0 C: t 0 = 555
فشار بخار در جلوی توربین، میله: P 0 = 128
محدودیت های تغییر فشار در استخراج های تنظیم شده، گرمایش کیلوگرم بر سانتی متر مربع
بالا/پایین: 0.6…2.5/0.5…2
دمای طراحی آب خوراک 0 C: t pv = 232
فشار آب در کندانسور، بار: P k = 0.051
دبی آب خنک کننده تخمینی، متر 3 در ساعت: 7000
حالت طراحی گرمایش منطقه: دمای سوئیچینگ پی وی سی
ضریب گرمایش: 0.5
منطقه عملیاتی: ایرکوتسک
دمای تخمینی هوا 0 درجه سانتیگراد
دمای آب شبکه مستقیم: t p.s. = 150 0 C
دمای آب برگشتی شبکه: t o.s. = 70 0 C
فصل 1. محاسبه نمودار حرارتی توربین T–50/60–130
حالت کار نیروگاه های حرارتی و شاخص های کارایی آنها توسط برنامه های بار حرارتی، سرعت جریان و دمای آب شبکه تعیین می شود. تامین گرما، دمای آب شبکه مستقیم و برگشت و مصرف آب توسط دمای هوای بیرون، نسبت گرمایش و بارهای تامین آب گرم تعیین می شود. تامین گرما مطابق با برنامه بارگذاری از طریق توربین های گرمایشی با گرمایش آب شبکه در بخاری های شبکه اصلی و منابع حرارتی پیک تضمین می شود.
1.1. ایجاد نمودارهای بار ساختمان
نمودار طول مدت دمای هوای بیرون
(خط 1 در شکل 1.1) برای ایرکوتسک. اطلاعات مربوط به رسم در جدول 1.1 و جدول 1.2 آورده شده است
جدول 1.1
| نام شهر | تعداد روزهای در طول دوره گرمایش با میانگین دمای روزانه هوای بیرون، 0 درجه سانتیگراد | دمای هوای طراحی، 0 درجه سانتیگراد |
||||||||
| -35 | -30 | -25 | -20 | -15 | -10 | -5 | 0 | +8 | ||
| ایرکوتسک | 2,1 | 4,8 | 11,9 | 16,9 | 36 | 36 | 29,6 | 42,4 | 63 | -38 |
جدول 1.2
برای یک محدوده دما، مقدار مربوط به تعداد روزها بر حسب ساعت روی آبسیسا است.
نمودار بار گرمایی در مقابل دمای هوای بیرون. این برنامه با در نظر گرفتن استانداردهای تامین گرما و تنظیم کیفیت بار حرارتی توسط مصرف کننده گرما تنظیم می شود.
- ضریب گرمایش
میانگین بار حرارتی سالانه تامین آب گرم گرفته شده است
مستقل از و بر اساس نمودار، MW ذکر شده است:
, (1.2)
مقادیر مختلف از عبارت زیر تعیین می شود:
(1.3)
که در آن 18+ دمای طراحی است که در آن حالت تعادل حرارتی رخ می دهد.
شروع و پایان فصل گرمابا دمای هوای بیرونی =+8 0 C مطابقت دارد. بار حرارتی با در نظر گرفتن بار نامی استخراج‌های توربین، بین منابع اصلی و اوج گرما توزیع می‌شود. برای نوع معینی از توربین پیدا شده و بر روی نمودار رسم شده است.
نمودار دمای آب شبکه پیشرو و برگشت.
در دمای تعادل حرارتی محاسبه شده 0+18، هر دو نمودار دما (خطوط 3 و 4 در شکل 1.1) از یک نقطه با مختصاتی در امتداد آبسیسا و محور ارتین برابر با 18+ 0 C سرچشمه می گیرند. با توجه به شرایط گرما منبع آب، دمای آب مستقیم نمی تواند کمتر از 70 باشد، بنابراین خط 3 در (نقطه A) شکستگی دارد و خط 4 دارای شکست متناظر در نقطه B است.
حداکثر دمای ممکن برای گرم کردن آب شبکه با دمای اشباع بخار گرمایش محدود می شود که توسط حداکثر فشار بخار در خروجی T توربین از این نوع تعیین می شود.
افت فشار در خط نمونه گیری به صورت زیر در نظر گرفته می شود:
که در آن دمای اشباع در فشار بخار معین در بخاری شبکه، و گرمایش فرعی به دمای اشباع بخار گرمایش است.
