Անվադողերի էլեկտրադինամիկ դիմադրության հաշվարկ. Չափիչ հոսանքի տրանսֆորմատորների ընտրություն և փորձարկում: ջերմային հոսանք
6 Մալուխների ջերմային դիմադրության ստուգում
Մալուխները ստուգվում են ջերմային դիմադրության համար՝ ըստ պայմանների
որտեղ q - դիրիժորի ընտրովի հատված:
qmin - kvVk (Չինաստանի Ժողովրդական Հանրապետության նշանների նախագծում ընդունված համար համաձայն Հավելված 21.OST5.6181-81, մենք ընդունում ենք k = 7.3):
Գեներատորի սնուցիչի համար անջատիչի ավտոմատ աշխատանքի կարգավորումը 0,18 վ է, իսկ ջերմային իմպուլսը ժամանակի այս պահին Vk = 10,944 kA2 վ է:
Այստեղից էլ նվազագույն խաչմերուկ qmin=7.3v10.944=24.205mm2:
Այսպիսով, բոլոր հատվածները հարմար են գեներատորի սնուցման համար, սկսած 25 մմ2-ից և ավելի, այսինքն. Ջեռուցման պայմաններից ընտրված հատվածը 370 մմ2 (2×185), բավարարում է նշված պայմանին։
Սպառողների սնուցիչների վրա պաշտպանության ակտիվացումը տեղի է ունենում 0,04 վրկ-ի ընթացքում: Ժամանակի այս պահի համար Vk=Vk0.04=2.566kA2s և նվազագույն խաչմերուկ qmin=7.3v2.566=11.694mm2:
Այսպիսով, սպառողների հիմնական կոմուտատորին միացված սնուցիչների վրա կարող են օգտագործվել 16 քառակուսի մմ և ավելի խաչմերուկով մալուխներ։
Բարձր լարման սյունակ SF6 անջատիչ
Կոնտակտային բարձիկի ջեռուցման ջերմաստիճանը կարող է որոշվել շրջված Կուկեկովի բանաձևով. , (5.9), որտեղ Tk-ն առավելագույնն է: թույլատրելի ջերմաստիճանտաքացնելով կոնտակտը, երբ դրա միջով հոսում է կարճ միացման հոսանքը ...
Նավի էլեկտրաէներգիայի համակարգերի դինամիկ գործընթացները և կայունությունը
Ջերմային դիմադրության համար մալուխները ստուգվում են ըստ q?qmin պայմանի, որտեղ q-ը հաղորդիչի ընտրովի հատվածն է: qmin - kvVk (նախագծում ընդունված ՉԺՀ ապրանքանիշերի համար, համաձայն Հավելված 21.OST5.6181-81, մենք ընդունում ենք k = 7.3) ...
Նավի էլեկտրական ցանցում գեներատորների քանակի և հզորության ճիշտ ընտրության գնահատում
Քաղաքային էլեկտրական ցանցերի նախագծում
Հաղորդիչների և էլեկտրական սարքերի վրա կարճ միացման հոսանքի ջերմային ազդեցության աստիճանը որոշվում է Ջուլի ինտեգրալի արժեքով։ Եթե Ջուլի ինտեգրալը հաշվարկելու պայմանը բավարարված է, կարող եք օգտագործել արտահայտությունը՝ ...
Արտաքին էլեկտրամատակարարման մշակում
Կազմենք համարժեք միացում կարճ միացումը հաշվելու համար։ Sc=1000 MVA xs=0.9 Uav=115 կՎ L=68կմ R0=0.43 Օհմ/կմ X0=0...
150 մմ2 ստանդարտ հատվածը, որը ընտրվել է a և b մալուխների համար ջեռուցման և տնտեսական հոսանքի խտության առումով, պետք է ստուգվի ջերմային դիմադրության համար կարճ միացման ռեժիմում 8 կԱ սնուցման լարերի վրա: որտեղ է քառակուսի կարճ միացման հոսանքի իմպուլսը ...
10 կՎ-ի համար եռաբլոկ քարշային ենթակայանի հաշվարկ
Կարճ միացման ժամանակ մալուխների ջերմային կայունությունն ապահովելու համար անհրաժեշտ է, որ դրանց միջով հոսող հոսանքը կարճատև տաքացման ժամանակ առավելագույն թույլատրելիից ավելի ջերմաստիճանի բարձրացում չառաջացնի, որը պղնձե լարերի համար 300ºC է... .
Քաղաքի բնակելի միկրոշրջանի էներգամատակարարման համակարգի վերակառուցում
Նորմալ ռեժիմում ընտրված և հետվթարային ռեժիմում թույլատրելի ծանրաբեռնվածության համար փորձարկված մալուխները ստուգվում են պայմանի համաձայն (6.10), որտեղ SMIN-ը ջերմային դիմադրության նվազագույն խաչմերուկն է՝ մմ2; SE - տնտեսական հատված...
Օդանավերի կայանի էլեկտրամատակարարման համակարգ
Switch AE 2066MP-100 Վերջնական ճեղքման հզորություն Iav. pr \u003d 9 կԱ. Իաբ. pr=9kA>Isp=3.52kA Այս անջատիչի դինամիկ դիմադրությունը կատարվում է: Ազատման ստուգում ըստ պայմանի. որտեղ Iр. max - մամլիչ շարժիչի առավելագույն գործառնական հոսանքը...
Գյուղատնտեսական տարածքների էլեկտրամատակարարման համակարգ
Հաշվարկը կատարվում է ըստ բանաձևի. Ta.av - ազատ կարճ միացման հոսանքների քայքայման ժամանակի միջին արժեքը, Ta.av = 0.02 վ; - անջատիչի շահագործման ժամանակը, s, ВВ/ТEL-ի համար՝ 10 վ...
Մետաղագործական կոմբինատի սինթորի կայանի էլեկտրամատակարարում
Եկեք որոշենք մալուխի նվազագույն խաչմերուկը, ըստ ջերմային դիմադրության պայմանների, K-2 մմ2 կետի համար, որտեղ C-ն ջերմային ֆունկցիան է, ալյումինե հաղորդիչներով և թղթի մեկուսացումով 6 կՎ մալուխների համար C = 85 A. s2 / մմ2. Եկեք որոշենք մալուխի նվազագույն խաչմերուկը ...
Բնակելի շենքի էլեկտրամատակարարում
Մալուխի ջերմային դիմադրության ստուգումը հիմնված է ջերմային իմպուլսի հաշվարկի վրա՝ ջերմության քանակի ...
Հաղորդիչների ջերմային դիմադրության ստուգման համար ժամը կարճ միացումօգտագործել ջերմային իմպուլսի Bk հայեցակարգը, որը բնութագրում է ջերմության քանակությունը ...
Պոլիոլեֆինի գործարանի էլեկտրամատակարարում
Տարր Scalc, kVA n ապրանքանիշ Fprin, mm² Bk, kA mm² qmin, mm² Fcon, mm² 1 2 3 4 5 6 7 8 2 N2XSEY 3Ch25 8.64 21.001 3Ch25 GPP-TP 7,448.95 TP-TP 7,448.95 2320.98 2320.98 2320.98 230.00. GPP-AD1 1485.00 2 N2XSEY 3Ch25 8.80 21...
Մեխանիկական հավաքման խանութի էլեկտրամատակարարում
Կարճ միացման հոսանքի անցմամբ։ մալուխ, մալուխում առաջանում է ջերմային իմպուլս։ Ջերմության քանակը կախված է պաշտպանության տևողությունից, կարճ միացման հոսանքի տևողությունից և կարճ միացման հոսանքի մեծությունից ...
Գծային միացումում սարքեր և հաղորդիչներ ընտրելիս անհրաժեշտ է հաշվի առնել, որ
ա) լարերից ճյուղավորվող ավտոբուսները և մացառների և անջատիչների միջև (եթե կան տարանջատող դարակներ) պետք է ընտրվեն ռեակտորին կարճ միացման հիման վրա.
բ) ռեակտորի վերևում տեղադրված ավտոբուսի անջատիչների, անջատիչների, հոսանքի տրանսֆորմատորների, թփերի և ավտոբուսների ընտրությունը պետք է իրականացվի ռեակտորից ներքև գտնվող կարճ միացման տոնների արժեքներին համապատասխան:
Կարճ միացման հաշվարկված տեսակը սարքերի և կոշտ անվադողերի էլեկտրադինամիկ դիմադրությունը ստուգելիս դրանց հենարաններով և օժանդակ կառույցներեռաֆազ կարճ միացում է։ Ջերմային կայունությունը նույնպես պետք է ստուգվի եռաֆազ կարճ միացման համար: Սարքավորումները և հաղորդիչները, որոնք օգտագործվում են 60 ՄՎտ և ավելի հզորությամբ գեներատորների սխեմաներում, ինչպես նաև նույն հզորության գեներատոր-տրանսֆորմատորային բլոկների սխեմաներում, պետք է ստուգվեն ջերմային կայունության համար՝ հիմնվելով 4 վրկ կարճ միացման գնահատված ժամանակի վրա: Հետևաբար, գեներատորի միացման համար պետք է դիտարկել եռաֆազ և երկփուլ կարճ միացում: Սարքերի խզման հզորությունը չհիմնավորված կամ ռեզոնանսային հիմնավորված ցանցերում (ցանցեր մինչև 35 կՎ ներառյալ) պետք է ստուգվի եռաֆազ կարճ միացման հոսանքով: Արդյունավետ հիմնավորված ցանցերում (110 կՎ և ավելի լարման ցանցերում) հոսանքները որոշվում են եռաֆազ և միաֆազ կարճ միացման ժամանակ, խզման հզորությունը ստուգելու համար դա անում են ավելի խիստ ռեժիմով՝ հաշվի առնելով. հաշվի առնել լարման վերականգնման պայմանները.
Փորձարկում էլեկտրադինամիկ դիմադրության համար:
Կարճ միացման հոսանքները կարող են վնաս պատճառել էլեկտրական ապարատև անվադողերի կառուցվածքները: Որպեսզի դա տեղի չունենա, յուրաքանչյուր տեսակի ապարատը փորձարկվում է գործարանում՝ դրա համար սահմանելով ամենաբարձր թույլատրելի կարճ միացման հոսանքը (ընդհանուր հոսանքի գագաթնակետային արժեքը) i dyn: Գրականության մեջ կա այս հոսանքի մեկ այլ անուն՝ կարճ միացման հոսանքի սահմանափակում i pr.skv:
Էլեկտրադինամիկ դիմադրության փորձարկման պայմանն ունի ձև
ես ծեծում եմ ≤ ես դին,
Որտեղ ես ծեծում եմ- գնահատված հարվածային հոսանքը միացումում..
Ջերմային կայունության փորձարկում.
Կարճ միացման ժամանակ հաղորդիչները և սարքերը չպետք է տաքանան կարճաժամկետ ջեռուցման ստանդարտներով սահմանված թույլատրելի ջերմաստիճանից բարձր:
Սարքերի ջերմային կայունության համար պետք է պահպանվի պայմանը
որտեղ B to - քառակուսի կարճ միացման հոսանքի իմպուլսը, որը համաչափ է կարճ միացման ընթացքում թողարկված ջերմային էներգիայի քանակին.
I ter - սարքի ջերմային դիմադրության հոսանք;
t ter - սարքի ջերմային դիմադրության անվանական ժամանակը:
Սարքը կարող է դիմակայել ընթացիկ I ter-ի ժամանակ t ter-ի ընթացքում:
Իմպուլսային քառակուսի կարճ միացման հոսանք
որտեղ i t-ը t պահին կարճ միացման հոսանքի ակնթարթային արժեքն է;
tc - կարճ միացման սկզբից մինչև դրա անջատման ժամանակը.
B kp - կարճ միացման հոսանքի պարբերական բաղադրիչի ջերմային իմպուլս;
B k.a - կարճ միացման հոսանքի պարբերական բաղադրիչի ջերմային իմպուլս:
Ջերմային իմպուլսը B-ին տարբեր կերպ է սահմանվում՝ կախված էլեկտրական միացումում կարճ միացման կետի գտնվելու վայրից:
Կարելի է առանձնացնել երեք հիմնական դեպք.
Հեռավոր կարճ միացում
կարճ միացում գեներատորների կամ համաժամանակյա փոխհատուցիչների մոտ,
կարճ միացում հզոր էլեկտրական շարժիչների խմբի մոտ.
Առաջին դեպքում կարճ միացման ընդհանուր ջերմային իմպուլսը
որտեղ ես p.0 - սկզբնական կարճ միացման հոսանքի պարբերական բաղադրիչի արդյունավետ արժեքը;
T a-ն կարճ միացման հոսանքի պարբերական բաղադրիչի քայքայման ժամանակի հաստատունն է:
Մյուս երկու կարճ միացման դեպքերի համար Bk ջերմային իմպուլսի որոշումը բավականին դժվար է։ Համար ինդիկատիվ հաշվարկներԿարող եք օգտագործել տրված արտահայտությունը.
Ըստ PUE-ի, t otk գործուղման ժամանակը այս շղթայի հիմնական ռելեային պաշտպանության գործողության ժամանակի գումարն է t r.z և անջատման ընդհանուր ժամանակը t o.v;
t otk \u003d t r.z + t o.v
Մալուխները և ավտոբուսները ընտրվում են ըստ իրենց անվանական պարամետրերի (հոսանք և լարում) և ստուգվում են կարճ միացման դիմադրության ջերմային և դինամիկության համար: Քանի որ կարճ միացման գործընթացը կարճաժամկետ է, կարելի է ենթադրել, որ մալուխային հաղորդիչում թողարկված ողջ ջերմությունը գնում է այն տաքացնելու համար: Մալուխի ջեռուցման ջերմաստիճանը որոշվում է նրա կողմից դիմադրողականությունջերմային հզորություն, աշխատանքային ջերմաստիճանը. Մալուխի ջեռուցման ջերմաստիճանը նորմալ աշխատանքային ռեժիմում
Որտեղ տ o.sr - ջերմաստիճան միջավայրը(հողեր); տավելացնել - թույլատրելի ջերմաստիճանը նորմալ ռեժիմում, վերցված հավասար է 60 ° C; ես ավելացնում եմ - թույլատրելի հոսանք ընտրված հատվածի համար:
Առավելագույն թույլատրելի կարճաժամկետ ջերմաստիճանը բարձրանում է կարճ միացման ժամանակ հոսանքի մալուխներներծծված թղթի մեկուսացումով ընդունվում են՝ մինչև 10 կՎ պղնձե և ալյումինե հաղորդիչներով՝ 200 °C; 20-35 կՎ պղնձե հաղորդիչներով՝ 175 °С։
Մալուխի խաչմերուկի ստուգումը կարճ միացման հոսանքների նկատմամբ ջերմային դիմադրության համար իրականացվում է արտահայտության համաձայն.
(10.27)
Որտեղ IN k - ջերմային իմպուլս; C = A կոն –Ա վաղ- կարճ միացումից հետո և դրանից առաջ հաղորդիչում թողարկվող ջերմության տարբերությանը համապատասխան գործակից:
6-10 կՎ լարման մալուխների համար՝ թղթե մեկուսացումով և պղնձե հաղորդիչներով ՀԵՏ= 141, ալյումինե հաղորդիչներով ՀԵՏ= 85; ՊՎՔ կամ պղնձե հաղորդիչներով ռետինե մեկուսացումով մալուխների համար ՀԵՏ= 123, ալյումինե հաղորդիչներով ՀԵՏ= 75.
Կարճ միացման ժամանակ անցողիկ հոսանքները անցնում են հոսանք կրող մասերի միջով, առաջացնելով բարդ դինամիկ ուժեր ավտոբուսային կառույցներում և էլեկտրական կայանքներում: Կոշտ ավտոբուսների և մեկուսիչների վրա ազդող ուժերը հաշվարկվում են եռաֆազ կարճ միացման հոսանքի ամենաբարձր ակնթարթային արժեքից ես y. Սա որոշում է առավելագույն ուժը Ֆավտոբուսի կառուցվածքի վրա՝ առանց հաշվի առնելու մեխանիկական թրթռումները, բայց հաշվի առնելով հեռավորությունը լավտոբուսային մեկուսիչների և փուլերի միջև եղած հեռավորությունների միջև Ա(նկ. 10.2):
Բրինձ. 10.2. Հեռավորությունը փուլերի միջև ( բ,հ- անվադողերի չափսերը)
Թույլատրելի լարումներ, ՄՊա՝ պղնձի MT - 140, ալյումինի համար AT- 70, ալյումինի համար ATT - 90, պողպատի համար - 160:
Բազմաշերտ անվադողերում, բացի փուլերի միջև եղած ուժից, երթուղիների միջև կա ուժ, հաշվարկն այս դեպքում ավելի է բարդանում։
Անջատիչների, անջատիչների և այլ սարքերի հոսանք կրող մասերում էլեկտրադինամիկական ուժերը բարդ են և դժվար է հաշվարկել, հետևաբար, արտադրողները նշում են սարքի միջոցով թույլատրված առավելագույն հոսանքի կարճ միացման հոսանքը (գագաթնակետային արժեքը) Իգնահատված դին, որը չպետք է պակաս լինի հաշվարկում հայտնաբերված հարվածային հոսանքից Ի y եռաֆազ կարճ միացումով:
Էլեկտրասարքավորումների ծառայության ժամկետը կախված աշխատանքային ռեժիմներից և շրջակա միջավայրի բնութագրերից
Դասախոսություն թիվ 12-13 Էլեկտրաէներգիայի որակի ցուցիչներ և դրա տրամադրման մեթոդներ Էլեկտրաէներգիայի որակի ստանդարտներ և դրանց շրջանակը էլեկտրամատակարարման համակարգերում
Կարևոր անբաժանելի մասն էէլեկտրամագնիսական համատեղելիության բազմակողմանի խնդիր, որը հասկացվում է որպես էլեկտրական, մագնիսական և էլեկտրամագնիսական դաշտերի ամբողջություն, որոնք առաջացնում են մարդու կողմից ստեղծված էլեկտրական առարկաներ և ազդում մեռած (ֆիզիկական) և կենդանի (կենսաբանական) բնության, տեխնիկական, տեղեկատվական, սոցիալական իրականության, PQE-ի էներգիայի որակի ենթահամակարգը դառնում է , որը էլեկտրական ցանցում բնութագրվում է էլեկտրաէներգիայի որակի ցուցիչներով: SQE-ի ցանկը և ստանդարտ (թույլատրելի) արժեքները սահմանվում են ԳՕՍՏ 13109-97 «Էլեկտրաէներգիայի որակի ստանդարտներ էլեկտրամատակարարման համակարգերում», որը ներկայացվել է 01.01.1999 թ. գոյություն ունեցող ԳՕՍՏ 13109-87.
Էլեկտրական էներգիայի որակի հասկացությունը տարբերվում է այլ ապրանքների որակի հայեցակարգից: Էլեկտրաէներգիայի որակը դրսևորվում է էլեկտրական ընդունիչների աշխատանքի որակի միջոցով։ Հետեւաբար, եթե այն աշխատում է անբավարար, և յուրաքանչյուր կոնկրետ դեպքում սպառված էլեկտրաէներգիայի որակի վերլուծությունը տալիս է դրական արդյունքներ, ապա դրա մեղավորը արտադրության կամ շահագործման որակն է։ Եթե SCE-ները չեն համապատասխանում ԳՕՍՏ-ի պահանջներին, ապա պահանջներ են ներկայացվում մատակարարի` էներգետիկ ընկերության դեմ: Ընդհանուր առմամբ, SCE-ները որոշում են էլեկտրական ցանցի լարման աղավաղման աստիճանը ինչպես էլեկտրամատակարարման կազմակերպության, այնպես էլ սպառողների կողմից ներկայացվող հաղորդիչ միջամտության արդյունքում (բաշխված էլեկտրական ցանցի տարրերի վրա):
Էլեկտրաէներգիայի որակի անկումը հանգեցնում է.
Էլեկտրական ցանցի բոլոր տարրերում կորուստների ավելացում;
Պտտվող մեքենաների գերտաքացում, մեկուսացման արագացված ծերացում, էլեկտրական սարքավորումների ծառայության ժամկետի կրճատում (որոշ դեպքերում խափանում);
Էլեկտրաէներգիայի սպառման և էլեկտրական սարքավորումների պահանջվող հզորության աճ.
Ռելեային պաշտպանության և ավտոմատացման սարքերի աշխատանքի խափանում և կեղծ ահազանգեր.
Էլեկտրոնային անսարքություններ կառավարման համակարգեր, Համակարգչային գիտությունև հատուկ սարքավորումներ;
Մեքենաների և մալուխների մեկուսացման արագացված ծերացման պատճառով միաֆազ կարճ միացումների առաջացման հավանականությունը, որին հաջորդում է միաֆազ կարճ միացումների անցումը բազմաֆազին.
Անջատված կամ կառուցվող բարձրավոլտ էլեկտրահաղորդման գծերի լարերի և մալուխների վրա, որոնք գտնվում են գոյություն ունեցողների մոտակայքում, ինդուկտիվ լարումների վտանգավոր մակարդակների առաջացում.
Հեռուստատեսային և ռադիո սարքավորումների միջամտություն, ռենտգեն սարքավորումների սխալ շահագործում.
Էլեկտրաէներգիայի հաշվիչների սխալ շահագործում.
SCE-ի մի մասը բնութագրում է էներգամատակարարման կազմակերպության և սպառողների էլեկտրական սարքավորումների կայուն գործառնության արդյունքում առաջացած միջամտությունը, այսինքն՝ առաջացած էլեկտրաէներգիայի սպառման արտադրության, փոխանցման, բաշխման տեխնոլոգիական գործընթացի առանձնահատկություններից: Դրանք ներառում են լարման և հաճախականության շեղումները, լարման ալիքի ձևի սինուսոիդային ձևի աղավաղումը, անհավասարակշռությունը և լարման տատանումները: Դրանց նորմալացման համար սահմանվում են SCE-ի թույլատրելի արժեքները:
Մյուս մասը բնութագրում է կարճաժամկետ միջամտությունը, որը տեղի է ունենում էլեկտրական ցանցում միացման գործընթացների, կայծակնային և մթնոլորտային երևույթների, պաշտպանիչ սարքավորումների և ավտոմատացման և հետվթարային ռեժիմների արդյունքում: Դրանք ներառում են անկումներ և լարման իմպուլսներ, էլեկտրամատակարարման կարճաժամկետ ընդհատումներ: Այս SCE-ների համար թույլատրելի թվային արժեքները չեն սահմանվում ԳՕՍՏ-ի կողմից: Այնուամենայնիվ, այնպիսի պարամետրեր, ինչպիսիք են ամպլիտուդը, տևողությունը, հաճախականությունը և այլն, պետք է չափվեն և կազմվեն վիճակագրական տվյալների հավաքածուներից, որոնք բնութագրում են որոշակի էլեկտրական ցանցը՝ կապված կարճաժամկետ միջամտության հավանականության հետ:
ԳՕՍՏ 13109-97-ը սահմանում է ցուցիչներ և նորմեր ընդհանուր նշանակության էլեկտրամատակարարման համակարգերի էլեկտրական ցանցերում 50 Հց հաճախականությամբ եռաֆազ և միաֆազ փոփոխական հոսանքի համար այն կետերում, որոնց էլեկտրական ցանցերը պատկանում են տարբեր սպառողներին կամ ստացողներին: էլեկտրական էներգիայի (ընդհանուր միացման կետերը) միացված են։ Ստանդարտներն օգտագործվում են էլեկտրական ցանցերի նախագծման և շահագործման, ինչպես նաև էլեկտրական ընդունիչների աղմուկի անձեռնմխելիության մակարդակների և այդ ընդունիչների կողմից ներդրված հաղորդիչ էլեկտրամագնիսական միջամտության մակարդակների սահմանման համար: Գոյություն ունեն երկու տեսակի նորմեր՝ սովորաբար թույլատրելի և առավելագույն թույլատրելի։ Համապատասխանության գնահատումն իրականացվում է 24 ժամվա ընթացքում հաշվարկային ժամանակահատվածում:
Էլեկտրաէներգիայի որակը բնութագրվում է պարամետրերով (հաճախականություն և լարում) էլեկտրամատակարարման համակարգի մակարդակների միացման հանգույցներում:
Հաճախականություն- ամբողջ համակարգի պարամետրը որոշվում է համակարգում գործող հզորության հաշվեկշռով: Երբ համակարգում առկա է ակտիվ հզորության պակաս, հաճախականությունը նվազում է մինչև այն արժեք, որով հաստատվում է արտադրված և սպառված էլեկտրաէներգիայի նոր հավասարակշռություն: Այս դեպքում հաճախականության նվազումը կապված է ռոտացիայի արագության նվազման հետ էլեկտրական մեքենաներև դրանց կինետիկ էներգիայի նվազում: Այդպիսով թողարկված կինետիկ էներգիան օգտագործվում է հաճախականությունը պահպանելու համար: Հետեւաբար, հաճախականությունը համակարգում փոխվում է համեմատաբար դանդաղ: Այնուամենայնիվ, ակտիվ հզորության պակասի դեպքում (ավելի քան 30%) հաճախականությունը արագ փոխվում է և տեղի է ունենում «ակնթարթային» հաճախականության փոփոխության ազդեցությունը `« հաճախականության ավալանշ »: Հաճախականության փոփոխությունը վայրկյանում ավելի քան 0,2 Հց արագությամբ սովորաբար կոչվում է հաճախականության տատանումներ:
Էլեկտրաէներգետիկ համակարգի հանգույցում լարումըորոշվում է ռեակտիվ հզորության հավասարակշռությամբ համակարգում որպես ամբողջություն և ռեակտիվ հզորության հավասարակշռությամբ էլեկտրական ցանցի հանգույցում: Սահմանված է էլեկտրաէներգիայի որակի 11 ցուցանիշ.
կայուն վիճակի լարման շեղում δU y;
լարման փոփոխության տիրույթ δU t;
թարթման դոզան P t;
փուլ-փուլ (փուլ) լարման սինուսոիդային կորի աղավաղման գործակիցը TO U ;
գործակիցը n- լարման ներդաշնակ բաղադրիչը TO U ( n ) ;
լարման անհավասարակշռության գործակիցը հակառակ հաջորդականությամբ K 2 U;
զրոյական հաջորդականությամբ լարման անհամաչափության գործակիցը K 0 U;
հաճախականության շեղումներ Δf;
լարման անկման Δt p տեւողությունը;
իմպուլսային լարման U imp;
ժամանակավոր գերլարման K գործակիցը U-ում:
Ոչ բոլոր SCE-ներն ունեն ստանդարտով սահմանված չափորոշիչներ: Այսպիսով, կայուն լարման շեղումը (այս տերմինը նշանակում է միջին շեղում 1 րոպեի համար, թեև այս րոպեի ընթացքում արդյունավետ լարման արժեքը փոխելու գործընթացը կարող է լիովին անկայուն լինել) նորմալացվում է միայն 380/220 Վ ցանցերում և ցանցերի կետերում։ ավելին բարձր լարմանայն պետք է հաշվարկվի։ Լարման անկումների համար սահմանվում է միայն յուրաքանչյուրի (30 վ) առավելագույն թույլատրելի տևողությունը մինչև 20 կՎ լարման ցանցերում, և վիճակագրական տվյալներ են ներկայացվում անկումների ընդհանուր քանակի տարբեր խորությունների անկումների հարաբերական չափաբաժնի վերաբերյալ, սակայն վիճակագրական տվյալներ դրանց թիվը մեկ միավորի ժամանակ (շաբաթ, ամիս և այլն): Իմպուլսային լարումների և ժամանակավոր գերլարումների համար նորմերը ոչ թե սահմանվել, այլ տրված են հղում Տեղեկությունէլեկտրամատակարարման կազմակերպությունների ցանցերում դրանց հնարավոր արժեքների մասին։
Որոշ KE ցուցանիշների արժեքները որոշելիս օգտագործվում են էլեկտրական էներգիայի հետևյալ օժանդակ պարամետրերը.
Լարման փոփոխությունների կրկնության հաճախականությունը F δUt;
Լարման փոփոխությունների միջակայքը Δt i, i +1;
Լարման անկման խորությունը δUՊ ,
Լարման անկումների առաջացման հաճախականությունը ՖՊ ;
Զարկերակային տեւողությունը դրա ամպլիտուդի 0,5 մակարդակում Δt imp 0,5;
Ժամանակավոր գերլարման Δt մեկ U-ի տեւողությունը:
Բոլոր SCE-ների համար, որոնց նորմերի թվային արժեքները գտնվում են ստանդարտում, պայմանագրով գործարկվում է տույժերի մեխանիզմ, որը ձևավորվում է թվարկված 11-ից վեց SCE-ների համար. հաճախականության շեղում. լարման շեղում; թարթման դոզան; լարման կորի սինուսոիդայնության աղավաղման գործակիցը. լարման անհավասարակշռության գործակիցը հակառակ հաջորդականությամբ; զրոյական հաջորդականությամբ լարման անհամաչափության գործակիցը.
Հաճախականության անընդունելի շեղումների պատասխանատվությունը, անշուշտ, կրում է էլեկտրամատակարարման կազմակերպությունը: Էլեկտրամատակարարման կազմակերպությունը պատասխանատու է լարման անընդունելի շեղումների համար, եթե սպառողը չի խախտում ռեակտիվ էներգիայի սպառման և արտադրության տեխնիկական պայմանները: Մնացած չորսի նորմերի խախտման համար պատասխանատվությունը կրում է մեղավորը, որը որոշվում է պայմանագրում ներառված թույլատրելի ներդրման համեմատության հիման վրա էլեկտրաէներգիայի հաշվառման կետում դիտարկվող SQI-ի արժեքի հետ: փաստացի ներդրում, որը հաշվարկվում է չափումների հիման վրա: Եթե պայմանագրում նշված չեն թույլատրելի մուծումները, ապա էներգիա մատակարարող կազմակերպությունը պատասխանատվություն է կրում վատ որակի համար՝ անկախ դրա վատթարացման մեղավորից:
Դինամիկ դիմադրության անվադողերի ստուգումը կրճատվում է մինչև կարճ միացման ժամանակ ավտոբուսի կառուցվածքի մեխանիկական հաշվարկը: Կարճ միացման ժամանակ առաջացող էլեկտրադինամիկական ուժերը ունեն տատանողական բնույթ և ունեն 50 և 100 Հց հաճախականությամբ պարբերական բաղադրիչներ։ Այս ուժերը հանգեցնում են անվադողերի և մեկուսիչների, որոնք դինամիկ համակարգ են, տատանվում են: Կառուցվածքային տարրերի դեֆորմացիան և նյութի համապատասխան լարումները կախված են էլեկտրադինամիկական ուժի բաղադրիչներից և տատանման մեջ բերված տարրերի բնական հաճախականությունից։
Հատկապես բարձր լարումները տեղի են ունենում ռեզոնանսային պայմաններում, երբ ավտոբուսային համակարգի բնական հաճախականությունները՝ մեկուսիչները մոտ են 50 և 100 Հց: Այս դեպքում լարերի և մեկուսիչների նյութի լարումները կարող են երկու-երեք անգամ ավելի բարձր լինել, քան ցնցումների կարճ միացման հոսանքի հետևանքով առաջացած կարճ միացման ժամանակ առավելագույն էլեկտրադինամիկ ուժից հաշվարկված սթրեսները: Եթե համակարգի բնական հաճախականությունները 30-ից պակաս են կամ 200 Հց-ից ավելի, ապա մեխանիկական ռեզոնանս չի առաջանում, և անվադողերը ստուգվում են էլեկտրադինամիկ դիմադրության համար՝ ենթադրելով, որ անվադողերը և մեկուսիչները ստատիկ համակարգ են, որի բեռը հավասար է առավելագույնին: էլեկտրադինամիկ ուժ կարճ միացման ժամանակ.
Օգտագործված անվադողերի նմուշների մեծ մասում այս պայմանները բավարարված են, և EMP-ը չի պահանջում անվադողերի էլեկտրադինամիկ դիմադրության ստուգումը՝ հաշվի առնելով մեխանիկական թրթռումները:
IN առանձին դեպքերՕրինակ, կոշտ անվադողերով անջատիչ սարքերի նոր նմուշներ նախագծելիս բնական տատանումների հաճախականությունը որոշվում է հետևյալ արտահայտություններով.
ալյումինե անվադողերի համար.
պղնձե ձուլակտորների համար.
որտեղ l - մեկուսիչների միջև ընկած հատվածը, մ;
J - իներցիայի պահ խաչաձեւ հատվածըանվադողեր՝ ճկման ուժի ուղղությանը ուղղահայաց առանցքի նկատմամբ, սմ 4;
S - անվադողերի խաչմերուկի տարածքը, սմ 2:
Փոխելով անվադողերի հատվածի երկարությունը և ձևը, նրանք ապահովում են մեխանիկական ռեզոնանսի բացառումը, այսինքն. այնպես որ v 0 > 200 Հց. Եթե դա հնարավոր չէ հասնել, ապա անվադողերի հատուկ հաշվարկ է կատարվում՝ հաշվի առնելով անվադողերի կառուցվածքի թրթռումներից բխող դինամիկ ուժերը։
Անվադողերը հաշվարկելիս որպես ստատիկ համակարգելնել այն ենթադրությունից, որ յուրաքանչյուր փուլի անվադողը բազմաշերտ ճառագայթ է, ազատորեն ընկած կոշտ հենարանների վրա, հավասարաչափ բաշխված բեռով: Այս դեպքում ճկման պահը որոշվում է արտահայտությամբ.
որտեղ f ուժն է միավորի երկարության վրա, N/m:
Ամենադժվար պայմաններում կա միջին փուլ, որն ընդունվում է որպես հաշվարկված. եռաֆազը վերցվում է որպես կարճ միացման հաշվարկված տեսակ: Եռաֆազ կարճ միացումում միջին փուլի մեկ միավորի երկարության առավելագույն ուժը հավասար է
որտեղ i y - ցնցող կարճ միացման հոսանքը, Ա
a-ն հարակից փուլերի առանցքների միջև հեռավորությունն է, մ.
Սթրեսը (մեգապասկալներով), որը տեղի է ունենում անվադողերի նյութում
որտեղ W-ն անվադողի դիմադրության պահն է, m 3:
Այս լարումը պետք է պակաս լինի թույլատրելի լարման ավելացումից (Աղյուսակ 3.3) կամ հավասար լինի դրան:
Դիմադրության պահը կախված է անվադողերի հատվածի ձևից, դրանց չափերից և հարաբերական դիրքից (նկ. 3.1, 3.2): Կարճ հատվածի ձողերի համար դիմադրության պահը որոշվում է նույն կատալոգների համաձայն, ինչպես թույլատրելի հոսանքը:
Աղյուսակ 3.3
Անվադողերի նյութի թույլատրելի մեխանիկական սթրեսները
Ընտրված միջակայքը չպետք է գերազանցի առավելագույնը թույլատրելի արժեք l max , որոշվում է արտահայտությամբ
Բազմաշերտ անվադողերում, երբ փաթեթում ներառված են երկու կամ երեք ժապավեն, էլեկտրադինամիկ ուժեր առաջանում են փուլերի և փաթեթի ներսում գտնվող շերտերի միջև: Շերտերի միջև եղած ուժերը չպետք է հանգեցնեն նրանց շփմանը: Փաթեթին կոշտություն հաղորդելու և շերտերի միջև շփումը կանխելու համար տեղադրվում են անվադողերի նյութից պատրաստված միջադիրներ (նկ. 3.3):
Միջադիրների միջև հեռավորությունը l p ընտրվում է այնպես, որ կարճ միացման ժամանակ էլեկտրադինամիկական ուժերը չհանգեցնեն շերտերի դիպչմանը.
որտեղ i 2 y - եռաֆազ կարճ միացման հարվածային հոսանքը;
a p-ը շերտերի առանցքների միջև հեռավորությունն է, սմ;
J p \u003d hb 3 /12 - ժապավենի իներցիայի պահ, սմ 4;
 |
K f - անվադողի ձևի գործակիցը (նկ. 3.4), հաշվի առնելով հաղորդիչի լայնակի չափերի ազդեցությունը փոխազդեցության ուժի վրա:
Մեխանիկական ռեզոնանսի արդյունքում շերտերում ուժերի կտրուկ աճից խուսափելու համար համակարգի բնական հաճախականությունը պետք է լինի 200 Հց-ից մեծ։
Դրա հիման վրա l p-ի արժեքը ընտրվում է ևս մեկ պայմանի համաձայն.
որտեղ m p-ը շերտի զանգվածն է մեկ միավորի երկարության վրա, կգ/մ:
Հաշվի է առնվում ստացված երկու արժեքներից փոքրը:
Անվադողերի նյութի ընդհանուր լարվածությունը բաղկացած է երկու բաղադրիչից՝ s f և s p: s f փուլերի փոխազդեցությունից լարումը նույնն է, ինչ միակողմանի անվադողերի համար (W f վերցված է Նկ. 3.2-ի համաձայն): Շերտերի s p փոխազդեցությունից լարումը որոշելիս վերցվում է ժապավենների միջև հոսանքի հետևյալ բաշխումը. եռագծով - 0.4i ծայրահեղում և 0.2i մեջտեղում: Այս դեպքում երկկողմանի անվադողերում շերտերի փոխազդեցության ուժը և երեք գոտի անվադողերի ծայրահեղ շերտերի վրա ազդող ուժը համապատասխանաբար կազմում են (նյուտոններով մեկ մետրում):
Շերտերը դիտվում են որպես փնջ՝ ամրացված ծայրերով և հավասարաչափ բաշխված բեռով. առավելագույն ճկման պահը (նյուտոն մետրերով) և s p (մեգապասկալներով) որոշվում են արտահայտություններով.
F p ուժը բազմաբևեռ անվադողերի ցանկացած դասավորության դեպքում գործում է ավտոբուսի լայն եզրին և դիմադրության պահին
Վիճակ մեխանիկական ուժանվադողը նման է:
s calc = s f + s p £ s ավելացնել.
Եթե այս պայմանը չի կատարվում, ապա դուք պետք է կրճատեք s f կամ s p, ինչը կարելի է անել՝ նվազեցնելով l f կամ l p կամ մեծացնելով a կամ W f:
Լուծելով s p-ի հավասարումը l p-ի նկատմամբ՝ կարող եք որոշել միջադիրների միջև առավելագույն թույլատրելի հեռավորությունը
l p-ի վերջնական արժեքը վերցված է դիզայնի նկատառումներից (l p-ի երկարությունը պետք է լինի l-ի բազմապատիկ):
Տուփի հատվածի անվադողերի մեխանիկական հաշվարկն իրականացվում է այնպես, ինչպես երկբևեռ անվադողերի դեպքում:
s f-ը հաշվարկելիս վերցվում է հետևյալը (Աղյուսակ 3.4).
Եթե անվադողերը ներսում են հորիզոնական հարթությունև ալիքները կոշտորեն փոխկապակցված են եռակցված ծածկույթներով, ապա W calc = W y0-y0;
Կոշտ կապի բացակայության դեպքում W calc = 2W y-y;
Երբ անվադողերը ներսում են ուղղահայաց հարթություն W calc = 2W x-x:
Տուփի հատվածի ավտոբուսը կազմող ալիքների միջև փոխազդեցության ուժը որոշելիս վերցրեք k f = 1; վերցված է հաղորդիչների առանցքների միջև հեռավորությունը չափին հավասարժ, իսկ հետո 
Դիմադրության գնահատված պահը W p \u003d W y-y:
Անջատիչ սարքերի մի շարք նախագծերում ֆազային շղթաները տեղակայված են այնպես, որ ավտոբուսի հատվածները լինեն եռանկյունու գագաթներ՝ հավասարակողմ կամ ուղղանկյուն (Աղյուսակ 3.4): Երբ անվադողերը գտնվում են հավասարակողմ եռանկյունու գագաթներում, բոլոր փուլերի անվադողերը գտնվում են նույն պայմաններում, և փոխազդեցության առավելագույն ուժը հավասար է B փուլի վրա ազդող ուժին, երբ անվադողերը գտնվում են հորիզոնական հարթության վրա: Եթե անվադողերը գտնվում են գագաթներով ուղղանկյուն եռանկյուն, ապա առաջացող ուժերի որոշումը դառնում է ավելի բարդ, քանի որ փուլերը գտնվում են տարբեր պայմաններ. s p կամ l p-ի սահմանումը տուփի անվադողերում այս դեպքում կատարվում է այնպես, ինչպես երբ անվադողերը գտնվում են հորիզոնական կամ ուղղահայաց հարթությունում:
Աղյուսակ 3.4
Եռանկյունի գագաթներում տեղակայված անվադողերի հաշվարկման բանաձևեր
| Անվադողերի դասավորություն | s f max , MPa | Մեկուսիչների վրա գործող ուժերը, Ն |
 |
   |
|
  |
 |
|
 |
   |
|
 |
Նշում. Հաշվարկային բանաձևերում i y - ամպերով, l և a - մետրերով, W - in խորանարդ մետր; F P - առաձգական, F And - կռում և F C - սեղմման ուժեր:
Մեկուսիչների մեխանիկական ծանրաբեռնվածությունը նույնպես կախված է l միջակայքից և f լիսեռների հատուկ բեռից: Հետևաբար, մեկուսիչների ընտրությունը կատարվում է ավտոբուսների ընտրության հետ միաժամանակ: Կոշտ ավտոբուսները տեղադրվում են հենման և թփերի մեկուսիչների վրա, որոնք ընտրվում են պայմաններից
U nom.set £ U nom.out; F calc £ F ավելացնել,
որտեղ U nom.ust և U nom.iz - տեղադրման և մեկուսիչների անվանական լարումները.
F calc - մեկուսիչի վրա ազդող ուժ;
F ավելացում - մեկուսիչի գլխի թույլատրելի բեռ, որը հավասար է 0,6F ռեզ.
F razr - մեկուսիչի ճեղքման բեռը ճկման համար, որի արժեքը մեկուսիչների համար տարբեր տեսակներտրված են ստորև (նյուտոններով).
OF-6-375, OF-10-375, OF-20-375, OF-35-375 3,750
OF-6-750, OF-10-750, OF-20-750, OF-35-750 7,500
OF-10-1250 12 500
OF-10-2000, OF-20-2000 20,000
OF-20-3000 30.000
Երբ բոլոր փուլերի մեկուսիչները գտնվում են հորիզոնական կամ ուղղահայաց հարթությունում, հենակետային մեկուսիչների նախագծման ուժը որոշվում է (նյուտոններով) F calc = f f l f k h արտահայտությամբ, որտեղ k h-ը շղթայի բարձրության ուղղիչ գործակիցն է, եթե այն տեղադրված է «եզրին», k h = H /H of (H = H of + b + h/2):
Երբ անվադողերը գտնվում են F եռանկյունու գագաթներում կալկ = k h F և (Աղյուսակ 3.4):
Թփերի համար F calc = 0.5f f l f. Այս մեկուսիչները նույնպես ընտրվում են ըստ թույլատրելի հոսանքի՝ I max £ I nom.
4.4 Ջերմային և դինամիկ դիմադրության պաշտպանիչ սարքերի ստուգում
Անջատիչ AE 2066MP-100
Վերջնական կոտրելու հզորություն Iab. pr \u003d 9 կԱ.
Իաբ. pr=9kA>Isp=3.52kA
Switch AE 2066-100
Վերջնական կոտրելու հզորություն Iab. pr=12 կԱ.
Իաբ. pr=12 կԱ>Isp=11,5 կԱ
Այս անջատիչի դինամիկ դիմադրությունը կատարված է:
Ստուգելով թողարկումը ըստ պայմանի.
որտեղ ես պ. max - մամլիչ շարժիչի առավելագույն գործառնական հոսանքը:
Ապահովիչ PN-2-100-10
U nom = 380V
I off nom > i sp 100kA > 1.94kA
I nom > ես ստրուկ 100A > 10A
I nom vst > I slave 31.5A > 10A
Բարձր լարման սյունակ SF6 անջատիչ
Կոնտակտային բարձիկի ջեռուցման ջերմաստիճանը կարող է որոշվել շրջված Կուկեկովի բանաձևով.
Նավի էլեկտրաէներգիայի համակարգերի դինամիկ գործընթացները և կայունությունը
Ջերմային դիմադրության համար մալուխները ստուգվում են ըստ q?qmin պայմանի, որտեղ q-ը հաղորդիչի ընտրովի հատվածն է: qmin - kvVk (նախագծում ընդունված ՉԺՀ ապրանքանիշերի համար, համաձայն Հավելված 21.OST5.6181-81, մենք ընդունում ենք k = 7.3) ...
Նավի էլեկտրական ցանցում գեներատորների քանակի և հզորության ճիշտ ընտրության գնահատում
Ջերմային դիմադրության համար մալուխները ստուգվում են ըստ q?qmin պայմանի, որտեղ q-ը հաղորդիչի ընտրովի հատվածն է: qmin - kvVk (Չինաստանի Ժողովրդական Հանրապետության նախագծային դասարաններում ընդունված համար՝ համաձայն Հավելված 21-ի: OST5.6181-81, մենք ընդունում ենք k = 7.3) ...
150 մմ2 ստանդարտ հատվածը, որը ընտրվել է a և b մալուխների համար ջեռուցման և տնտեսական հոսանքի խտության առումով, պետք է ստուգվի ջերմային դիմադրության համար կարճ միացման ռեժիմում 8 կԱ սնուցման լարերի վրա: որտեղ է քառակուսի կարճ միացման հոսանքի իմպուլսը ...
10 կՎ-ի համար եռաբլոկ քարշային ենթակայանի հաշվարկ
Այն կրճատվում է անվադողերի նյութերում մեխանիկական սթրեսի որոշման վրա էլեկտրադինամիկական ուժերի գործողությունից: Կոշտ անվադողերի նյութում ամենաբարձր մեխանիկական սթրեսը չպետք է գերազանցի առաձգական ուժի 0,7-ը` համաձայն պետական ստանդարտի ...
10 կՎ-ի համար եռաբլոկ քարշային ենթակայանի հաշվարկ
Կարճ միացման ժամանակ մալուխների ջերմային կայունությունն ապահովելու համար անհրաժեշտ է, որ դրանց միջով հոսող հոսանքը կարճատև տաքացման ժամանակ առավելագույն թույլատրելիից ավելի ջերմաստիճանի բարձրացում չառաջացնի, որը պղնձե լարերի համար 300ºC է... .
Քաղաքի բնակելի միկրոշրջանի էներգամատակարարման համակարգի վերակառուցում
Նորմալ ռեժիմում ընտրված և հետվթարային ռեժիմում թույլատրելի ծանրաբեռնվածության համար փորձարկված մալուխները ստուգվում են պայմանի համաձայն (6.10), որտեղ SMIN-ը ջերմային դիմադրության նվազագույն խաչմերուկն է՝ մմ2; SE - տնտեսական հատված...
Ռելեային պաշտպանություն և էլեկտրամատակարարման համակարգերի կառավարման ավտոմատացում
TT TLK-35-50 էլեկտրադինամիկական կայունության պայման. Փոխարինելով թվային արժեքները, մենք ստանում ենք. Այսպիսով, ընթացիկ տրանսֆորմատորը TLK-35-50 հարմար է էլեկտրադինամիկ կայունության պայմանի համաձայն ...
Գյուղատնտեսական տարածքների էլեկտրամատակարարման համակարգ
Հաշվարկը կատարվում է ըստ բանաձևի. Ta.av - ազատ կարճ միացման հոսանքների քայքայման ժամանակի միջին արժեքը, Ta.av = 0.02 վ; - անջատիչի շահագործման ժամանակը, s, ВВ/ТEL-ի համար՝ 10 վ...
Մետաղագործական կոմբինատի սինթորի կայանի էլեկտրամատակարարում
Եկեք որոշենք մալուխի նվազագույն խաչմերուկը, ըստ ջերմային դիմադրության պայմանների, K-2 մմ2 կետի համար, որտեղ C-ն ջերմային ֆունկցիան է, ալյումինե հաղորդիչներով և թղթի մեկուսացումով 6 կՎ մալուխների համար C = 85 A. s2 / մմ2. Եկեք որոշենք մալուխի նվազագույն խաչմերուկը ...
Բնակելի շենքի էլեկտրամատակարարում
Մալուխի ջերմային դիմադրության ստուգումը հիմնված է ջերմային իմպուլսի հաշվարկի վրա՝ ջերմության քանակի ...
Կարճ միացման ժամանակ ջերմային դիմադրության հաղորդիչները փորձարկելու համար օգտագործվում է ջերմային իմպուլսի Bk հասկացությունը, որը բնութագրում է ջերմության քանակությունը ...
Պոլիոլեֆինի գործարանի էլեկտրամատակարարում
Տարր Scalc, kVA n ապրանքանիշ Fprin, mm² Bk, kA mm² qmin, mm² Fcon, mm² 1 2 3 4 5 6 7 8 2 N2XSEY 3Ch25 8.64 21.001 3Ch25 GPP-TP 7,448.95 TP-TP 7,448.95 2320.98 2320.98 2320.98 230.00. GPP-AD1 1485.00 2 N2XSEY 3Ch25 8.80 21...
Մեխանիկական հավաքման խանութի էլեկտրամատակարարում
Կարճ միացման հոսանքի անցմամբ։ մալուխ, մալուխում առաջանում է ջերմային իմպուլս։ Ջերմության քանակը կախված է պաշտպանության տևողությունից, կարճ միացման հոսանքի տևողությունից և կարճ միացման հոսանքի մեծությունից ...
