≡× JÍDELNÍ LÍSTEK

• Interiér
• Okno
• Stěny
• Projekty
• Budovy

Snížení teploty spalin. Dobrý kotel znamená dobrý komín Snížení teploty spalin pro odtah kouře

Stůl. B.2

t,  C	, kg/m3	, J/(kgK)	, [W/(mK)]	, m2 /S	Pr
100	0,950	1068	0,0313	21,54	0,690
200	0,748	1097	0,0401	32,80	0,670
300	0,617	1122	0,0484	45,81	0,650
400	0,525	1151	0,0570	60,38	0,640
500	0,457	1185	0,0656	76,30	0,630
600	0,505	1214	0,0742	93,61	0,620
700	0,363	1239	0,0827	112,1	0,610
800	0,330	1264	0,0915	131,8	0,600
900	0,301	1290	0,0100	152,5	0,590
1000	0,275	1306	0,0109	174,3	0,580
1100	0,257	1323	0,01175	197,1	0,570
1200	0,240	1340	0,01262	221,0	0,560

Úkol č. 5. Přenos tepla sáláním

Průměr stěny potrubí d= …[mm] zahřátý na teplotu t1 =…[°С] a má součinitel tepelného záření Potrubí je uloženo v kanálu s průřezem bXh[mm], jehož povrch má teplotu t2 =…[°С] a emisivitu C2 = … [W/(m2 ·K4 )] .Vypočítejte sníženou emisivitu a tepelné ztráty Q potrubí v důsledku sálavé výměny tepla.

Podmínky úlohy jsou uvedeny v tabulce 5.

Hodnoty koeficientu tepelné emisivity materiálů jsou uvedeny v tabulce B.1 přílohy B.

Možnosti úkolu

Stůl. 5

№úkoly	d, [mm]	t1 , [°С]	t2 , [°С]	C2 ,[W/(m2 ·K4 )].	bXh, [mm]	Materiál potrubí
1	400	527	127	5,22	600x800	oxidovaná ocel
2	350	560	120	4,75	480x580	hliníkhrubý
3	300	520	150	3,75	360x500	beton
4	420	423	130	5,25	400x600	litina
5	380	637	200	3,65	550x500	oxidovaná mosaz
6	360	325	125	4,50	500x700	oxidovaná měď
7	410	420	120	5,35	650x850	leštěná ocel
8	400	350	150	5,00	450x650	oxidovaný hliník
9	450	587	110	5,30	680x580	leštěná mosaz
10	460	547	105	5,35	480 x 600	leštěná měď
11	350	523	103	5,20	620x820	hrubá ocel
12	370	557	125	5,10	650x850	soustružená litina
13	360	560	130	4,95	630x830	leštěný hliník

Pokračování tabulky. 5

14	250	520	120	4,80	450x550	válcovaná mosaz
15	200	530	130	4,90	460x470	leštěná ocel
16	280	540	140	5,00	480x500	hrubá litina
17	320	550	150	5,10	500x500	oxidovaný hliník
18	380	637	200	3,65	550x500	leštěná mosaz
19	360	325	125	4,50	500x700	leštěná měď
20	410	420	120	5,35	650x850	hrubá ocel
21	400	350	150	5,00	450x650	soustružená litina
22	450	587	110	5,30	680x580	leštěný hliník
23	460	547	105	5,35	480 x 600	válcovaná mosaz
24	350	523	103	5,20	620x820	oxidovaná ocel
25	370	557	125	5,10	650x850	hliníkhrubý
26	450	587	110	5,30	450x650	beton
27	460	547	105	5,35	680x580	litina
28	350	523	103	5,20	480 x 600	oxidovaná mosaz
29	370	557	125	5,10	620x820	oxidovaná měď
30	280	540	140	5,00	480x500	leštěná ocel

Sousední soubory v položce [UNSORT]

Zdroj: https://StudFiles.net/preview/5566488/page:8/

7. Cesta plyn-vzduch, komíny, čištění spalin

Gazovik - průmyslový plynové zařízení Adresář GOST, SNiP, PB SNiP II-35-76 Instalace kotlů

7.1. Při projektování kotelen by měly být instalace tahu (odtahovače kouře a ventilátory) brány v souladu s Technické specifikace výrobní závody. Instalace tahu by měla být zpravidla zajištěna individuálně pro každou kotlovou jednotku.

7.2. Skupinové (pro jednotlivé skupiny kotlů) nebo obecné (pro celou kotelnu) tahové instalace lze použít při projektování nových kotelen s kotli do výkonu 1 Gcal/h a při projektování rekonstruovaných kotelen.

7.3. Skupinové nebo obecné tahové instalace by měly být navrženy se dvěma odsávači kouře a dvěma ventilátory. Konstrukční produktivita kotlů, pro které jsou tyto instalace poskytovány, je zajištěna paralelním provozem dvou odtahů kouře a dvou dmychadel.

7.4. Volba tahových jednotek by měla být provedena s ohledem na bezpečnostní faktory pro tlak a produktivitu v souladu s App. 3 těchto pravidel a předpisů.

7.5. Při navrhování tahových zařízení pro regulaci jejich produktivity by měla být poskytnuta vodicí zařízení, indukční spojky a další zařízení, která poskytují ekonomické způsoby řízení a jsou dodávána kompletní se zařízením.

7.6.* Návrh plynovzdušného potrubí kotelen se provádí v souladu se standardní metodou aerodynamického výpočtu kotlových instalací TsKTI im. I. I. Polzunová.
U vestavěných, připojených a střešních kotelen by měly být ve stěnách zajištěny otvory pro přívod spalovacího vzduchu, umístěné zpravidla v horní zóně místnosti. Rozměry otevřeného průřezu otvorů jsou určeny na základě zajištění rychlosti vzduchu v nich nejvýše 1,0 m/s.

7.7. Plynová odolnost komerčně vyráběných kotlů by měla být brána podle údajů výrobce.

7.8. V závislosti na hydrogeologických poměrech a dispozičním řešení kotlových jednotek by měly být vnější plynovody provedeny pod zemí nebo nad zemí. Plynovody by měly být z cihel nebo železobetonu. Použití nadzemního kovového plynového potrubí je povoleno jako výjimka, a to v závislosti na příslušné studii proveditelnosti.

7.9. Potrubí plyn-vzduch uvnitř kotelny může být provedeno jako ocelové, kruhového průřezu. V prostorech sousedících s obdélníkovými prvky zařízení lze instalovat plynovody s obdélníkovým průřezem.

7.10. Pro úseky kouřovodů, kde je možné hromadění popela, musí být k dispozici čisticí zařízení.

7.11. U kotelen pracujících na sirné palivo, pokud existuje možnost tvorby kondenzace v plynových potrubích, by měla být zajištěna ochrana proti korozi vnitřních povrchů plynových potrubí v souladu s stavební předpisy a pravidla pro ochranu stavebních konstrukcí před korozí.

KOUŘOVODY

7.12. Komíny kotelen musí být konstruovány podle standardních návrhů. Během vývoje jednotlivé projekty komíny musí být vedeny technická řešení, přijaté ve standardních projektech.

7.13. Pro kotelnu je nutné zajistit stavbu jednoho komína. Je povoleno poskytnout dvě nebo více trubek s příslušným odůvodněním.

7.14.* Výška komínů s umělým tahem se určuje podle Směrnice pro výpočet rozptylu škodlivých látek v ovzduší obsažených v emisích z podniků a Hygienické normy projektování průmyslových podniků. Výška komínů s přirozeným tahem se určuje na základě výsledků aerodynamického výpočtu cesty plyn-vzduch a kontroluje se podle podmínek pro rozptyl škodlivých látek v atmosféře.

Při výpočtu rozptylu škodlivých látek v atmosféře je třeba vzít v úvahu maximální přípustné koncentrace popela, oxidů síry, oxidu dusičitého a oxidu uhelnatého. Množství vypouštěných škodlivých emisí se v tomto případě zpravidla bere podle údajů výrobců kotlů, při absenci těchto údajů se stanoví výpočtem.

Výška ústí komínů pro vestavěné, přistavené a střešní kotelny musí být vyšší než mez tlaku větru, nejméně však 0,5 m nad střechou a také nejméně 2 m nad střechou kotelny. vyšší části budovy nebo budovy samotné. vysoká budova v okruhu 10 m.

7.15.* Průměry výstupních otvorů ocelových komínů se určují z podmínky optimálních rychlostí plynu na základě technických a ekonomických výpočtů. Průměry výstupních otvorů cihelných a železobetonových trubek jsou stanoveny na základě požadavků bodu 7.16 těchto pravidel a předpisů.

7.16. Aby nedocházelo k pronikání spalin do tloušťky konstrukcí cihelných a železobetonových trub, kladné statický tlak na stěnách výstupní šachty plynu. K tomu musí být splněna podmínka R1, zvětšit průměr potrubí nebo použít potrubí speciální konstrukce (s vnitřním plynotěsným sudem pro výstup plynu, s protitlakem mezi sudem a výstelkou).

7.17. Tvorba kondenzátu v kmenech cihelných a železobetonových trubek, které vypouštějí produkty spalování plynného paliva, je povolena ve všech provozních režimech.

7.18.* U kotelen na plynné palivo je povoleno použití ocelových komínů, pokud není ekonomicky možné zvýšit teplotu spalin.
U autonomních kotelen musí být komíny plynotěsné a z kovových nebo nehořlavých materiálů. Potrubí musí mít zpravidla vnější tepelnou izolaci, aby se zabránilo tvorbě kondenzátu, a poklopy pro kontrolu a čištění.

7.19. Otvory pro plynové potrubí v jedné vodorovné části kmene trubky nebo základového skla by měly být umístěny rovnoměrně po obvodu.
Celková plocha oslabení v jednom vodorovném řezu by neměla překročit 40 % celkové plochy průřezu u železobetonové šachty nebo základového skla a 30 % u šachty zděné trubky.

7.20. Potrubí přívodu plynu v místě napojení na komín musí mít obdélníkový tvar.

7.21. Při napojení plynovodů na komín je nutné zajistit teplotně-sedimentové spojky nebo kompenzátory.

7.22. Nutnost použití vyzdívek a tepelné izolace pro snížení tepelného namáhání v kmenech cihelných a železobetonových trub je stanovena tepelně technickými výpočty.

7.23. V potrubích určených k odvodu spalin ze spalování sirného paliva by při tvorbě kondenzace (bez ohledu na procentuální obsah síry) měla být po celé výšce šachty provedena vyzdívka z kyselinovzdorných materiálů. Pokud nedochází ke kondenzaci vnitřní povrch kufru plynového výfukového potrubí je ve všech provozních režimech povoleno používat obložení z hliněných cihel pro komíny nebo obyčejné hliněné cihly z lisovaného plastu třídy ne nižší než 100 s nasákavostí nejvýše 15 % na jílovocementová nebo komplexní malta třídy ne nižší než 50.

7.24. Výpočet výšky komína a výběr konstrukce pro ochranu vnitřního povrchu jeho kmene před agresivním vlivem prostředí musí být provedeny na základě podmínek spalování hlavního a rezervního paliva.

7.25. Výšku a umístění komína je nutné dohodnout s místním odborem civilního letectví. Světelné oplocení komínů a vnější značkovací nátěr musí odpovídat požadavkům Příručky pro letištní službu v civilním letectví SSSR.

7.26. Návrhy by měly zahrnovat ochranu proti korozi vnějších ocelových konstrukcí zděných a železobetonových komínů a také povrchů ocelových trubek.

7.27. Na dně komína nebo základu by měly být umístěny průlezy pro kontrolu potrubí a dovnitř nutné případy— zařízení, která zajišťují odvod kondenzátu.

ČIŠTĚNÍ SPALIN

7.28. Kotelny určené pro provoz na pevná paliva (uhlí, rašelina, živičné břidlice a dřevní odpad) musí být vybaveny zařízeními pro čištění spalin od popela v případech, kdy

Poznámka. Při použití tuhé palivo V případě nouze není nutná instalace sběračů popela.

7.29. Volba typu sběračů popela se provádí v závislosti na objemu čištěných plynů, požadovaném stupni čištění a dispozičních možnostech na základě technického a ekonomického srovnání možností instalace sběračů popela různých typů.
Jako zařízení na shromažďování popela by se mělo používat:

• cyklonové bloky TsKTI nebo NIIOGAZ - s objemem spalin od 6000 do 20000 m3/h.
• bateriové cyklony - s objemem spalin od 15 000 do 150 000 m3/h,
• bateriové cyklony s recirkulací a elektrickými odlučovači - s objemem spalin nad 100 000 m3/h.

„Mokré“ sběrače popela s nízkokalorickým Venturiho trubicí s eliminátory kapek lze použít, pokud je k dispozici hydropopelový a struskový systém a zařízení, která zabraňují vypouštění škodlivých látek obsažených v popelu a struskové drti do vodních útvarů.
Objemy plynu jsou odebírány při jejich provozní teplotě.

7.30. Koeficienty čištění zařízení na sběr popela se berou výpočtem a musí být v mezích stanovených cca. 4 těchto pravidel a předpisů.

7.31. Instalace sběračů popela musí být provedena na sací straně odsávačů kouře zpravidla na volném prostranství. S patřičným zdůvodněním je povoleno instalovat v provozovně sběrače popela.

7.32. Sběrače popela jsou dodávány samostatně pro každý kotel. V v některých případech Je povoleno poskytnout skupinu sběračů popela nebo jedno sekční zařízení pro několik kotlů.

7.33. Při provozu kotelny na tuhá paliva by jednotlivé sběrače popela neměly mít obtokové kouřovody.

7.34. Tvar a vnitřní povrch násypky lapače popela musí zajistit úplné vysypání popela samospádem, přičemž se předpokládá úhel sklonu stěn násypky k horizontu 600 a v odůvodněných případech je povolen minimálně 550.
Bunkry sběračů popela musí mít hermeticky uzavřené uzávěry.

7.35. Rychlost plynů v přívodním potrubí jednotek pro sběr popela by měla být brána minimálně 12 m/s.

7.36. „Mokré“ lapače jisker by se měly používat v kotelnách navržených pro provoz na dřevěný odpad v případech, kdy ApV≤5000. Lapače jisker se za sběrače popela neinstalují.

Zdroj: https://gazovik-gas.ru/directory/add/snip_2_35_76/trakt.html

Kondenzace v komíně a rosný bod

14.02.2013

A. Batsulin

Pro pochopení procesu tvorby kondenzátu v komínech kamen je důležité porozumět pojmu rosný bod. Rosný bod je teplota, při které vodní pára obsažená ve vzduchu kondenzuje na vodu.

Při každé teplotě se ve vzduchu nemůže rozpustit více než určité množství vodní páry. Tato veličina se nazývá hustota nasycených par pro danou teplotu a vyjadřuje se v kilogramech na metr krychlový prostoru.

Na Obr. Obrázek 1 ukazuje graf hustoty nasycených par v závislosti na teplotě. Dílčí tlaky odpovídající těmto hodnotám jsou vyznačeny vpravo. Údaje v této tabulce slouží jako základ. Na Obr. Obrázek 2 ukazuje počáteční část stejného grafu.

Rýže. 1.

Tlak nasycené vodní páry.

Rýže. 2.

Tlak nasycených vodních par, teplotní rozsah 10 - 120*C

Vysvětlíme si, jak používat graf na jednoduchém příkladu. Vezměte pánev s vodou a přikryjte pokličkou. Po nějaké době se pod víkem ustaví rovnováha mezi vodou a nasycenou vodní párou. Nechte pánev mít teplotu 40*C, pak bude hustota páry pod pokličkou asi 50 g/m3. Parciální tlak vodní páry pod víkem dle tabulky (a grafu) bude 0,07 atm, zbylých 0,93 atm bude tlak vzduchu.

(1 bar = 0,98692 atm). Začneme pomalu ohřívat pánev a při 60*C bude hustota syté páry pod pokličkou již 0,13 kg/m3 a její parciální tlak 0,2 atm. Při 100*C dosáhne parciální tlak nasycené páry pod víkem jedné atmosféry (tj. vnější tlak), což znamená, že pod víkem již nebude vzduch. Voda se začne vařit a zpod pokličky bude unikat pára.

V tomto případě bude hustota syté páry pod víkem 0,59 kg/m3. Nyní hermeticky uzavřeme víko (tj. přeměníme jej v autokláv) a vložíme jej do něj bezpečnostní ventil, např. na 16 atm, a dále budeme ohřívat samotnou pánev. Vaření vody se zastaví a tlak a hustota páry pod pokličkou se zvýší, a když dosáhne 200*C, tlak dosáhne 16 atm (viz graf). Současně se voda znovu uvaří a zpod ventilu bude vycházet pára.

Nyní bude hustota páry pod víkem 8 kg/m3.

Při uvažování srážení kondenzátu ze spalin (FG) je zajímavá pouze část grafu do tlaku 1 atm, protože pec komunikuje s atmosférou a tlak v ní se rovná atmosférickému tlaku s přesností na málo Pa. Je také zřejmé, že rosný bod dieselového generátoru je pod 100*C.

vodní pára ve spalinách

Pro stanovení rosného bodu spalin (tedy teploty, při které vypadává kondenzát z dieselagregátu) je potřeba znát hustotu vodní páry v dieselagregátu, která závisí na složení paliva, jeho vlhkosti , koeficient přebytečného vzduchu a teplota. Hustota par se rovná hmotnosti vodní páry obsažené v 1 m3 spalin při dané teplotě.

Vzorce pro objem DW byly odvozeny v této práci, část 6.1, vzorce A1.3 - A1.8. Po transformacích získáme vyjádření hustoty par ve spalinách v závislosti na vlhkosti dřeva, součiniteli přebytečného vzduchu a teplotě. Vlhkost zdrojového vzduchu provádí malou korekci a není v tomto vyjádření zohledněna.

Vzorec má jednoduchý fyzikální význam. Vynásobíme-li čitatel velkého zlomku 1/(1+w), dostaneme hmotnost vody v dieselagregátu v kg na kg dřeva. A vynásobíme-li jmenovatele 1/(1+w), dostaneme měrný objem DG v nm3/kg. Násobič teploty slouží k převodu normálu metry krychlové do reálných při teplotě T. Po dosazení čísel dostaneme výraz:

Nyní můžete určit rosný bod spalin grafická metoda. Překryjme graf hustoty par v DG na graf hustoty nasycené vodní páry. Průsečík grafů bude odpovídat rosnému bodu DG při vhodné vlhkosti a přebytku vzduchu. Na Obr. 3 a 4 ukazují výsledek.

Rýže. 3.

Rosný bod spalin s přebytkem vzduchu je jednota a různá vlhkost dřeva.

Z Obr. 3 vyplývá, že v nejnepříznivějším případě, při spalování dřeva o vlhkosti 100% (polovina hmoty vzorků je voda) bez přebytku vzduchu, začne kondenzace vodní páry přibližně při 70*C.

Za typických podmínek pro periodické pece (vlhkost dřeva 25 % a přebytek vzduchu asi dvě) začne kondenzace, když se spaliny ochladí na 46 °C. (viz obr. 4)

Rýže. 4.

Rosný bod spalin při vlhkosti dřeva 25% a různém přebytku vzduchu.

Z Obr. 4 také jasně ukazuje, že přebytek vzduchu výrazně snižuje kondenzační teplotu. Přimíchávání přebytečného vzduchu do komína je jedním ze způsobů, jak eliminovat kondenzaci v potrubí.

Oprava proměnlivosti složení paliva

Všechny výše uvedené úvahy jsou platné, pokud složení paliva zůstává v průběhu času nezměněno, například se v palivové nádrži spaluje plyn nebo jsou nepřetržitě podávány pelety. Při spalování dřeva v dávkových kamnech se složení spalin v průběhu času mění. Nejprve vyhoří těkavé látky a odpaří se vlhkost a poté se spálí uhlíkový zbytek. Je zřejmé, že v počátečním období bude obsah vodní páry v dieselgenerátoru výrazně vyšší než vypočítaný a ve fázi spalování uhelného zbytku bude nižší. Zkusme zhruba odhadnout teplotu rosného bodu v počátečním období.

Nechte těkavé látky z náplně vyhořet v první třetině procesu zahřívání a veškerá vlhkost obsažená v náplni se během této doby odpaří. Pak bude koncentrace vodní páry v první třetině procesu třikrát vyšší než průměr. Při 25% vlhkosti dřeva a 2násobném přebytku vzduchu bude hustota páry 0,075 * 3 = 0,225 kg/m3. (viz OBRÁZEK, modrý graf). Teplota kondenzace bude 70-75*C. Toto je přibližný odhad, protože není známo, jak se složení DG ve skutečnosti mění s vyhořením výplně.

Navíc nespálené těkavé látky kondenzují ze spalin spolu s vodou, což zřejmě mírně zvýší rosný bod dieselagregátu.

Kondenzace v komínech

Spaliny, stoupající komínem, se postupně ochlazují. Při ochlazení pod rosný bod se na stěnách komína začne tvořit kondenzát. Rychlost ochlazování dieselgenerátoru v komíně závisí na průtočné části potrubí (plocha jeho vnějšího povrchu), materiálu potrubí a jeho obsahu a také na intenzitě spalování. Čím vyšší je rychlost spalování, tím větší je průtok spalin, což znamená, že za jinak stejných okolností se plyny ochlazují pomaleji.

Tvorba kondenzátu v komínech kamen nebo periodických krbových kamen je cyklická. V počátečním okamžiku, kdy potrubí ještě není zahřáté, padá na jeho stěny kondenzát a jak se potrubí zahřívá, kondenzát se odpařuje. Pokud se voda z kondenzátu podaří zcela odpařit, postupně nasytí zdivo komína a na vnějších stěnách se objeví černé pryskyřičné usazeniny. Pokud k tomu dojde na vnější straně komína (na ulici nebo ve studeném podkroví), pak neustálé zvlhčování zdiva v zimě povede ke zničení kamenné cihly.

Pokles teploty v komíně závisí na jeho konstrukci a velikosti průtoku DG (intenzitě spalování paliva). U zděných komínů může pokles teploty dosáhnout 25*C na běžný metr. To ospravedlňuje požadavek, aby teplota dieselgenerátoru na výstupu z pece („při pohledu“) byla 200-250 * C, s cílem, aby na hlavě trubky byla 100-120 * C, což je samozřejmě vyšší než rosný bod. Pokles teploty v izolovaných sendvičových komínech je jen několik stupňů na metr a teplotu na výstupu z pece lze snížit.

Kondenzace, která se tvoří na stěnách zděného komína, se vsákne do zdiva (díky pórovitosti cihly) a následně se odpaří. V nerezových komínech (sendvič) i malé množství kondenzátu vytvořeného v počátečním období začne okamžitě stékat dolů. Proto, aby se zabránilo zatékání kondenzátu do izolace komína, jsou vnitřní trubky sestaveny tak, že horní potrubí je. vložen do spodního, tzn. „kondenzátem“.

Když znáte rychlost hoření dřeva v kamnech a průřez komína, můžete odhadnout snížení teploty v komíně za lineární metr podle vzorce:

q - součinitel tepelné absorpce zděných komínových stěn, 1740 W/m2 S - tepelná plocha 1 m komína, m2c - tepelná kapacita spalin, 1450 J/nm3*CF - průtok spalin, nm3/ hodina V - měrný objem dieselagregátu, při 25% vlhkosti dřeva a 2x přebytku vzduchu, 8 nm3/kg/hod - hodinová spotřeba paliva, kg/hod.

Koeficient absorpce tepla stěn komína se běžně považuje za 1500 kcal/m2h, protože pro poslední kouřovod pece literatura uvádí hodnotu 2300 kcal/m2h. Výpočet má orientační charakter a jeho účelem je ukázat obecné vzorce. Na Obr. Obrázek 5 ukazuje graf teplotního spádu v komínech o průřezu 13 x 26 cm (pět) a 13 x 13 cm (čtyři) v závislosti na rychlosti hoření dřeva v topeništi kamen.

Rýže. 5.

Pokles teploty ve zděném komíně na běžný metr v závislosti na rychlosti hoření dřeva v kamnech (proudění spalin). Předpokládá se, že koeficient přebytku vzduchu je dva.

Čísla na začátku a na konci grafu udávají rychlost DG v komíně, vypočtenou na základě průtoku DG sníženého na 150*C a průřezu komína. Jak vidíte, pro rychlosti asi 2 m/s doporučené GOST 2127-47 je teplotní spád v dieselgenerátoru 20-25*C. Je také zřejmé, že použití komínů s průřezem větším, než je nutné, může vést k silnému ochlazení dieselagregátu a v důsledku toho ke kondenzaci.

Jak vyplývá z Obr. 5, snížení hodinové spotřeby palivového dřeva vede ke snížení průtoku výfukových plynů a v důsledku toho k výraznému poklesu teploty v komíně. Jinými slovy, teplota výfukových plynů je například 150*C pro cihlová pec periodické působení, kdy dřevo aktivně hoří, a pro pomalu hořící (doutnající) kamna nejsou vůbec totéž. Nějak jsem takový obrázek musel pozorovat, Obr. 6.

Rýže. 6.

Kondenzace ve zděném komíně z dlouho hořících kamen.

Zde byla doutnací pec napojena na zděnou trubku o průřezu cihly. Rychlost hoření v takovém sporáku je velmi nízká - jedna záložka může hořet 5-6 hodin, tzn. rychlost hoření bude asi 2 kg/hod. Plyny v trubce se přirozeně ochladily pod rosný bod a v komíně se začal tvořit kondenzát, který trubku skrz naskrz prosákl a při roztopení kamen stékala na podlahu. Dlouho hořící kamna lze tedy napojit pouze na izolované sendvičové komíny.

Krásná smaltovaná kamna znamenají krásný smaltovaný komín.
Je možné instalovat nerez?

Nový výrobek

Tyto smaltované komíny jsou potaženy speciálním složením s vysokou tepelnou odolností a odolností proti kyselinám. Smalt snese velmi vysoké teploty spalin.

Například stavebnicové komínové systémy "LOKKI" vyrobené závodem Novosibirsk "SibUniversal" mají následující údaje:

• Provozní teplota komína je 450°C, je povoleno krátkodobé zvýšení teploty až na 900°C.
• Schopný odolat teplotě „požáru kamen“ 1160 °C po dobu 31 minut. I když standard je 15 minut.

Teplota spalin

V tabulce jsme shromáždili teplotní indikátory výfukových spalin různých topných zařízení.

Po srovnání je nám to jasné provozní teplota smaltovaných komínů 450°C není vhodný pro ruská kamna a krby na dřevo, saunová kamna na dřevo a kotle na uhlí, ale tento komín je docela vhodný pro všechny ostatní typy topných zařízení.

V popisech komínových systémů "Locky" přímo se uvádí, že jsou určeny pro připojení na jakýkoli typ topných zařízení s provozní teplotou spalin od 80°C do 450°C.

Poznámka. Rádi nahříváme saunová kamna, dokud nejsou rozžhavená. Ano, i na dlouhou dobu. To je důvod, proč je teplota spalin tak vysoká, a proto tak často dochází k požárům v lázních.
V tyto případy, zejména u saunových kamen můžete jako první prvek po kamnech použít silnostěnnou ocelovou nebo litinovou trubku. Faktem je, že hlavní část horkých plynů je ochlazována na přijatelnou teplotu (méně než 450 °C) již na prvním prvku potrubí.

Co je to tepelně odolný smalt?

Ocel je odolný materiál, ale má významnou nevýhodu - je náchylná ke korozi. Aby kovové trubky odolávaly nepříznivým podmínkám, jsou potaženy ochrannými sloučeninami. Jednou z možností ochranné kompozice je smalt, a protože mluvíme o komínech, smalt musí být tepelně odolný.

Upozornění: smaltované komíny mají dvouvrstvý nátěr, kovová trubka natřeny nejprve základním nátěrem a poté vrchním emailem.

Aby sklovina získala potřebné vlastnosti, při její přípravě se do roztavené směsi zavádějí speciální přísady. Základ broušeného a vrchního smaltu je stejný z:

• Křemenný písek;
• kaolina;
• Potaš a řada dalších minerálů.

Ale pro vrchní a základní smalt se používají různé přísady. Do složení půdy se zavádějí oxidy kovů (nikl, kobalt atd.). Díky těmto látkám je zajištěna spolehlivá adheze kovu k vrstvě smaltu.

Do nátěrového smaltu se přidávají oxidy titanu a zirkonu a také fluoridy některých alkalických kovů. Tyto látky zajišťují nejen zvýšenou tepelnou odolnost, ale také pevnost povlaku. A pro dodání dekorativních vlastností povlaku během přípravy povlakového smaltu se do roztavené kompozice zavádějí barevné pigmenty.

Materiál potrubí

Pozornost. Nízká hmotnost tenkostěnného kovu a minerální vlny umožňuje obejít se bez konstrukce speciálního základu pro komínový systém. Trubky se montují na konzoly na jakoukoli stěnu.

Zařízení

U dvouplášťového provedení je prostor mezi trubkami vyplněn minerální (čedičovou) vlnou, což je nehořlavý materiál s bodem tání nad 1000 stupňů.

Výrobci a dodavatelé smaltovaných komínových systémů nabízejí širokou škálu komponentů:

• Trubky jsou dvouokruhové a jednookruhové.
• Větve jsou dvouokruhové a jednookruhové.
• Odpaliště.
• (západky) otočné s fixací.
• Střešní přířezy jsou jednotky pro průchod střechy.
• Stropní drážky - jednotky pro průchod stropu.
• Deštníky.
• Nadpisy.
• Zástrčky.
• Příruby včetně ozdobných.
• Ochranné clony.
• Spojovací materiál: svorky, držáky, čištění oken.

Instalace

V každém případě začneme instalovat komín „z kamen“, od topné zařízení, tedy zdola nahoru.

1. Vnitřní trubka každého následujícího prvku jde dovnitř předchozího prvku. Tím se zabrání vnikání kondenzace nebo srážek čedičová izolace. A vnější potrubí, který se často nazývá shell, se nasadí na předchozí potrubí.
2. Podle regulačních požadavků požární bezpečnost, uložení trubky (hloubka trysky) musí být alespoň polovina průměru vnější trubky.
3. Spoje jsou utěsněny svorkami nebo namontovány na kuželu. To určuje výrobce konstrukce. Pro spolehlivé utěsnění existují tmely s provozní teplotou 1000°C.
4. Spoje trubek s T-kusy nebo ohyby musí být zajištěny svorkami.
5. Držáky pro montáž na stěnu se instalují minimálně každé 2 metry.
6. Každé T je namontováno na samostatném nosném držáku.
7. Komínová trasa by neměla mít vodorovné úseky delší než jeden metr.
8. V prostorách, kterými procházejí stěny, stropy a střechy, je nutné použít prvky splňující požadavky požární bezpečnosti.
9. Komínové trasy by neměly přijít do styku s plynem, elektřinou a jinými komunikacemi.

Při montážních pracích je třeba dbát přiměřené opatrnosti. Doporučuje se používat pouze pogumované nástroje, zabrání se tím poškození celistvosti povlaku potrubí (úlomky, praskliny). To je velmi důležité, protože v místě, kde je poškozen smalt, se začíná vyvíjet proces koroze, který ničí potrubí.

Obecně lze říci, že takové komíny mají oproti nerezovým nepochybné estetické výhody. Neexistují však žádné technické, provozní nebo instalační výhody.

Jaký by měl být komín pro plynové a naftové kotle?

Komíny jsou důležitou součástí generátorů tepla. Žádný kotel nemůže fungovat bez komína. Funkcí komína je odvádět zplodiny nebo spaliny ze spalovací komory kotle. V jednotlivých domech jsou komíny vnitřní - procházející podlahami a střechou budovy, vnější - namontované svisle podél vnější povrch stěny a horizontální - odvod plynů přes vnější stěnu budovy. Poslední pohled komíny se používají pro kotle s nuceným odvodem spalin a mají většinou provedení „potrubí v potrubí“. (Spaliny jsou odváděny vnitřním potrubím, vzduch je přiváděn do spalovací komory kotle vnějším potrubím.) Komíny mohou být jednotlivé - jeden na kotel nebo skupinu, pro více kotlů, jako např. bytové domy S vytápění bytu. Komíny musí vypočítat a vybrat odborník. Nesprávně nainstalovaný komín může způsobit nestabilní provoz kotle; instalované bez zohlednění konfigurace střechy může být „odfouknuto“ větrem a kotel uhasit. Je důležité, abyste to věděli vnitřní průměr komín nesmí být menší, než je průměr hrdla kotle, aby v cestě spalin bylo co nejméně kolen a ohybů a aby při stavbě komína byla provedena opatření k zamezení tvorby kondenzátu .

Co je to kondenzace a jak vzniká?

Charakteristickým rysem moderních kotlů na plynné a kapalné palivo je nízká teplota spalin na výstupu z kotle - od 100°C. Při spalování uhlovodíkových paliv - zemního plynu nebo motorové nafty vzniká vodní pára, oxid uhličitý, oxid siřičitý a mnoho dalších. chemické sloučeniny. Jak tato směs plynů stoupá komínem, ochlazuje se. Když jeho teplota klesne na +55°C (teplota „rosného bodu“), vodní pára přítomná ve směsi plynů se ochladí a změní se ve vodu - kondenzuje. Tato voda rozpouští sloučeniny síry a další chemikálie nacházející se ve spalinách. Tvoří velmi agresivní směs kyselin, které stékající rychle korodují materiál komínů. Spaliny se obvykle ochlazují na teplotu „rosného bodu“ ve výšce 4–5 m od výstupu z kotle. Proto jsou komíny, jejichž výška je větší, vyrobeny z nerezové oceli a izolované. Ve spodní části komína se vždy instaluje lapač kondenzátu. Pro vnější komíny existuje provedení typu „sendvič“ - komínová trubka je uložena v trubce většího průměru a prostor mezi nimi je vyplněn tepelným izolantem. Tloušťka tepelně izolační vrstvy se volí v závislosti na minimální teplotě venkovního vzduchu.

Nerezové komíny jsou poměrně drahé. Je možné použít zděnou trubku pro komín, jako v kamnech na dřevo?

To by se za žádných okolností nemělo dělat. Jednak je směs kyselin natolik agresivní, že zdivo, pokud není vyrobeno ze speciálních kyselinovzdorných cihel, může být zničeno za jednu topnou sezónu. Za druhé, spaliny mohou neviditelnými trhlinami ve zdivu pronikat do obytných prostor a poškodit lidské zdraví. Pokud má dům kanál z zdivo, pak může sloužit jako komín pouze v případě, že je vybaven nerezovým izolovaným komínem s tepelnou izolací.

Existují komínové systémy, které nepoužívají kov?

Ano. Nedávno se na ruském trhu objevil komínový systém originální design, který se nazývá „izolovaný komínový systém s odvětráváním“. Skládá se z jednotlivých modulů o výšce 0,33 m. Každý modul je obdélníkový blok z lehkého betonu, uvnitř kterého je upevněna keramická trubka. Mezi vnitřní stěnou bloku a vnější stěnou keramické trubky je kanál, který hraje roli ventilačního potrubí, které jiné typy komínů nemají. Bloky jsou instalovány jeden na druhý, utěsněny speciálním tmelem a namontovány do komína libovolné konfigurace a výšky. Součástí komínového systému je kompletní sada potřebné prvky pro napojení kotlových komínů, pro odvětrání komína střechou a pro ozdobné ukončení potrubí. Čtyři typy modulů umožňují stavbu jednotahových a dvoutahových komínů nebo komínů se samostatným odvětrávacím potrubím. Díky tomu je konstrukce komínového systému univerzální a vícevariantní. Vnitřní keramická trubka je odolná vůči vysokým teplotám a teplotním výkyvům; kyselinovzdorný (chráněný před kondenzací), utěsněný a odolný. Systém se snadno instaluje a nevyžaduje vysoce kvalifikované odborníky. Náklady na izolovaný komínový systém jsou srovnatelné s náklady na špičkové nerezové komíny.

time-nn.ru

3.1.1. Snížení teploty spalin

Zlepšením energetické účinnosti (účinnosti) spalovacího zařízení lze dosáhnout snížení emisí CO2 za předpokladu, že toto zlepšení povede ke snížení spotřeby paliva. V tomto případě se emise CO2 snižují úměrně snížení spotřeby paliva. Výsledkem zvýšení účinnosti však může být i zvýšení výroby užitečné energie při konstantní spotřebě paliva (zvýšení Hp při konstantním Hf v rovnici 3.2). To může vést ke zvýšení produktivity nebo kapacity výrobní jednotky při současném zlepšení energetické účinnosti. V tomto případě dochází ke snížení měrných emisí CO2 (na jednotku produkce), ale absolutní objem emisí zůstává nezměněn (viz část 1.4.1).

Orientační poměry energetické účinnosti (účinnosti) a odpovídající výpočty pro různé procesy spalování jsou uvedeny v průmyslových referenčních dokumentech a dalších zdrojích. Zejména EN 12952-15 obsahuje doporučení pro výpočet účinnosti vodních trubkových kotlů a odpovídající pomocné vybavení a v dokumentu EN12953-11 – žárovzdorné kotle.

obecné charakteristiky

Jednou z možností snížení ztrát tepelné energie při procesu spalování je snížení teploty spalin vypouštěných do atmosféry. Toho lze dosáhnout prostřednictvím:

Výběr optimální velikosti a další charakteristiky zařízení založené na požadovaném maximálním výkonu s přihlédnutím k vypočtené bezpečnostní rezervě;

Zintenzivnění přenosu tepla do technologického procesu zvýšením měrného tepelného toku (zejména použitím vírníků-turbulátorů zvyšujících turbulenci proudů pracovní tekutiny), zvětšením plochy nebo zlepšením teplosměnných ploch;

Rekuperace tepla ze spalin pomocí dodatečného technologického procesu (např. výroba páry pomocí ekonomizéru, viz část 3.2.5);

Instalace ohřívače vzduchu nebo vody nebo organizace předehřevu paliva pomocí tepla spalin (viz 3.1.1). Je třeba poznamenat, že ohřev vzduchu může být nezbytný, pokud technologický postup vyžaduje vysoké teploty plamene (například při výrobě skla nebo cementu). Ohřátou vodu lze použít pro napájení kotle nebo v systémech zásobování teplou vodou (včetně ústředního vytápění);

Čištění teplosměnných ploch od nahromaděného popela a uhlíkových částic za účelem zachování vysoké tepelné vodivosti. Zejména mohou být v konvekční zóně periodicky používány ofukovače sazí. Čištění teplosměnných ploch ve spalovací zóně se obvykle provádí při zastaveném zařízení za účelem kontroly a údržby, ale v některých případech se používá čištění bez zastavení (například v topných tělesech v rafineriích);

Zajištění takové úrovně výroby tepla, která odpovídá stávajícím potřebám (nepřekračuje je). Tepelný výkon kotle lze upravit např. volbou optimální šířku pásma trysky na kapalné palivo nebo optimální tlak, při kterém se plynné palivo dodává.

Environmentální přínosy

Úspora energie.

Dopad na různé složky životního prostředí

Snížení teploty spalin může být za určitých podmínek v rozporu s cíli kvality ovzduší, například:

studfiles.net

Velká encyklopedie ropy a zemního plynu

Strana 3

Teplota spalin na výstupu z pece musí být minimálně o 150 C vyšší než výchozí teplota ohřívané suroviny, aby nedocházelo k intenzivnímu koroznímu opotřebení povrchů trubek v konvekční komoře.  

Teplota spalin na výstupu z kotle, teplota ohřátého vzduchu na vstupu do topeniště, průtokové a termodynamické parametry přehřáté a mezilehlé páry a napájecí vody pro daný faktor zatížení jsou uvažovány beze změny.  

Zvláště důležitá je teplota spalin nad propouštěcí stěnou. Vysoká teplota plynů na průchodu odpovídá vysokému tepelnému namáhání povrchu sálavých trubic, teplotě jejich stěn a vysoké pravděpodobnosti tvorby koksu. Koks tím, že se ukládá na vnitřním povrchu trubek, brání přenosu tepla, což vede k dalšímu zvýšení teploty stěn a k jejich vyhoření.  

Teplota spalin před rekuperátorem v topných pecích dosahuje 1400 C.  

Teplota spalin vstupujících do komína musí být udržována nejvýše 500 C regulací průtoku chladicího vzduchu přiváděného do kouřovodu ventilátorem.  

Teplota spalin na vstupu do výměníku startovacího ohřívače by neměla překročit 630 - 650 C. Překročení této teploty může vést k jeho předčasnému selhání. Ještě důležitější je, že když je spouštěcí ohřívač v provozu, vzduch nebo plyn je vždy přiváděn do prstence výměníku tepla. Když je vzduch nebo plyn vypnutý, teplota trubkovnice a potrubí prudce stoupne a výměník tepla může selhat. V tomto případě je nutné okamžitě snížit teplotu spalin na 450 C.  

Teplota spalin na vstupu do druhé komory je udržována na 850 C. Plyny opouštějící tuto komoru s teplotou 200 - 250 C vstupují do první (podél kyselé) komory, kde jejich teplota klesá na 90 - 135 C.  

Teplota spalin vycházejících z konvekční komory a vycházejících do komína závisí na teplotě vstupních surovin do pece a překračuje ji o 100 - 150 C. Když je však teplota surovin z technologických důvodů vysoká ( pece na ohřev topného oleje, katalytické reformovací pece apod.) se spaliny ochlazují svým teplem v přihříváku páry, předehřívači vzduchu nebo pro přihřívání kondenzované vody a produkci vodní páry.  

Teplota spalin nad průchozí stěnou je jedním z nejdůležitějších ukazatelů. Vysoká teplota spalin nad průchozí stěnou odpovídá vysoké tepelné intenzitě sálavých trubek, vysoké teplotě jejich stěn a pravděpodobnosti usazování koksu v trubkách pece a následně možnosti jejich vyhoření. Vysoká rychlost ohřátého proudění surovin umožňuje větší odvod tepla, snížení teploty stěn potrubí a tím práci s vyšší teplotou plynů nad průchodem a tepelným namáháním sálavého potrubí. Zvětšení povrchu sálavých trubek také pomáhá snížit jejich tepelnou intenzitu a snížit teplotu spalin nad prostupem. Čistota vnitřního povrchu spirálových trubek je také nejdůležitějším faktorem, ovlivňující teplotu plynů nad průchozí stěnou. Teplota plynů nad průchodem je pečlivě kontrolována a obvykle nepřesahuje 850 - 900 C.  

Teplota spalin na vstupu do radiační zóny je 1100 - 1200 C, na vstupu do konvekční zóny 800 - 850 C.  

Teplota spalin na výstupu z trubkové pece je 900 C.  

Teplota spalin před rekuperátorem bude cca 1100 C.  

Stránky:     1  2  3   4

www.ngpedia.ru

VYHLEDÁVÁNÍ

     Tepelné ztráty do atmosféry zdivem pece a returbenty závisí na povrchu pece, tloušťce a materiálu zdiva a střechy. Tvoří 6-10%. Tepelné ztráty stěnami spalovací komory se odhadují na 2-6% a v konvekční komoře do 3-4%. Tepelné ztráty spalinami jsou závislé na součiniteli přebytku vzduchu a teplotě spalin vystupujících z komína. Lze je identifikovat z Obr. 177 (a a b), přičemž je třeba vzít v úvahu, že teplota spalin během přirozeného tahu by neměla být nižší než 250 °C a o 100-150 °C vyšší než teplota surovin vstupujících do pece. Využitím tepla výfukových spalin k ohřevu vzduchu pomocí umělého tahu můžete výrazně snížit tepelné ztráty a mít trubkovou pec s účinností 0,83-0,88.       Teplota spalin na průchodu, tj. teplota spalin vstupujících do konvekční komory. Obvykle je tato teplota v rozmezí 700-900 °C, i když může být nižší. Nedoporučuje se nadměrně zvyšovat teplotu plynů na průchodu, protože to může způsobit koksování a vyhoření sálavého potrubí. 

A pouze stíněním spalovací komory a zvětšením jejího objemu vznikly normální podmínky pro provoz cívky. Vznikly sálavé trubkové pece. V dřívějších konstrukcích takových pecí byly stropní stínící trubky chráněny před silným plamenem manžetami vyrobenými z ohnivzdorného materiálu. Vlnitý litinové manžety na konvekčním potrubí byla zvýšena výhřevná plocha v konvekční komoře pece. V důsledku stínění stropu pece se zvýšil přenos tepla sáláním, klesla teplota spalin nad prostupem, odpadla potřeba ochranných manžet a recirkulace spalin. Pro maximální využití tepla 

Teplota spalin za kotlem - 210 210 - 

Normy technologický design je plánováno snížení teploty spalin před vstupem do komína při přirozeném tahu na 250 °C. Pokud máte speciální odsavače kouře, lze teplotu snížit na 180-200 °C. Teplo spalin o teplotě 200-450 °C (průměrný údaj) lze využít k ohřevu vzduchu, vody, oleje v zařízení a k výrobě vodní páry. Níže jsou uvedeny údaje o tepelných zdrojích spalin na zařízení ELOU-AVT se sekundární destilací benzínu s kapacitou 3 miliony tun/rok sirného oleje  

Průměrná teplota spalin 293 305 310 - 

Omezený je i teplotní režim surovinových výměníků. Maximum přípustná teplota při regeneračním tlaku 3,0-4,0 MPa by neměl překročit 425 °C, a proto by se teplota spalin opouštějících reaktory před vstupem do surového výměníku tepla měla snížit smícháním se studeným chladivem. 

Tepelná náročnost potrubí, kcal/(m2-h) sálavá konvekce Teplota spalin, 

Povrch ohřívačů, Teplota ohřevu vzduchu v ohřívačích, °С Teplota spalin, °С 

Typicky je teplota spalin na průchodu automaticky regulována s korekcí na základě teploty produktu na výstupu z pece. Pro monitorování a regulaci trubkových pecí jsou v jejich potrubí umístěny následující prvky. 

Spotřeba kapalného paliva, kg/h Teplota spalin na výstupu z pece, °C. . . . Objem spalin při výstupní teplotě plynu od 4000 3130 2200 

Teplota spalin před kotli, °C 375 400 410 - 

V sušících zařízeních se zpracovávaný materiál nenachází v bezprostřední blízkosti pece, jako je tomu u pecí pro různé typy varných, destilačních a podobných kotlů. Proto teplota ve spalovací komoře sušárna může být výrazně vyšší než teplota v pecích, ve kterých jsou umístěna zařízení spotřebovávající teplo. V tomto případě je však teplota určena vlastnostmi sušeného materiálu a požadavky diktovanými kvalitou produktu. Některé druhy surovin nesnášejí vysoké teploty, proto je nutné snížit teplotu spalin na 

Na základě množství tepla odevzdaného daným množstvím spalin v sálavém systému se určí teplota spalin vstupujících do konvekčního systému. 

Během provozu regenerátoru může teplota spalin překročit normální hodnoty v důsledku spalování oxidu uhelnatého. Pokud je tento jev zjištěn včas, je nutné redistribuovat vzduch napříč sekcemi, omezit přívod do těch sekcí, kde je přebytek kyslíku ve spalinách opouštějících sekci, a zvýšit jeho přívod do sekcí, kde není dostatek kyslík. V případě prudkého zvýšení teploty výfukových plynů je dočasně zastaven přívod vzduchu do jednotlivých nebo všech sekcí. 

Primární reformování zemního plynu párou se provádí ve svisle umístěných trubkách vyhřívaných spalinami, jejichž spodní konce jsou zaváděny přímo do sekundárního reaktoru pro reformování metanu. Část spalin je vedena přes perforovanou desku do sekundárního reformovacího katalyzátorového lože, které produkuje plyn obohacený dusíkem. Teplota spalin - 815°C 

Krbová kamna byla nahrazena konvekčními kamny, u kterých je trubkový had oddělen od spalovací komory průchozí stěnou. Během provozu takových pecí výrazné nedostatky vysoká teplota spalin nad průchozí stěnou, tavení a deformace zdiva, vyhoření trubek v horních řadách svitku. Pro snížení teploty ve spalovací komoře byla použita recirkulace spalin a palivo bylo spalováno se zvýšeným poměrem přebytku vzduchu. Zvýšený průtok vzduchu však snížil účinnost pecí a nesnížil vyhoření potrubí. 

Teplota na přehříváku. V některých případech je v konvekční části pece instalován had pro přehřívání vodní páry přiváděné do destilačních kolon pro stripování nízkovroucích frakcí. Přehřívák je umístěn tam, kde je teplota spalin 450-550°C, tedy ve střední nebo spodní části konvekční komory. Teplota přehřáté páry je 350-400°C. 

Zvláště důležitá je teplota spalin nad propouštěcí stěnou. Vysoká teplota plynů na průchodu odpovídá vysokému tepelnému namáhání povrchu sálavých trubic, teplotě jejich stěn a vysoké pravděpodobnosti tvorby koksu. Koks tím, že se ukládá na vnitřním povrchu trubek, brání přenosu tepla, což vede k dalšímu zvýšení teploty stěn a k jejich vyhoření. 

Zvýšení rychlosti pohybu ohřáté suroviny v trubkách pece zvyšuje účinnost odvodu tepla, snižuje teplotu stěn trubek a umožňuje tak pracovat s vyšší tepelnou intenzitou sálavých trubek a teplotou spaliny na průsmyku. 

Typické zařízení ELOU-AVT (A-12/9) s kapacitou 3 miliony tun/rok se sekundární destilací benzínu má pět pecí s celkovou tepelnou kapacitou 81 Gkcal/h. Ve všech pecích se za 1 hodinu spálí 11 130 kg paliva. Teplota spalin na výstupu z konvekčních komor pecí je 375-410 °C. Pro využití tepelné energie spalin před jejich přivedením do komína jsou v topeništích instalovány dálkové kotle na odpadní teplo typu KU-40. 

Čím nižší je teplota spalin opouštějících konvekční komoru, tím více tepla absorbuje zahřátý ropný produkt. Teplota spalin na výstupu z konvekční komory je obvykle o 100-150 °C vyšší než teplota surovin vstupujících do pece. Ale protože teplota surovin vstupujících do pece může být poměrně vysoká, přibližně 160-200 ° C, a u některých procesů dosahuje 250-300 ° C, pak pro zpětné získávání tepla ze spalin je použit ohřívač vzduchu (rekuperátor) je instalován, ve kterém je vzduch vstupující do pece ohříván pecí V případě ohřívače vzduchu a odtahu kouře je možné spaliny před vypuštěním do komína ochladit na teplotu 150°C. Při přirozeném tahu je tato teplota minimálně 250°C. 

Konvekční trubky přijímají teplo konvekcí spalin, sáláním zděných stěn a sáláním tříatomových plynů. Jak bylo uvedeno na začátku kapitoly, přenos tepla v konvekční komoře závisí na rychlosti a teplotě spalin, dále na teplotě suroviny, průměru potrubí a jejich uspořádání. Rychlost spalin v konvekční šachtě se obvykle pohybuje mezi 3-4 m/s, v komíně 4-6 m/s. 

Řešení. Stanovme účinnost pece, je-li teplota spalin na výstupu z konvekční komory 

Teplota spalin na výstupu z pece je 500 C. Teplo spalin je zužitkováno v trubkovém třítahovém (přes vzduch) ohřívači vzduchu o výhřevné ploše 875m spaliny při 250 C jsou odváděny do atmosféry komínem bez použití nuceného tahu. 

Nastavíme teplotu spalin za ohřívací částí sálavé komory na g, c = 850°C a za reakční částí ip. c = 750° C. Tepelný obsah spalin, ale Obr. 6,1 při a = 1,1 

Výrazná vlastnost kotlů na odpadní teplo, jako zařízení na výrobu páry, je potřeba zajistit průchod velkého množství topných spalin na jednotku vyrobené vodní páry (E1/d.g/C). Tento poměr je přímou funkcí počáteční teploty spalin na vstupu do zařízení a jejich průtoku. Vzhledem k relativně nízké teplotě spalin k výrobě páry je jejich měrná spotřeba u kotlů na odpadní teplo mnohem vyšší (8-10x) než u klasických spalovacích kotlů. Předurčuje zvýšená měrná spotřeba topných plynů na jednotku vyrobené páry Designové vlastnosti regenerační kotle. Mají velké rozměry a vysokou spotřebu kovu. Pro překonání dodatečného plynodynamického odporu a vytvoření požadovaného vakua v topeništi pece (tah), 10-15 % ekvivalentu elektrická energie regenerační kotel. 

Po naplnění násypky vysušeným katalyzátorem otevřete ventil pod násypkou a nalijte katalyzátor do kalcinační kolony. Objem násypky odpovídá užitečnému objemu kalcinační kolony, tj. jedné náplni. Po naplnění kolony katalyzátorem se pec pod tlakem zapálí (za použití kapalného paliva), čímž se spaliny nasměrují do atmosféry. Poté, po nastavení spalování v peci, jsou spaliny zaváděny do pláště kalcinační kolony. Po zahřátí pláště a ujištění se, že palivo hoří normálně, jsou spaliny směrovány na dno kalcinační kolony v minimálním množství nutném pouze k překonání odporu vrstvy katalyzátoru. Poté začnou pomalu zvyšovat teplotu spalin na výstupu z pece a zahřívat katalyzátor. Zahřívání systému pokračuje přibližně 10 až 12 hodin, během kterých se zavádí takové množství spalin, že nedochází k žádnému přenášení katalyzátoru shora. Dosažení teploty na dně kolony 600-650 °C se považuje za začátek kalcinace katalyzátoru. Doba kalcinace při této teplotě je 10 hodin. 

Poté se teplota spalin na výstupu z topeniště postupně snižuje a při 250-300 °C se zastaví přívod paliva, ale 

Teplota plynů na průchodu, tepelné napětí topné plochy sálavých trubek a přímý koeficient účinnosti pece spolu souvisí. Čím vyšší je koeficient přímé zpátečky, tím nižší je za stejných okolností teplota spalin v místě zrání a tím nižší je tepelné napětí topné plochy sálavých trubek a naopak. 

Trubkové spirálové reaktory. Pro výrobu bitumenu byl vyvinut vertikální trubkový spirálový reaktor podle nepřetržitý okruh v tuzemských rafinériích. Teplotní podmínky reaktorů. (rafinérie Kremenčug a Novogorkovskij) je udržována teplem spalin vycházejících z předkomorové pece. Toto řešení však nezohledňuje specifika procesu exotermické oxidace. Vlastně pro urychlení zahřívání reakční směs v potrubí prvního reaktoru podél toku je nutné zvýšit teplotu spalin, ale v důsledku toho se oxidovaný materiál v následujících potrubích přehřívá, kde dochází k oxidační reakci a uvolňování tepla vysokou rychlostí. Je tedy nutné udržovat určitou střední teplotu spalin, neo[tpmal y, jak pro zahřátí reakční směsi na reakční teplotu, tak pro následné udržování teploty na požadované úrovni. Více než dobré rozhodnutí surovina se předehřívá v trubkové peci a přebytečné reakční teplo se v případě potřeby odvádí profukováním vzduchu trubkami reaktoru umístěnými ve společné skříni (podle konstrukce omské pobočky VNIPIneft je každá trubka reaktoru umístěna v samostatné pouzdro). 

Pokud teplota spalin na výstupu ze společných sběrných potrubí regenerátoru překročí 650°, znamená to začátek dohoření oxidu uhelnatého. K jeho zastavení je nutné prudce snížit přívod vzduchu do nejlepší část regenerátor. 

Aby se snížila teplota spalin nad stěnou průchodu, ve starých pecích s radiačním prouděním, zejména v pecích pro tepelné krakování, se používá recirkulace spalin. Chladnější spaliny z pece se vracejí do spalovací komory, což vede k redistribuci tepla mezi komorami. V konvekční komoře se snižuje tepelné napětí horních trubek, ale v důsledku nárůstu objemu spalin se zvyšuje jejich rychlost, zlepšuje se přenos tepla v celé konvekční komoře. Koeficient recirkulace v trubkových pecích se pohybuje v rozmezí 1-3. 

Nedokonalá konstrukce hořáků topenišť a kotlů na spalování paliva a nedostatečné utěsnění topenišť zatím neumožňují provoz s malým přebytkem vzduchu. Proto se má za to, že teplota trubek ohřívače vzduchu by měla být vyšší než teplota rosného bodu agresivních spalin, tj. ne nižší než 130 °C. K tomuto účelu se používá předběžné nebo meziohřev studeného vzduchu nebo speciální schémata rozložení topných ploch. Existují zařízení, která jsou konstrukčně řešena tak, že teplosměnná plocha na straně spalin je mnohem větší než na straně atmosférického vzduchu, takže sekce ohřívačů vzduchu jsou sestaveny z trubek s různými koeficienty žebrování, rostoucími směrem ke studenému konci ( do místa vstupu studeného vzduchu), a tím se teplota stěn potrubí blíží teplotě spalin. Ohřívače vzduchu Bashorgener-Goneft jsou navrženy na základě tohoto principu z litinových žebrovaných a žebrovaných trubek s dobrými ukazateli výkonu. 

Ohřev a kalcinace katalyzátoru se provádí přímým kontaktem se spalinami vycházejícími z pece, ve které plynné, popř. kapalné palivo. Teplota spalin je automaticky udržována na úrovni 630-650 °C, přičemž teplota v kalcinační zóně je 600-630 °C. chladicí chon, kde se pohybuje mezi řadami vzduchem chlazených trubek a ochlazuje se na požadovanou teplotu. Na konci rafinační trubky je umístěn pohyblivý kovový kelímek, jehož poloha reguluje výšku vrstvy katalyzátoru na pod ním umístěném dopravníku a tím i rychlost vykládání produktu. Dopravní pás přivádí nezatížený katalyzátor do síta pro třídění jemných částic. Dále se nalije do kovové sudy a dodáno do skladu hotových výrobků. 

Čím vyšší je teplota ohřívané suroviny v sálavých trubkách a čím větší je její sklon k tvorbě koksu, tím nižší by měla být tepelná intenzita, a tedy i nižší teplota spalin nad prostupem. U této pece vede zvětšení povrchu sálavých trubic ke snížení teploty spalin nad průchodem a tepelné intenzity sálavých trubic. Znečištění vnitřního povrchu potrubí koksem nebo jinými usazeninami může vést ke zvýšení teploty spalin nad průchodem a k vyhoření prvních řad potrubí v konvekční komoře pece. Teplota nad průchodem je pečlivě kontrolována a obvykle nepřesahuje 850-900 °C. 

Teplota spalin nad propouštěcí stěnou se obvykle udržuje na 700-850 °C, tj. dostatečně vysoká, aby část tepla předala sáláním do horních řad trubek konvekční komory. Hlavní množství tepla v konvekční komoře je však přenášeno nuceným prouděním spalin (vytvořeným komínem nebo odsavačem kouře). 

Frakce destilátu na výstupu z pece je e = 0,4, hustota par destilátu = 0,86. hustota zbytku = 0,910. Průměr trubek v radiační komoře je 152 X 6 mm, v konvekční komoře 127 X 6 mm, užitečná délka trubek je 11,5 m, počet trubek je 90 a 120 kusů. Složení paliva a teoretický průtok vzduchu jsou stejné jako v příkladech 6.1 a 6. 2, tepelný obsah spalin s přebytkem vzduchu a = 1,4 lze zjistit z Obr. 6. 1. Teplota spalin na prostupu 

Celková doba hydrotermální léčby včetně ohřevu je přibližně jeden den. Poté, co tlak v aparatuře začne klesat, teplota spalin na výstupu z pece se postupně sníží a nakonec dojde k zhasnutí trysky. Zařízení je chlazeno studeným vzduchem z topeniště přes plášť. Vysušené kuličky jsou vyloženy a odeslány do násypky kalcinační kolony. 

Sací pyrometry. V praxi měření vysokých teplot spalin se používají sací pyrometry. Hlavními prvky sacích pyrometrů jsou termočlánek umístěný v chlazeném pouzdře, sítový systém a zařízení pro odsávání plynů. Tepelné elektrody jsou od sebe i od ochranného krytu izolovány pevnými prvky (slaměné trubičky, jedno- a dvoukanálové korálky) z křemene (do 1100°C), porcelánu (do 1200°C), porcelánu s zvýšený obsah oxid hlinitý (až 1350 °C) keramické materiály a skleněné emaily nanášené protahovacími metodami. 

Při koksování niroscoilů dochází k postupnému zvyšování teploty stěny potrubí, zvyšuje se pokles tlaku a v místech přehřátí potrubí mohou být pozorovány bílé skvrny. Tvorba usazenin koksu v pyro-cívkách je také posuzována podle zvýšení teploty spalin na průchodu pece. Koksování IIA je charakterizováno zvýšením hydraulického odporu systému se zvýšením teploty produktů pyrolýzy po IIA. Zvýšení hydraulického odporu v pyro-cívkách a ZIA je doprovázeno zvýšením tlaku v jednotce pece a v důsledku toho se zvyšuje doba kontaktu a snižuje se výtěžek nižších olefinů. 

K destrukci potrubí často dochází v důsledku použití nekvalitních cihel (a, b). Obklad odolný proti vlhkosti může chránit zdivo (c). Vápenopísková cihla je nevhodná pro stavbu komínů (g)

Za oknem je chladný podzimní večer a v krbu jasně hoří oheň a místnost je naplněna velmi zvláštním teplem... Aby se tato venkovská idyla stala skutečností, potřebujete kompetentně navržený a nainstalovaný komín , což je bohužel často to poslední, na co se vzpomíná.

Stupeň spolehlivosti a účinnosti komínů do značné míry závisí na topná zařízení a naopak. Proto pro každý typ krbu existuje nejlepší možnost komín.

Velmi odlišné krby

A konečně posledním typem jsou krbová kamna. Hlavním rozlišovacím znakem těchto zařízení, díky kterému se podobají skutečným kamnům, je přítomnost vestavěného kouřového kanálu, kterým se spaliny ochlazují na poměrně nízkou teplotu. V tomto ohledu je potřeba masivní zděný nebo dobře izolovaný stavebnicový komín.

Udělejte cestu kouři!

Etnografické doteky

Domy korejských osadníků v oblasti Ussuri byly vybaveny velmi exotickými komíny. Takto je popsal V.K. Arsenjev: „Uvnitř... je hliněný kanál. Zabírá více než polovinu místnosti. Procházejí pod kanálem komíny, oteplování podlah v místnostech a šíření tepla po celém domě. Kouřovody jsou vyvedeny ven do velkého dutého stromu, který nahrazuje komín.“

Některé národy Povolží a Sibiře až do 30. let. XX století chuval byl rozšířený - val otevřené ohniště s rovným komínem visícím nad ním. Ohniště bylo vyrobeno z kamenů nebo polen pokrytých vrstvou hlíny a komín byl vyroben z dutého dřeva a tenkých kůlů potažených hlínou. V zimě se v chuvalu celý den topí a v noci se potrubí ucpává.

Cihlové komíny donedávna jak v městské tak venkovské stavby prakticky neexistovaly žádné alternativy. Být všestranný konstrukční materiál, cihla umožňuje měnit počet komínových kanálů a tloušťku stěn (můžete provést potřebné zesílení v místech, kde procházejí podlahy a střechy, stejně jako při stavbě uliční části komína). Při dodržení stavebních technologií je zděný komín velmi odolný. Má to však i nevýhody. Vzhledem k výrazné hmotnosti (trubka o průřezu 260

Pro instalaci cihlového komína jsou zapotřebí velmi kvalifikovaní stavitelé. Jaké jsou nejčastější chyby při jeho stavbě? Jedná se o výběr nekvalitních nebo nevhodných cihel (slabě pálená příčka nebo stěna); tloušťka spár zdiva více než 5 mm; pokládání okrajů; použití stupňovitého („zubaného“) zdiva na šikmých plochách; nesprávná příprava roztoku (například pokud je poměr částí jílu a písku zvolen bez zohlednění obsahu tuku v jílu), neopatrné štípání nebo řezání cihel; nepozorné vyplňování a bandážování švů zdiva (přítomnost dutin a dvojitých vertikálních švů); pokládání potrubí v blízkosti konstrukcí z hořlavých materiálů.

Stav cihlové trubky vyžaduje neustálé sledování. Dříve to bylo určitě nabílené, protože na bílém povrchu je snazší si všimnout sazí, což naznačuje přítomnost trhlin.

Názor odborníka

Cihlová trubka po staletí věrně slouží člověku. Pokládka kamen a krbů z tohoto materiálu je téměř umění. Paradoxem je, že v období mše stavba venkovského domu v naší zemi tato dovednost utrpěla vážné škody. Důsledky „práce“ mnoha nešťastných kamnářů byly smutné a hlavně vyvolaly nedůvěru ke zděným topeništi a komínům. Proto vznikly a přetrvávají příznivé podmínky pro propagaci továrně připravených komínových systémů na tuzemský trh.

Alexandr Žiljakov,
Vedoucí oddělení velkoobchodu společnosti Sauny a krby

Trubky z nerezové oceli lze bezpečně připsat dnes nejpoužívanějšímu typu komínu. Ocel modulární systémy mají řadu nesporných výhod. Mezi hlavní patří nízká hmotnost, snadná instalace, široký výběr trubek různých průměrů a délek a také tvarové prvky. Ocelové komíny se vyrábí ve dvou verzích - jednookruhové a dvouokruhové (druhé - ve formě „sendviče“ dvou koaxiálních trubek s vrstvou nehořlavé tepelné izolace). První z nich jsou určeny pro instalaci do vytápěných místností, připojení krbu ke stávajícímu komínu a také sanaci starých cihelných trubek. Ty jsou hotovým konstrukčním řešením, které je stejně vhodné pro instalaci komína uvnitř i vně budovy. Speciálním typem kouřových kanálů z nerezové oceli jsou ohebné jedno- a dvoustěnné (bez tepelné izolace) vlnité hadice.

Pro výrobu jednookruhových komínů a vnitřních trubek komínů sendvičového typu se používá legovaný ocelový plech odolný vůči teplu a kyselinám (obvykle tloušťka 0,5-0,6 mm). Jednookruhové komíny z uhlíkové oceli, potažené zvenku i zevnitř speciálním černým smaltem (takové jsou k dispozici např. v sortimentu Bofill, Španělsko), předčí nerezové trubky ještě v tepelné odolnosti; Také se nebojí kondenzace, ale pouze pokud je povlak neporušený, což se snadno poškodí (řekněme při čištění komína). Životnost nepotažených trubek z „černé“ oceli o tloušťce 1 mm nepřesahuje 5 let.

Plášť (plášť) sendvičových trubek je obvykle vyroben z běžné (neteplovzdorné) nerezové oceli, která je elektrochemicky leštěná do zrcadlového lesku, a někteří výrobci, jako je Jeremias (Německo), nabízejí lakování emailem v libovolné barvě na stupnice RAL. Použití ocelového pozinkovaného pláště je oprávněné pouze při instalaci komína uvnitř budovy. Zvenčí taková trubka, pokud je komín aktivně používán, nebude trvat dlouho: v důsledku pravidelného ohřevu se koroze zesílí.

Názor odborníka

Nerezové oceli používané pro výrobu komínů se dělí do dvou kategorií: magnetické feritové (v americkém standardizačním systému ASTM jsou to AISI 409, 430, 439 atd.) a nemagnetické austenitické (AISI 304, 316, 321 atd. ). Podle našich testů oceli AISI 409 (složení: 0,08 % C, 1 % Mn, 1 % Si, 10,5-11,75 % Cr, 0,75 % Ti) byla kritická hodnota teploty ve vnitřní trubce izolovaného fragmentu komína, při které účinek mezikrystalické koroze se stal patrným, byl roven 800-900

Alexey Matveev,
Vedoucí obchodního oddělení společnosti "NII KM"

Tepelně izolační vrstva v sendvičovém potrubí řeší tři problémy najednou: zabraňuje přechlazení spalin negativně ovlivňovat tah, nedovolí poklesu teploty vnitřních stěn komína na rosný bod a v neposlední řadě zajišťuje požár. -bezpečná teplota vnějších stěn. Výběr izolačních materiálů je malý: obvykle se jedná o čedičovou vlnu (Rockwool, Dánsko; Paroc, Finsko) nebo silikonovou vlnu (Supersil, "Elits", obojí - Rusko), perlitový písek (lze jej však plnit pouze při instalaci komínu).

Tak velmi důležitou charakteristikou komín, stejně jako plynotěsnost, závisí na provedení potrubních spojů, proto se každý výrobce snaží dovést jej k dokonalosti. Těsnění Hildova komína (Francie) je tedy zajištěno středícími spojkami; Dvojitý prstencový výstupek vytvořený na spoji je zalisován svorkami, které jsou součástí dodávky každého modulu. Komíny Raab mají napojení ve tvaru kužele v kombinaci s prstencovým břitem. V systémech Selkirk (Velká Británie) lze dosáhnout vysoké hustoty plynu díky speciální konstrukci svorky. Naprostá většina nerezových komínů se montuje tradičním způsobem a zde hodně záleží na kvalitě dílů. Typicky se horní modul nasazuje na spodní, ale jednookruhový, a při vnější pokládce by se dvouokruhové moduly měly spojovat vložením horního do spodního, čímž se zabrání úniku kondenzátu přes spoje.

Komíny pro krby s různými vlastnostmi

Typ krbu	Funkce spalování	Účinnost, %	teplota výfukových plynů,	Typ komínu
S otevřeným topeništěm	Přístup vzduchu není omezen	15-20	Až 600*	Cihlový, žáruvzdorný beton
S uzavřeným topeništěm	Přístup vzduchu může být omezen	70-80	400-500	Cihla, vyrobená ze žáruvzdorného betonu, modulová izolovaná z nerezové oceli nebo keramiky, ve vytápěných prostorách - jednookruhová smaltovaná ocel
Krbová kamna	Přístup vzduchu je omezen, plyny jsou ochlazovány procházející integrovanými kanály	Až 85	160-230**	Kromě výše uvedených: z mýdlového magnezitu nebo mýdlového chloritu - masivní nebo s vnitřní trubice(ocel, keramika)

* - při použití tvrdého dřeva, uhlí jako paliva a také při nadměrném tahu může teplota překročit stanovenou hodnotu;
** - pro krbová kamna z mastku; pro kov - do 400

Keramické komíny- jedná se o stejné „sendviče“, ale „vařené“ podle úplně jiného receptu. Vnitřní trubka je vyrobena ze šamotové keramiky, střední vrstva je trvalá čedičová vata, vnější vrstva je vyrobena z lehkých betonových profilů nebo zrcadlové nerezové oceli. Takové systémy na tuzemském trhu prezentuje firma Schiedel (Německo).

Komíny vyrobené z keramiky jsou odolné vůči vysoké teploty(až 1000

Keramické systémy mají i své nevýhody. Komíny s betonovým pláštěm mají značnou hmotnost (1 běžný metr váží od 80 kg), lze je použít pouze jako hlavní (volně stojící) a neumožňují obcházení překážek. „Slabým článkem“ takových komínů je spojovací bod. Výrobci počítají s použitím kovového modulu (modulů), který má kratší životnost a proto bude v budoucnu vyžadovat výměnu, s čímž je třeba počítat při stavbě krbu.

Komíny Raab s nerezovou vnitřní trubkou a betonovým pláštěm:
s ventilačními kanály
nebo bez něj (b)

A konečně, kov se špatně kombinuje s keramikou, protože má vysoký koeficient tepelné roztažnosti: po obvodu ocelové trubky, kde vstupuje do keramické, je nutné nechat poměrně velkou (asi 10 mm) mezeru, která je vyplněna azbestovou šňůrou nebo tepelně odolným tmelem.

Vysoká spolehlivost a odolnost keramických komínů (tovární záruka je 30 let a skutečná životnost podle výrobců více než 100 let) nám však umožňuje přimhouřit oči nad uvedenými nedostatky. Navíc cena produktů Schiedel je zcela srovnatelná s náklady importované systémy z nerezové oceli - pouze komplet prvních tří metrů komína včetně sběrače kondenzátu, revize, připojovací jednotky a klapky je poměrně drahý. Například 10 m vysoký komín systému Uni s keramickými trubkami o průměru 200 mm bez ventilačního potrubí stojí asi 43 tisíc rublů.

Srovnávací náklady na dvouokruhový modul z nerezové oceli délky 1000 mm, rub.

Firma	Země	Tloušťka tepelné izolace, mm	Cena (v závislosti na průměru, mm)
			150	200	250
Selkirk, model Evropy	Velká Británie	25	6100	7500	9100
Jeremiáš	Německo	32,5	3400	4300	5700
Raab	Německo	30	4450	5850	7950
Hild	Francie	25	2850	3300	5100
Bofill	Španělsko	30	3540	4500	5700
"elity"	Rusko	30	3000	3480	4220
"NII KM"	Rusko	35	2235	2750	3550
FineLine	Rusko	30	2600	3410	4010
"Baltvent-M"	Rusko	25/50	2860/3150	3660/4030	4460/4910
"Inzhkomcenter VVD"	Rusko	25	1600	2000	-
Rosinox	Rusko	25/50	2950/3570	3900/4750	4700/5700
"Salner"	Rusko	35	2550	3100	4100
"Sopka"	Rusko	50	3050	3850	4550
"Deluxe verze"	Rusko	35	2600	3350	4120

Kolik trubek je tak akorát?

Kontroverzní je otázka možnosti připojení dvou krbů k jednomu komínu. Podle požadavků SNiP 41-01-2003 „pro každý sporák by měl být zpravidla zajištěn samostatný komín nebo kanál... Je povoleno připojit dva kamna umístěná ve stejném bytě na stejném patře k jednomu komín Při spojování komínů v nich by měly být provedeny řezy (střední stěny rozdělující komín na dva kanály. - Ed.) s výškou minimálně 1 m ode dna přípojky potrubí." Co se týče řezání, lze jej provádět pouze do zděného komína. Pokud je komín modulový, stačí pro připojení potrubí použít T-kus druhého topeniště k potrubí prvního (pokud mají kouřovody jiný průměr, pak se menší vyřízne do většího), poté je nutné zvětšit průřez kanálu. Jak moc? Někteří odborníci se domnívají, že pokud je plánován současný provoz pecí, pak je plocha průřezu určena jednoduchým sečtením. Jiní se domnívají, že stačí „přihodit“ 30-50%, protože dvě topeniště lépe zahřejí společné potrubí a tah se zvýší, ale to platí pouze pro komíny s výškou větší než 6 m.

Při připojení dvou kamen umístěných v různých podlažích do jednoho komína je vše mnohem složitější. Praxe ukazuje, že takové systémy fungují, ale pouze s pečlivým výpočtem a četnými dodatečné podmínky(zvýšení výšky komína, instalace klapek za spodní topeniště a na přívodní potrubí horního, dodržení pořadí podpalování nebo úplné vyloučení současného provozu atd.).

Upozorňujeme, že vše, co je uvedeno v této části, platí pouze pro krby s uzavřeným topeništěm. Otevřené topeniště je požárně nebezpečnější a vyžaduje tah, takže neumožňuje žádné „svobody“ a vyžaduje vybudování samostatného komína.

Na ulici s tyčí, v chatě s ubrusem

Ke špatnému tahu obvykle dochází kvůli chybám v návrhu komína. Touha vysvětlit to nepříznivými povětrnostními podmínkami (rozdíly v atmosférickém tlaku a teplotě vzduchu) je neopodstatněná, protože tyto faktory jsou také brány v úvahu při kompetentním rozhodování. Uveďme si důvody špatné trakce a jejího pravidelného přetáčení (tedy výskytu zpětný tah):

V každém konkrétním případě je mnohem obtížnější určit příčinu, protože často působí několik faktorů najednou, z nichž žádný nehraje samostatnou roli. Pro zlepšení tahu je nutné změnit konstrukci komína, někdy ne příliš výrazně (například zvětšit tloušťku tepelné izolace na posledním jeden a půl až dvou metrech potrubí). Existuje také takový problém, jako je nadměrná trakce. Můžete se s tím vypořádat pomocí brány. Jen je třeba zajistit jeho instalaci před zahájením instalace komína.

Žádný kouř bez... vody

Hlavními plynnými produkty spalování paliv obsahujících uhlík jsou oxid uhličitý a vodní pára. Při spalování se navíc odpařuje vlhkost přítomná v samotném palivu (dřevě). V důsledku interakce vodní páry s oxidy síry a dusíku vznikají páry kyselin o nízké koncentraci, které při ochlazení na teplotu pod kritickou teplotu kondenzují na vnitřním povrchu komína (při spalování dřeva - cca 50 st.

Pokud v chladném období topíte krbem s vnějším neizolovaným kovovým komínem, lze množství kondenzátu měřit v litrech za den. Cihlová trubka je schopna akumulovat teplo, takže se chová jinak: kondenzace se tvoří pouze ve fázi ohřevu trubky (i když je to poměrně dlouhá doba). Materiál navíc částečně pohlcuje kondenzát, takže ten není příliš nápadný, což však nebrání jeho destruktivnímu působení na zdivo. Pokud je intenzita hoření nízká a okolní teplota nízká, cihla může vychladnout a znovu se začne tvořit kondenzace. Pokud je tloušťka izolace nedostatečná a teplota výfukových plynů nízká (topeniště je upraveno na dlouhé hoření) kondenzace se může objevit i v modulovém komínu typu „sendvič“. Tak či onak se kondenzátu úplně zbavit nelze, stačí jeho množství snížit na minimum (hlavním prostředkem k tomu je použití účinnější tepelné izolace) a zamezit zatékání.

Dotkli jsme se jen malé části problémů spojených se soužitím komínů a kouře. Pokusit se odpovědět na všechny otázky, které majitelé krbů mají v jednom článku, je nemožný úkol. Často je vyžadován individuální přístup, a jak podotýkají odborníci, někdy může správné rozhodnutí navrhnout pouze zkušenost a profesionální intuice.

Redakce děkuje firmám Raab, Rosinox, Schiedel, Tulikivi, Maestro, NII KM, Saunas and Fireplaces, EcoKamin za pomoc při přípravě materiálu.