Výpočet elektrodynamického odporu pneumatik. Výběr a testování měřicích transformátorů proudu. Tepelný proud
6 Kontrola tepelného odporu kabelů
Kabely jsou testovány na tepelnou odolnost podle následujících podmínek:
kde q je zvolený průřez vodiče.
qmin - kvBk (pro značky ČLR přijaté v projektu v souladu s dodatkem 21.OST5.6181-81 akceptujeme k = 7,3).
Pro napáječ generátoru je nastavení odezvy vypínače 0,18 s a tepelný impuls pro tento časový okamžik je Vk = 10,944 kA2 s.
Minimální průřez je tedy qmin=7,3v10,944=24,205mm2.
Pro generátorový podavač jsou tedy vhodné všechny průřezy od 25mm2 a více, tzn. průřez 370 mm2 (2?185), vybraný z podmínek ohřevu, splňuje specifikovanou podmínku.
Ochrana na vývodech spotřebitelů se spustí do 0,04 s. Pro tento okamžik Vk=Vk0,04=2,566kA2s a minimální průřez qmin=7,3v2,566=11,694mm2.
Na vývodech připojených k hlavnímu rozvaděči spotřebičů lze tedy použít kabely o průřezu 16 mm2 a více.
Vysokonapěťové jádro Jistič SF6
Teplotu ohřevu kontaktní podložky lze určit pomocí obráceného Kukekovova vzorce: , (5.9) kde Tk je maximum přípustná teplota zahřívání kontaktu, když jím protéká zkratový proud...
Dynamické procesy a stabilita lodních elektrických energetických systémů
Kabely se testují na tepelnou odolnost podle podmínky q?qmin, kde q je zvolený průřez vodiče. qmin - kvBk (pro značky ČLR přijaté v projektu podle přílohy 21.OST5.6181-81 bereme k=7,3)...
Posouzení správné volby počtu a výkonu generujících jednotek v elektrické síti lodi
Projektování městských elektrických sítí
Míra tepelného dopadu zkratového proudu na vodiče a elektrická zařízení je určena hodnotou integrálu Joule. Pokud je splněna podmínka pro výpočet Jouleova integrálu, můžete použít výraz:...
Vývoj externího napájení
Vytvořme ekvivalentní obvod pro výpočet zkratu. Sc=1000 MVA xc=0,9 Usr=115 kV L=68km R0=0,43 Ohm/km X0=0...
Standardní průřez 150 mm2, zvolený pro kabely aab pro vytápění a ekonomickou hustotu proudu, by měl být zkontrolován na tepelný odpor ve zkratovém režimu na přípojnicích zdroje 8 kA. kde je puls zkratového proudu čtvercového zákona...
Výpočet tříblokové trakční měnírny pro 10 kV
Pro zajištění tepelného odporu přípojnic při zkratu je nutné, aby jimi protékající proud nezpůsobil při krátkodobém ohřevu zvýšení teploty nad maximální přípustnou, což je u měděných přípojnic 300°C... .
Rekonstrukce napájecího systému obytné mikročásti města
Kabely vybrané v normálním režimu a testované na dovolené přetížení v post-havarijním režimu se kontrolují podle podmínky (6.10), kde SMIN je minimální průřez pro tepelný odpor, mm2; SE - ekonomický úsek...
Letecký tovární napájecí systém
Spínač AE 2066MP-100 Maximální vypínací schopnost Iab. pr=9 kA. Iav. pr=9kA>Iud=3,52kA Dynamický odpor pro tento spínač je splněn. Kontrola uvolnění podle podmínky: kde Iр. max - maximální provozní proud motoru lisu...
Napájecí systém pro zemědělskou oblast
Výpočet se provádí podle vzorce: , mm2, (6.13) kde C je konstanta, přičemž se bere hodnota pro SIP - 3 C =; Ta.av - průměrná hodnota doby doznívání volných zkratových proudů, Ta.av = 0,02 s; - doba sepnutí spínače, s, pro BB/TEL - 10 s...
Napájení aglomerace hutního závodu
Stanovme minimální průřez kabelu, podle podmínek tepelného odporu, pro bod K-2 mm2 kde C je tepelná funkce, pro kabely 6 kV s hliníkovými vodiči a papírovou izolací C = 85 A. s2/ mm2. Pojďme určit minimální průřez kabelu...
Dodávka elektřiny pro bytový dům
Testování tepelného odporu kabelu je založeno na výpočtu tepelného impulsu - množství tepla...
Pro testování vodičů na tepelný odpor při zkrat použijte pojem tepelného impulsu Bk, který charakterizuje množství tepla...
Napájení závodu na výrobu polyolefinů
Položka Scalc, kVA n Značka Fprin, mmІ Bk, kA mmІ qmin, mmІ Fcon, mmІ 1 2 3 4 5 6 7 8 GPP-TP 1 2157,48 2 N2XSEY 3Ch50 8,74 21,117 GPP2TP65X 5 8,64 21,001 3Ch25 GPP -TP 7 448,98 2 N2XSEY 3Ch25 8,83 21,230 3Ch25 GPP-AD1 1485,00 2 N2XSEY 3Ch25 8,80 21...
Napájení mechanické montážní dílny
Když projde zkratový proud podél kabelu se v kabelu uvolní tepelný impuls. Množství tepla závisí na době trvání ochrany, době trvání zkratového proudu a velikosti zkratového proudu...
Při výběru přístrojů a vodičů v linkovém obvodu je třeba počítat s tím
a) přípojnice odboček z přípojnic a průchodek mezi přípojnicemi a odpojovači (pokud jsou oddělovací police) musí být vybrány na základě zkratu k reaktoru;
b) výběr odpojovačů sběrnic, spínačů, proudových transformátorů, průchodek a přípojnic instalovaných před reaktorem by měl být proveden na základě hodnot zkratových tónů za reaktorem.
Vypočítaný typ zkratu při kontrole elektrodynamického odporu zařízení a tuhých přípojnic s příslušnými nosnými a nosné konstrukce je třífázový zkrat. Tepelný odpor by měl být také zkontrolován proti třífázovému zkratu. Zařízení a vodiče používané v obvodech generátoru s výkonem 60 MW nebo více, jakož i v obvodech bloku generátor-transformátor o stejném výkonu, musí být zkontrolovány na tepelný odpor na základě odhadované doby zkratu 4 s. Proto je třeba u generátorového obvodu uvažovat o třífázovém a dvoufázovém zkratu. Vypínací schopnost zařízení v neuzemněných nebo rezonančně uzemněných sítích (sítě s napětím do 35 kV včetně) by měla být kontrolována třífázovým zkratovým proudem. V účinně uzemněných sítích (sítě s napětím 110 kV a vyšším) se určují proudy při třífázových a jednofázových zkratech a vypínací schopnost se kontroluje pomocí přísnějšího režimu s přihlédnutím k podmínkám pro obnovení napětí.
Zkouška elektrodynamického odporu.
Zkratové rázové proudy mohou způsobit poškození elektrické zařízení a struktury pneumatik. Aby se tomu zabránilo, je každý typ zařízení testován ve výrobě, přičemž je pro něj nastaven nejvyšší přípustný zkratový proud (hodnota amplitudy celkového proudu) i dyn. V literatuře existuje pro tento proud jiný název - maximální průchozí zkratový proud i rms.
Zkušební podmínka pro elektrodynamický odpor má tvar
porazil jsem ≤ i din,
Kde porazil jsem– vypočtený rázový proud v obvodu..
Zkouška tepelné odolnosti.
Vodiče a zařízení během zkratu by se neměly zahřívat nad přípustnou teplotu stanovenou normami pro krátkodobé vytápění.
Pro tepelný odpor zařízení musí být splněna následující podmínka:
kde Bk je kvadratický zkratový proudový impuls, úměrný množství tepelné energie uvolněné během zkratu;
I ter - jmenovitý tepelný odporový proud zařízení;
t ter - jmenovitá doba tepelného odporu zařízení.
Zařízení vydrží proud I ter po dobu t ter.
Obdélníkový zkratový proudový impuls
kde i t je okamžitá hodnota zkratového proudu v okamžiku t;
t open – doba od začátku zkratu do jeho vypnutí;
B kp - tepelný impuls periodické složky zkratového proudu;
Bk.a - tepelný impuls aperiodické složky zkratového proudu.
Tepelný impuls Bk je definován různě v závislosti na umístění zkratového bodu v elektrickém obvodu.
Lze rozlišit tři hlavní případy:
· vzdálený zkrat,
· zkrat v blízkosti generátorů nebo synchronních kompenzátorů,
· zkrat v blízkosti skupiny výkonných elektromotorů:
V prvním případě celkový tepelný impuls zkratu
kde I p.0 je efektivní hodnota periodické složky počátečního zkratového proudu;
Ta je časová konstanta doznívání aperiodické složky zkratového proudu.
Určení tepelného impulsu Bk pro další dva případy zkratu je poměrně obtížné. Pro přibližné výpočty Můžete použít daný výraz B to.
Doba vypnutí t open je podle PUE součtem doby provozu hlavní reléové ochrany daného okruhu t r.z a celkové doby vypnutí jističe t o.v;
t otevřeno = t r.z + t o.v
Kabely a přípojnice jsou vybírány podle jmenovitých parametrů (proud a napětí) a testovány na tepelnou a dynamickou odolnost při zkratu. Vzhledem k tomu, že proces zkratu je krátkodobý, můžeme předpokládat, že veškeré teplo generované ve vodiči kabelu je využito k jeho ohřevu. Teplota ohřevu kabelu je určena jeho odpor, tepelná kapacita, Provozní teplota. Teplota ohřevu kabelu v normálním provozním režimu
Kde t o.sr - teplota životní prostředí(půda); t přípustná - přípustná teplota v normálním režimu, braná rovna 60 °C I přípustná - přípustný proud pro zvolený průřez;
Maximální přípustné krátkodobé zvýšení teploty při zkratu pro napájecí kabely s impregnovanou papírovou izolací jsou akceptovány: do 10 kV s měděnými a hliníkovými vodiči - 200 °C; 20-35 kV s měděnými vodiči - 175 °C.
Kontrola průřezu kabelu na tepelnou odolnost proti zkratovým proudům se provádí podle výrazu
(10.27)
Kde V k - tepelný impuls; C = A ošidit –A začátek- koeficient odpovídající rozdílu tepla vzniklého ve vodiči po zkratu a před ním.
Pro kabely s napětím 6-10 kV s papírovou izolací a měděnými vodiči S= 141, s hliníkovými vodiči S= 85; pro kabely s PVC nebo pryžovou izolací s měděnými vodiči S= 123, s hliníkovými vodiči S= 75.
Při zkratu procházejí živými částmi přechodové proudy, které způsobují složité dynamické síly v konstrukcích přípojnic a zařízeních elektrických instalací. Síly působící na tuhé přípojnice a izolátory jsou vypočteny na základě nejvyšší okamžité hodnoty třífázového zkratového proudu i u V tomto případě je určena maximální síla F na konstrukci pneumatiky bez zohlednění mechanických vibrací, ale se zohledněním vzdálenosti l mezi izolátory přípojnic a vzdáleností mezi fázemi A(obr. 10.2).
Rýže. 10.2. Vzdálenost mezi fázemi ( b,h- rozměry pneumatik)
Dovolená napětí, MPa: pro měď MT - 140, pro hliník AT - 70, pro hliník ATT - 90, pro ocel - 160.
U víceproudých pneumatik je kromě síly mezi fázemi i síla mezi tyčemi v tomto případě se výpočet komplikuje.
Elektrodynamické síly v proudových částech spínačů, odpojovačů a dalších zařízení jsou složité a obtížně vypočítatelné, proto výrobci uvádějí maximální průchodový proud povolený zařízením (hodnota amplitudy) já jmenovitý din, který by neměl být menší než rázový proud zjištěný ve výpočtu já y s třífázovým zkratem.
Životnost elektrického zařízení v závislosti na provozních režimech a charakteristikách prostředí
Přednáška č. 12-13 Ukazatele jakosti elektrické energie a způsoby jejich zajištění Normy jakosti elektrické energie a rozsah jejich aplikace v napájecích soustavách
Důležité nedílná součást mnohostranný problém elektromagnetické kompatibility, který je chápán jako soubor elektrických, magnetických a elektromagnetických polí, která generují elektrické objekty vytvořené člověkem a ovlivňují mrtvou (fyzickou) i živou (biologickou) přírodu, technickou, informační, sociální realitu, subsystém kvality elektrické energie z PKE se stává , která se v elektrické síti vyznačuje indikátory kvality elektrické energie. Seznam a standardní (přípustné) hodnoty PKE jsou stanoveny normou GOST 13109-97 „Normy kvality pro elektrickou energii v napájecích systémech“, která byla zavedena 1.1.1999 jako náhrada stávající GOST 13109-87.
Pojem kvalita elektrické energie se liší od pojetí kvality ostatního zboží. Kvalita elektrické energie se projevuje kvalitou provozu elektrických přijímačů. Pokud tedy nefunguje uspokojivě a v každém konkrétním případě analýza kvality spotřebované elektřiny dává pozitivní výsledky, je na vině kvalita výroby nebo provozu. Pokud PKE nesplňuje požadavky GOST, jsou uplatňovány nároky vůči dodavateli - energetické společnosti. Obecně platí, že PCE určují stupeň zkreslení napětí v elektrické síti v důsledku vedené interference (distribuované napříč prvky elektrické sítě) zavedené jak organizací zásobující energii, tak spotřebiteli.
Snížení kvality elektřiny způsobuje:
Zvýšené ztráty ve všech prvcích elektrické sítě;
Přehřívání točivých strojů, zrychlené stárnutí izolace, snížená životnost (v některých případech porucha) elektrického zařízení;
Zvýšení spotřeby elektrické energie a požadovaného výkonu elektrického zařízení;
Porucha a falešné poplachy reléových ochranných a automatizačních zařízení;
Poruchy elektroniky řídicí systémy, počítačová technologie a specifické vybavení;
Pravděpodobnost jednofázových zkratů v důsledku zrychleného stárnutí izolace strojů a kabelů s následným přechodem jednofázových zkratů na vícefázové;
Výskyt nebezpečných úrovní indukovaného napětí na vodičích a kabelech odpojených nebo ve výstavbě vysokonapěťových vedení umístěných v blízkosti stávajících;
Rušení v televizním a rozhlasovém zařízení, chybná obsluha rentgenového zařízení;
Nesprávná obsluha elektroměrů.
Část PKE charakterizuje rušení způsobené ustáleným provozem elektrických zařízení organizace zásobování energií a spotřebitelů, t.j. způsobené zvláštnostmi technologického procesu výroby, přenosu, distribuce spotřeby elektřiny. Patří sem odchylky napětí a frekvence, sinusové zkreslení průběhu napětí, asymetrie a kolísání napětí. Pro jejich standardizaci byly stanoveny přijatelné hodnoty PCE.
Druhá část charakterizuje krátkodobé rušení, ke kterému dochází v elektrické síti v důsledku spínacích procesů, blesků a atmosférických jevů, provozu ochranných zařízení a automatizace a pohavarijních stavů. Patří mezi ně poklesy a impulzy napětí, krátkodobá přerušení napájení. GOST nestanovila přijatelné číselné hodnoty pro tyto PKE. Parametry jako amplituda, trvání, frekvence a další je však nutné změřit a sestavit do souborů statistických dat, které charakterizují konkrétní elektrickou síť s ohledem na pravděpodobnost krátkodobého rušení.
GOST 13109-97 stanoví indikátory a normy v elektrických sítích univerzálních napájecích systémů střídavého třífázového a jednofázového proudu s frekvencí 50 Hz v bodech, do kterých elektrické sítě ve vlastnictví různých spotřebitelů elektrické energie nebo přijímačů elektrická energie (místa obecného připojení) jsou připojeny. Normy se používají při navrhování a provozu elektrických sítí, jakož i při stanovování úrovní odolnosti elektrických přijímačů proti rušení a úrovní elektromagnetického rušení, které tyto přijímače zavádějí. Byly stanoveny dva typy norem: běžně přípustné a maximálně přípustné. Posouzení shody s normami se provádí ve výpočtovém období 24 hodin.
Kvalita elektřiny je charakterizována parametry (kmitočet a napětí) na přípojných uzlech úrovní napájecí soustavy.
Frekvence- celosystémový parametr je určen rovnováhou činného výkonu v systému. Dojde-li v systému k nedostatku činného výkonu, frekvence se sníží na hodnotu, při které se vytvoří nová bilance vyrobené a spotřebované elektřiny. V tomto případě je pokles frekvence spojen s poklesem rychlosti otáčení elektrické stroje a snížení jejich kinetické energie. Kinetická energie uvolněná v tomto případě slouží k udržení frekvence. Proto se frekvence v systému mění poměrně pomalu. Při deficitu činného výkonu (více než 30 %) se však frekvence rychle mění a dochází k efektu „okamžité“ změny frekvence – „frekvenční lavině“. Změna frekvence o rychlosti větší než 0,2 Hz za sekundu se běžně nazývá frekvenční oscilace.
Napětí v uzlu systému elektrické energie je určena bilancí jalového výkonu v systému jako celku a bilancí jalového výkonu v uzlu elektrické sítě. Je stanoveno 11 indikátorů kvality energie:
ustálená odchylka napětí δU y;
rozsah změny napětí δU t ;
dávka blikání Pt;
činitel zkreslení sinusové křivky mezifázového (fázového) napětí NA U ;
součinitel n- harmonická složka napětí NA U ( n ) ;
koeficient napěťové asymetrie záporné složky K 2 U;
koeficient nesymetrie napětí pro nulovou sekvenci K 0 U ;
odchylka frekvence Δf;
trvání poklesu napětí Δt p;
impulsní napětí U imp;
koeficient dočasného přepětí K na U .
Ne všechny PCE mají normy stanovené normou. Odchylka napětí v ustáleném stavu (tento pojem označuje průměrnou odchylku za 1 minutu, i když proces změny efektivní hodnoty napětí během této minuty může být zcela nestabilní) je normalizována pouze v sítích 380/220 V a v síti bodů více vysokého napětí mělo by se to spočítat. Pro poklesy napětí je stanovena pouze maximální přípustná doba trvání každého (30 s) v sítích s napětím do 20 kV a jsou uvedeny statistické údaje o relativní dávce poklesů různých hloubek v celkovém počtu poklesů, ale statistické údaje o jejich počet za jednotku času (týden, měsíc atd.). Normy pro impulsní napětí a dočasná přepětí nebyly stanoveny, ale dané referenční informace o jejich možném významu v sítích energetických organizací.
Při určování hodnot některých indikátorů CE se používají následující pomocné parametry elektrické energie:
Opakovací frekvence změn napětí F δUt ;
Interval mezi změnami napětí Δt i, i +1;
Hloubka poklesu napětí δU P ,
Frekvence poklesů napětí F P ;
Doba trvání pulsu na úrovni 0,5 jeho amplitudy Δt puls 0,5;
Doba trvání dočasného přepětí Δt AC U.
Pro všechny PKE, jejichž číselné hodnoty norem jsou v normě, je smluvně spuštěn penalizační mechanismus vytvořený pro šest PKE z 11 uvedených: frekvenční odchylka; odchylka napětí; dávka blikání; činitel sinusového zkreslení průběhu napětí; koeficient napěťové asymetrie záporné sekvence; koeficient asymetrie napětí nulové sekvence.
Odpovědnost za nepřijatelné frekvenční odchylky jistě nese organizace zásobování energií. Za nepřípustné odchylky napětí odpovídá organizace dodávající energii, pokud spotřebitel neporuší technické podmínky pro odběr a výrobu jalového výkonu. Odpovědnost za porušení norem u dalších čtyř (PKE s určitelnou odpovědností) je určena viníkovi, stanovená na základě porovnání přípustného příspěvku zahrnutého ve smlouvě k hodnotě předmětného PKE v místě měření elektřiny. se skutečným příspěvkem vypočteným na základě měření. Nejsou-li ve smlouvě uvedeny přijatelné příspěvky, je za špatnou kvalitu odpovědná organizace dodávající energii, bez ohledu na viníka jejího zhoršení.
Kontrola dynamické odolnosti pneumatik spočívá v mechanickém výpočtu struktury pneumatiky při zkratu. Elektrodynamické síly vznikající při zkratu jsou oscilačního charakteru a mají periodické složky s frekvencí 50 a 100 Hz. Tyto síly způsobují vibrace pneumatik a izolátorů, které jsou dynamickým systémem. Deformace konstrukčních prvků a odpovídající napětí v materiálu závisí na složkách elektrodynamické síly a na vlastní frekvenci prvků uváděných do vibrací.
Zvláště vysoká napětí vznikají za rezonančních podmínek, kdy se vlastní frekvence systému sběrnice-izolátor blíží 50 a 100 Hz. V tomto případě mohou být napětí v materiálu přípojnic a izolátorů dvakrát až třikrát vyšší než napětí vypočtená z maximální elektrodynamické síly při zkratu způsobeném zkratovým rázovým proudem. Pokud jsou vlastní frekvence systému menší než 30 nebo více než 200 Hz, pak nedochází k mechanické rezonanci a přípojnice jsou kontrolovány na elektrodynamický odpor za předpokladu, že přípojnice a izolátory jsou statický systém se zatížením rovným max. elektrodynamická síla při zkratu.
U většiny používaných konstrukcí pneumatik jsou tyto podmínky splněny a PUE nevyžaduje testování elektrodynamické odolnosti pneumatik s ohledem na mechanické vibrace.
V v některých případech, například při navrhování nových konstrukcí reaktorových elektráren s pevnými přípojnicemi se frekvence vlastních oscilací určuje pomocí následujících výrazů:
pro hliníkové pneumatiky:
pro měděné přípojnice:
kde l je rozpětí mezi izolátory, m;
J - moment setrvačnosti průřez pneumatika vzhledem k ose kolmé ke směru ohybové síly, cm 4;
S - plocha průřezu pneumatiky, cm 2.
Změnou délky rozpětí a tvaru průřezu pneumatik je zajištěno odstranění mechanické rezonance, tzn. takže v 0 > 200 Hz. Pokud toho nelze dosáhnout, provede se speciální výpočet pneumatik s ohledem na dynamické síly, které vznikají, když konstrukce pneumatiky vibruje.
Při výpočtu pneumatik jako statický systém na základě předpokladu, že sběrnice každé fáze je vícepolový nosník, volně ležící na tuhých podpěrách, s rovnoměrně rozloženým zatížením. V tomto případě je ohybový moment určen výrazem.
kde f je síla na jednotku délky, N/m.
V nejtěžších podmínkách existuje průměrná fáze, která se bere jako vypočtená; Konstrukční typ zkratu se považuje za třífázový. Maximální síla na jednotku délky střední fáze při třífázovém zkratu je rovna
kde i y - zkratový rázový proud, A
a je vzdálenost mezi osami sousedních fází, m.
Napětí (v megapascalech) generované v materiálu pneumatiky je
kde W je moment odporu pneumatiky, m3.
Toto napětí musí být menší nebo rovné přípustnému napětí s add (tabulka 3.3).
Moment odporu závisí na tvaru průřezu pneumatik, jejich velikosti a vzájemné poloze (obr. 3.1, 3.2). U autobusů s krátkým úsekem se moment odporu určuje podle stejných katalogů jako dovolený proud.
Tabulka 3.3
Dovolené mechanické namáhání materiálu pneumatiky
Zvolené rozpětí by nemělo přesáhnout největší přípustná hodnota l max, určeno výrazem
Ve víceproudých autobusech, když balení obsahuje dva nebo tři pásy, vznikají elektrodynamické síly mezi fázemi a mezi pásy uvnitř balíku. Síly mezi proužky by neměly vést k jejich dotyku. Pro zajištění tuhosti obalu a zabránění dotyku pásů jsou instalována těsnění vyrobená z materiálu pneumatiky (obr. 3.3).
Vzdálenost mezi těsněními l p je zvolena tak, aby elektrodynamické síly při zkratu nezpůsobily kontakt pásků:
kde i 2 y je rázový proud třífázového zkratu;
a n je vzdálenost mezi osami pásů, cm;
J p = hb 3 /12 - moment setrvačnosti pásu, cm 4;
 |
Kf je součinitel tvaru přípojnice (obr. 3.4), který zohledňuje vliv příčných rozměrů vodiče na interakční sílu.
Aby se zabránilo prudkému nárůstu sil v pásech v důsledku mechanické rezonance, musí být vlastní frekvence systému větší než 200 Hz.
Na základě toho je hodnota l p vybrána ještě podle jedné podmínky:
kde mp je hmotnost pásu na jednotku délky, kg/m.
Zohledňuje se menší ze dvou získaných hodnot.
Celkové napětí v materiálu sběrnice se skládá ze dvou složek - s f a s p Napětí z interakce fází s f se zjišťuje stejně jako u jednopáskových sběrnic (W f je bráno podle obr. 3.2). Při určování napětí z interakce pásků s p se bere následující rozložení proudu mezi pásy: ve dvou pruzích - 0,5i y na pásek; u třípruhových - 0,4i y v krajních a 0,2i y uprostřed. V tomto případě je interakční síla mezi pruhy u dvoupruhových pneumatik a síla působící na vnější pruhy u třípruhových pneumatik (v newtonech na metr) resp.
Pásy jsou uvažovány jako nosník s upnutými konci a rovnoměrně rozloženým zatížením; maximální ohybový moment (v newtonmetrech) a s p (v megapascalech) jsou určeny výrazy
Síla f p pro libovolné uspořádání vícepólových přípojnic působí na široký okraj přípojnice a moment odporu
Stav mechanická síla pneumatika vypadá:
s calc = s f + s p £ s přidat.
Pokud tato podmínka není splněna, pak by se sf nebo sp mělo snížit, což lze provést snížením lf nebo lp nebo zvýšením a nebo Wf.
Řešením rovnice pro s p vzhledem k l p můžete určit maximální přípustnou vzdálenost mezi distančními vložkami
Konečná hodnota l p je převzata z návrhových úvah (délka l p musí být násobkem l).
Mechanický výpočet skříňových přípojnic se provádí stejným způsobem jako u dvoupólových přípojnic.
Při výpočtu s f se bere následující (tabulka 3.4):
Pokud jsou pneumatiky umístěny v horizontální rovina a kanály jsou navzájem pevně spojeny svařenými překryvy, pak W vypočteno = Wy0-y0;
Při absenci tuhého spojení je W calc = 2W y-y ;
Když jsou pneumatiky umístěny v vertikální rovina W vypočteno = 2 W x-x.
Při určování interakční síly mezi kanály, které tvoří sběrnici skříňového průřezu, se bere k f = 1; bere se vzdálenost mezi osami vodičů stejné velikosti h a pak 
Návrhový moment odporu W p = W y-y.
V řadě konstrukcí rozváděčů jsou fázové přípojnice umístěny tak, že úseky přípojnic jsou vrcholy trojúhelníku - rovnostranného nebo obdélníkového (tabulka 3.4). Když jsou přípojnice umístěny ve vrcholech rovnostranného trojúhelníku, přípojnice všech fází jsou ve stejných podmínkách a maximální interakční síla se rovná síle působící na fázi B, když jsou přípojnice umístěny v horizontální rovině. Pokud jsou pneumatiky umístěny ve vrcholech pravoúhlý trojuhelník, pak se určování vznikajících sil komplikuje, protože fáze jsou v různé podmínky. Stanovení s p nebo l p v krabicových pneumatikách se v tomto případě provádí stejným způsobem, jako když jsou pneumatiky umístěny ve vodorovné nebo svislé rovině.
Tabulka 3.4
Vzorce pro výpočet pneumatik umístěných ve vrcholech trojúhelníku
| Umístění pneumatik | s f max, MPa | Síly působící na izolanty, N |
 |
   |
|
  |
 |
|
 |
   |
|
 |
Poznámka. Ve výpočtových vzorcích i y - v ampérech, l a a - v metrech, W - v metry krychlové; F P - tah, F I - ohyb a F C - tlakové síly.
Mechanické zatížení izolátorů závisí také na rozpětí l a specifickém zatížení pneumatik f. Proto se výběr izolátorů provádí současně s výběrem pneumatik. Pevné přípojnice se montují na podpěrné a průchodkové izolátory, které jsou vybrány z podmínek
U nom.set £ U nom.iz; F vypočítat £ F přidat,
kde U nom.install a U nom.iz jsou jmenovitá napětí instalace a izolátorů;
F vypočtená - síla působící na izolátor;
F dodatečné - přípustné zatížení hlavy izolátoru, rovné 0,6F jmenovité;
F rupt je destruktivní ohybové zatížení izolantu, jehož hodnota pro izolanty odlišné typy jsou uvedeny níže (v Newtonech):
OF-6-375, OF-10-375, OF-20-375, OF-35-375 3 750
OF-6-750, OF-10-750, OF-20-750, OF-35-750 7 500
OF-10-1250 12 500
OF-10-2000, OF-20-2000 20 000
OF-20-3000 30 000
Při umístění izolátorů všech fází v horizontální nebo vertikální rovině je návrhová síla nosných izolátorů určena (v newtonech) výrazem F vypočteno = f f l f k h , kde k h je korekční faktor pro výšku autobusu, pokud je je instalován „na hraně“, k h = H /H od (H = H od + b + h/2).
Když jsou pneumatiky umístěny ve vrcholech trojúhelníku, F vypočteno = k h F a (tabulka 3.4).
Pro pouzdra F vypočteno = 0,5f f l f. Tyto izolátory se také vybírají podle přípustného proudu: I max £ I jmen.
4.4 Kontrola ochranných zařízení na tepelnou a dynamickou odolnost
Přepínač AE 2066MP-100
Maximální vypínací schopnost lab. pr=9 kA.
Iav. pr=9kA>Isp=3,52kA
Přepínač AE 2066-100
Maximální vypínací schopnost lab. pr=12 kA.
Iav. pr=12 kA>Isp=11,5 kA
Dynamický odpor pro tento spínač je splněn.
Kontrola uvolnění podle stavu:
kde jsem r. max - maximální provozní proud motoru lisu.
Pojistka PN-2-100-10
U nom = 380V
I off nom > I beat 100kA > 1.94kA
I nom > I slave 100A > 10A
I nom inst > I slave 31,5A > 10A
Vysokonapěťový sloupový jistič SF6
Teplotu ohřevu kontaktní podložky lze určit pomocí inverzního Kukekovova vzorce: , (5.9) kde Tk je maximální přípustná teplota ohřevu kontaktu, když jím protéká zkratový proud...
Dynamické procesy a stabilita lodních elektrických energetických systémů
Kabely se testují na tepelnou odolnost podle podmínky q?qmin, kde q je zvolený průřez vodiče. qmin - kvBk (pro značky ČLR přijaté v projektu podle přílohy 21.OST5.6181-81 bereme k=7,3)...
Posouzení správné volby počtu a výkonu generujících jednotek v elektrické síti lodi
Kabely se testují na tepelnou odolnost podle podmínky q?qmin, kde q je zvolený průřez vodiče. qmin - kvBk (pro značky ČLR přijaté v projektu podle přílohy 21. OST5.6181-81 akceptujeme k = 7,3)...
Standardní průřez 150 mm2, zvolený pro kabely aab pro vytápění a ekonomickou hustotu proudu, by měl být zkontrolován na tepelný odpor ve zkratovém režimu na přípojnicích zdroje 8 kA. kde je puls zkratového proudu čtvercového zákona...
Výpočet tříblokové trakční měnírny pro 10 kV
Jde o stanovení mechanického namáhání materiálů pneumatik působením elektrodynamických sil. Nejvyšší mechanické namáhání v materiálu tuhých pneumatik by nemělo přesáhnout 0,7 pevnosti v tahu podle Gosstandart...
Výpočet tříblokové trakční měnírny pro 10 kV
Pro zajištění tepelného odporu přípojnic při zkratu je nutné, aby jimi protékající proud nezpůsobil při krátkodobém ohřevu zvýšení teploty nad maximální přípustnou, což je u měděných přípojnic 300°C... .
Rekonstrukce napájecího systému obytné mikročásti města
Kabely vybrané v normálním režimu a testované na dovolené přetížení v post-havarijním režimu se kontrolují podle podmínky (6.10), kde SMIN je minimální průřez pro tepelný odpor, mm2; SE - ekonomický úsek...
Reléová ochrana a automatizace řízení napájecích systémů
Podmínka elektrodynamické stability CT TLK-35-50: , Dosazením číselných hodnot získáme: Proudový transformátor TLK-35-50 tedy splňuje podmínku elektrodynamické stability...
Napájecí systém pro zemědělskou oblast
Výpočet se provádí podle vzorce: , mm2, (6.13) kde C je konstanta, přičemž se bere hodnota pro SIP - 3 C =; Ta.av - průměrná hodnota doby doznívání volných zkratových proudů, Ta.av = 0,02 s; - doba sepnutí spínače, s, pro BB/TEL - 10 s...
Napájení aglomerace hutního závodu
Stanovme minimální průřez kabelu, podle podmínek tepelného odporu, pro bod K-2 mm2 kde C je tepelná funkce, pro kabely 6 kV s hliníkovými vodiči a papírovou izolací C = 85 A. s2/ mm2. Pojďme určit minimální průřez kabelu...
Dodávka elektřiny pro bytový dům
Testování tepelného odporu kabelu je založeno na výpočtu tepelného impulsu - množství tepla...
Pro testování vodičů na tepelný odpor při zkratu používají koncept tepelného impulsu Bk, který charakterizuje množství tepla...
Napájení závodu na výrobu polyolefinů
Položka Scalc, kVA n Značka Fprin, mmІ Bk, kA mmІ qmin, mmІ Fcon, mmІ 1 2 3 4 5 6 7 8 GPP-TP 1 2157,48 2 N2XSEY 3Ch50 8,74 21,117 GPP2TP65X 5 8,64 21,001 3Ch25 GPP -TP 7 448,98 2 N2XSEY 3Ch25 8,83 21,230 3Ch25 GPP-AD1 1485,00 2 N2XSEY 3Ch25 8,80 21...
Napájení mechanické montážní dílny
Když projde zkratový proud podél kabelu se v kabelu uvolní tepelný impuls. Množství tepla závisí na době trvání ochrany, době trvání zkratového proudu a velikosti zkratového proudu...
